Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91

Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91 Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещения

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ АРЕНДНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ ПРОМСТРОЙПРОЕКТ ПОСОБИЕ 2.91 к СНиП 2.04.05-91 РАСЧЕТ ПОСТУПЛЕНИЯ ТЕПЛОТЫ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ В ПОМЕЩЕНИЯ Главный инженер института И.Б. Львовский Главный специалист Б.В. Баркалов Москва 1993 г. 1. Расчетные формулы. 1. В Пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать по заданиям технологов опытным или литературным данным. 2. Поступления теплоты Q Вт в помещении от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года июля и заданного или каждого часа суток следует рассчитывать по формуле: 1 где: Qi - тепловой поток Вт через i-й световой проем; Qi м - тепловой поток Вт через i-е массивное ограждение; a b - число световых проемов и массивных ограждений. Расчетным является максимальный тепловой поток Qмакс Вт выбираемый из часовых поступлений теплоты за период когда в помещении работают или отдыхают люди или ведется производственный процесс. 3. Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации далее "солнечной радиации" через i-й световой остекленный проем далее "световой проем" Вт следует определять по формуле: 2 где: - тепловой поток Вт солнечной радиации через остекленный световой проем определяемый по п.п. 4-9; - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации определяемый по п.п. 10-12; - тепловой поток теплопередачей через световой проем по п. 13. Примечание. При определении поступлений теплоты для расчета систем вентиляции величину допускается не учитывать. 4. Тепловой поток Вт солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле: 3 где: - поверхностная плотность теплового потока Вт/кв.м через остекленный световой проем в июле в данный час суток соответственно от прямой и рассеянной солнечной радиации принимаемая для вертикального и горизонтального остекления по табл. 1 а для наклонного остекления рассчитывается по п. 5; - коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема незатененной горизонтальной и вертикальной K плоскостями в строительном исполнении рис 1а определяемые по п. 6; .. - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении определяемые по п. 7; - коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств шторы карнизы жалюзи и др. изделия заводского изготовления принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79**. - коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов принимаемые по табл. 2; - площадь светового проема остекления кв.м. 5. Поверхностная плотность тепловых потоков Вт/кв.м поступающих в помещение в данный час суток через наклонное рис. 2 остекление от прямой и рассеянной солнечной радиации следует определять по формулам: для остекления а - при или qп=qп г·cos?+qп в·sin?; 4 qp=qp г·cos?+qp в·sin? 5 для остекления в - при qп=q'п г·cos?-q'п в·sin? 6 qp=q'р г·cos?-q'р в·sin? 7 где: - поверхностная плотность тепловых потоков Вт/кв.м поступающих от прямой п и рассеянной р солнечной радиации соответственно через горизонтальное г и вертикальное в остекление той же ориентации что и наклонное остекление "а" принимаемые по табл.1: - поверхностная плотность тепловых потоков Вт/кв.м поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление ориентация которого соответствует остеклению ''в'' противоположна ориентации наклонного остекления ''а'' принимаемые по табл. 1; - угол наклона остекления к горизонтальной плоскости град. рис. 2 . Примечание: Если при вычислении по формулам 4 и 6 величина окажется отрицательной то следует считать т.к. в этом случае остекление находится в тени. 6. Коэффициенты и формулы 3 определяются по формулам: 8 9 где: Н В - высота и ширина светового проема м; - ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей рис. 1а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость затеняющую оконный проем; - высота солнца - угол град. между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость принимаемая по табл. 3 рис. 16; - солнечный азимут остекления светового проема град. определяемый по п.8; r s - расстояние м от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема рис.1а . Примечания: 1. При отсутствии солнцезащитных устройств СЗУ в формулах 8 и 9 следует принимать r = s = 0. 2. Если при вычислениях по формулам 8 и 9 : а или то следует принять т.е. световой проем полностью затенен; б или то следует принять или т.к. тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема. 7. Коэффициенты принимаются по табл. 4 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей и по рис. 1а определяемых по формулам: 10 11 где: Н В r s - принимаются по п.5 рис. 1а. 8. Солнечный азимут светового проема град. определяется разностью углов азимута солнца и азимута светового проема рис. 1б и 3 12 где: - азимут солнца град. - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча; - азимут светового проема град. угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг; - для восточной половины небосклона отрицательны а для западной половины положительны. Азимуты световых проемов ориентированные по основным странам света имеют следующие значения: ЮВ - 45 В - 90 СВ - 135 С - 180 Ю±0 ЮЗ - 45 З - 90 СЗ - 135. 9. Затенение светового проема наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении рассчитывается по формулам 8 - 11 или графическим построением тени по методу Л.А. Глаубянца [5]. Для графического расчета на горизонтальном разрезе окна через точки и на гранях защитных ребер рис.1а проводятся горизонтальные проекции солнечных лучей до пересечения их с плоскостью стекол. Отрезки прямых - - - определяют ширину тени падающей на стекло в данный час суток. Пересечение продолжения прямых - - и - с проекцией грани горизонтального защитного элемента козырька прямой А - Б обозначаются точки … . Полученные отрезки прямых - …. ... и заменяются соответственно равными им отрезками которые откладываются на прямой f D проведенной вдоль защитного козырька на вертикальной проекции окна. Для каждого расчетного часа через точки проводят вертикальные проекции солнечных лучей до пересечения с плоскостью стекол в точках . Длины отрезков представляют высоты тени создаваемой козырьком на стеклах светового проема. На фасаде светового проема строятся границы полученной тени и вычисляется площадь затененной и свободной части светового проема см. пример 2 . 10. Показатель "а" - поглощения ограждениями и оборудованием теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации передаваемого воздуху помещения конвективными потоками определяется по табл.5. в зависимости от отношения в котором показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения [1] Вт/град. С: ; 13 - показатель интенсивность конвективного теплообмена в помещении м ; 14 У…У - коэффициенты теплоусвоения Вт/ кв.м.град.С для стен покрытий и пола принимаются по формулам пунктов 3.4* 3.5 3.6* и 4.2* СНиП П-3-79** [4] причем в расчете учитывается только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения; А - А - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования м. 11. Коэффициенты теплоусвоения для ограждений и оборудования определяются по формулам Вт/ кв.м.град.С : для окон и остекления фонарей 15 где: R- термическое сопротивление теплопередаче остеклений световых проемов принимаемое по прил. 6*СНиП П-3-79**; - коэффициент теплоотдачи принимаемый по табл. 4* СНиП П-3-79**; для перегородок производится расчет для половины их толщины по формуле: 16 где: R - термическое сопротивление части слоя м перегородки разделенной по оси симметрии; S - коэффициент теплоусвоения материала слоя на границе разделения. Для оборудования [1 2] 17 где: G - масса оборудования кг; с - удельная теплоемкость оборудования Дж/ кг град.С для металла 481 5 Дж/ кг град .С . 12. Для определения почасовых поступлений теплоты расходуемой на нагревание приточного воздуха следует по табл. 1 найти время начала прямой радиации Z и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения а затем по табл.5 руководствуясь найденными значениями по строке соответствующей отношению находят значения показателя а для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z+1 Z+2 и т.д. Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q найденного по п.п. 4-9 на полученный показатель а определяют почасовые поступления теплоты Вт в помещение расходуемые на нагревание воздуха см. пример 1 . 13. Тепловой поток теплопередачей Вт для данного часа суток через остекленный световой проем остекление рассчитывается по формуле: 18 где: t- средняя за сутки температура наружного воздуха град.С принимаемая равной температуре июля по графе 3 таблицы "Температура наружного воздуха" СНиП 2.01.01-82 [6]; А - максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле град. С принимаемая по СНиП 2.01.01-82; - коэффициент выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха принимаемый по табл. 6 ; t - температура воздуха в помещении град.С принимаемая по СНиП 2.04.05-91 8 ; А R - площадь кв.м и приведенное сопротивление теплопередаче кв.м град. С/Вт остекления светового проема принимаемое по прил. 6*СНиП 11-3-79** или по табл.2 Пособия. 14. Тепловой поток Вт через массивную ограждающую конструкцию наружную стену или покрытие Q для данного часа суток Z следует определять по формуле. Q= 19 где: R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции наружной стены покрытия кв.м град. С/Вт принимаемое в соответствии с требованиями п.п.2.6-2.9 СНиП П-3-75**; t t - средняя температура наружного воздуха в июле по СНиП 2.01.01-82 [6] и температура воздуха в помещении; - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции принимаемый по приложению 7 СНиП II-3-79** [4 ]; J - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной солнечной радиации прямой и рассеянной Вт/кв.м поступающей в июле следует принимать по табл. 7 для горизонтальной и табл. 8 для вертикальной поверхности; - коэффициент равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении покрытии и равным 0 6 для всех других ограждающих конструкций; V - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции определяемая по п. 3.4* СНиП П-3.79** или по формуле [1]; 20 где: - термическое сопротивление ограждения Вт/ кв.м град.С ; - тепловая инерция ограждения V = 0 85+0 15 - для многослойных конструкций; 21 V = 1+0 5R- для конструкций с воздушной прослойкой; 22 - коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой волны Вт/ кв.м град.С по СНиП 11-3-79**. - коэффициенты принимаемые по табл. 6 для каждого часа суток соответственно при ; - запаздывание температурных колебаний в ограждении определяется по п.15; Z - время максимума суммарной прямой и рассеянной солнечной радиации принимаемое по табл.7 и 8; А - по п. 13; А - амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации прямой и рассеянной принимая по п.1б; А- площадь массивной ограждающей конструкции наружной стены покрытия кв.м; - коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/ мград. С определяемые соответственно по формуле 24 и табл. 4* СНиП П-3-79**. 15. Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции в часах определяется по формуле: 23 где: - тепловая инерция ограждающей конструкции определяемая по п. 2.4* СНиП II-3-79**. 16. Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации прямой и рассеянной А Вт/кв.м определяется по формуле; 24 где: - максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации прямой и рассеянной поступающей на наружное ограждение принимается по табл. 7 или 8. 17. Выделения теплоты от взрослых людей в производственных помещениях в зависимости от затрат энергии категории тяжести выполняемой работы и температуру воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне помещений принимаются по табл. 9. Тепловыделения от людей в жилых зданиях в теплый период года не учитывается а в холодный период являются частью величины бытовых тепловыделений определяемых в соответствии со СНиП 2.04.05-91. Тепловыделения от людей в общественных зданиях и административно-бытовых помещениях промышленных предприятий принимаются по СНиП на проектирование этих зданий или по ведомственным нормативным документам. 2. Примеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации. Пример 1. Определить поступление теплоты солнечной радиации в производственное помещение в одноэтажном здании в Москве 56 град. СШ . имеющем окна в ЮЗ стене без солнцезащитных устройств. Влияние солнцезащиты - см. пример 2. В помещении поддерживается постоянная температура воздуха 22 град. С. Характеристика ограждающих конструкций помещения приведена в табл. 10. В помещении установлено технологическое оборудование общей массой 3000 кг при общей поверхности 200 кв.м. Решение. Расчеты произведены по методике профессора В.Н. Богословского [1]. 1. Максимальный тепловой поток солнечной радиации через окна площадью 85 кв.м находим по формуле 3 и табл. 1 при максимальной плотности потока прямой радиации 479 и рассеянной 108 Вт/кв.м при коэффициенте теплопропускания К =0 61 по табл. 2 и отсутствии защитных устройств на окнах К = 1; К= 1 и К = 1: Q 479?1 + 108?1 ?1?0 61?85 = 30436 Вт; 2 Для определения показателя а поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п.10 находим коэффициенты теплоусвоения Вт/ кв.м град.С : для окон по формуле 15 У = 1/ 0 34 -1/8 7 - 4 44; для стены по слою керамзитобетона D = 3 2 > 1; по п. 3.5 СНиП П-3-79** У = S = 5 03; для покрытия по слою пенобетона при D>1 по п. 3.5 СНиП П-3-79** У = S = 2 19; для перегородок при D/2 = 0 56 < 1 по формуле 16 У= 0 0315 ? 17 98 = 10 2; для пола при D = 0 63 > 0 5 по формуле 27 СНиП П-3-79** У = 2 ? S = 2 ? 16 43 = 32 9; для оборудования по формуле 17 У = 3 6 ? 10 ? 3000 ? 481 5 = 52. 3. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по формуле 13 : = 4 44.85+5 03.22+2 19.216+10 2.260+32 9.216+52=10772 Вт/град.С. 4. Показатель интенсивности конвективного теплообмена по формуле 14 : 2 55 85+22+216+260+216+200 - 2547 5 Вт/град.С. 5. Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10: а = 4 2. 6. По табл. 1 находим общую продолжительность радиации через ЮЗ окна = 10ч и начало радиации в Z = 10ч по табл. 5 при а = 4 2 находим величины показателя а = 0 18 для Z = 10ч; а = 0 19 для Z+1 = 11ч и т.д. для всех часов суток и записываем их в первую строку табл. 11. 7. Умножим Q = 30436 Вт на показатели а; полученные часовые поступления теплоты поглощенные помещением и переданные его воздуху вносим во вторую строку табл. 11. 8. По формуле 18 определяем величину теплового потока теплопередачей через окна Вт. Q = 18 1+0 5 ? 18 5-22 85/0 34 = 2300- 975 где - определяется по табл. 6 на пересечении графы соответствующей 15 часам и строки для того часа где = 1 что соответствует максимальному поступлению теплоты через окна. Вправо и влево от этого значения по строке 15 находим значения которые записываем в строку 3 табл. 11 а в строках 4 и 5 почасовые поступлении теплоты через окна. 9. Определяем величину теплового потока Вт через наружную стену табл. б по формуле 19 для Q= . Q = 34 9 + 79 + 110 2 ; при ; Q= 34 9+189 2 Вт где: J= 202; А= 699-202 = 497 Вт/кв.м по табл.8 для 56 град. СШ; = 1 16 5+10. = 27 1 Вт/ кв.м град. С . По формуле 20 затухание амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стене: V = 0 83+3 0 85+0 15 раз. Расчет по значительно более сложной формуле 21 СНиП П-33-79** дает V = 22 3 раза - принято в расчете. 10. Поступление теплового потока через наружную стену запаздывает на 2 7D-0 4 = 2 7?3 57-0 4 = 9 2 ч по сравнению с поступлением максимального теплового потока на ЮЗ вертикальную плоскость в 15 ч т.е. максимальное поступление теплоты через стену будет в 15+9 2 24 часа при=1 которое в табл. 6 находится на пересечении строки 24 и графы 24. Поэтому по строке 24 находим все остальные значения величины 1 записываем их в строку 6 табл. 11 по = 34 9+189 2 Q Вт - находим все его значения приведенные в строке 7 табл. 11. 11. Определяем величину теплового потока Вт через бесчердачное покрытие по формуле 19 : Q = =892 2+393 8+696 6. где = 691+126-327 = 490 Вт/кв.м по табл.7 для 56 град. СШ. По формуле 20 V= Поступление теплового потока через покрытие теплопередачей от наружного воздуха запаздывает на 2 7?3 93 - 0 4 = 10 24 по сравнению с поступлением максимального потока от наружного воздуха в 15ч т.е. максимум наступит в 15+10 2=25 2 или в 1 час ночи. Этому соответствует = 1. По аналогии с п. 10 данные для берем на строке 1 табл. 6 и записываем почасовые поступления теплоты 393 8 в строку 9. 12. Максимальный тепловой поток солнечной радиации на горизонтальную поверхность покрытия поступает в 12ч и с запаздыванием 2 7?3 93 - 0 4 = 10 2ч т.е. в 22ч поступит в помещение чему соответствует = 1. Данные для берем на строке 22 табл. 6 записываем в строку 10 табл. 11 вычисляем и записываем почасовые поступления теплоты 696 6 в строку 11 а в строке 12 приводятся общие поступления теплоты через покрытие. 13. Суммарный максимальный тепловой поток нагревающий воздух помещения строка 13 табл. 11 приходится на 17 часов солнечного времени. Он составляет 13 8 кВт или 43% от суммарных максимальных потоков теплоты 30 4 +1 29-0 14+0 88 = 32 4 кВт рассчитанных с учетом максимального потока солнечной радиации через остекление. Пример 2. Определить максимальное поступление теплового потока солнечной радиации в 17 часов солнечного времени в помещение характеристика которого дана в примере 1. Запроектирована защита окон горизонтальными и вертикальными плоскостями в строительном исполнении - козырьками шириной 600 мм и ребрами шириной 500 мм рис. 3 . Высота окон 2 м и ширина 1 2 м размер r = 0 2 м и S = 0 15 м. Азимут окон 45 град. Солнечный азимут окон 95-45 = 50 град. Азимут солнца для периода 17 часов по табл. 3 равен 95 град. Решение. По формулам 8 и 9 определяем коэффициенты и = 0 92 Определяем солнцезащитные углы по формулам 10 и 11 : arctg 0 6/2 2 = 20 3°. По табл. 4 находим = 0 77; 0 85; = 0 77?0 85 = 0 65. Тепловой поток солнечной радиации в 17 часов по формуле 3 составит: Тепловой поток при максимальной плотности принятой в примере 1 с полученными выше коэффициентами К и К по формуле 3 от прямой и рассеянной радиации составит: 479?0 578 + 108?0 65 ?0 61?85 = 17995 Вт или 59% от максимального теплового потока для незатененного окна. С учетом показателя поглощения а равного для 17 часов 0 39 тепловой поток поглощаемый воздухом помещения составят 0 39?177995 = 7018 Вт. Поступления от теплопередачи согласно табл. 11 для 17 часов равны 1026 - 14 + 876 = 1888 Вт всего 7018 + 1888 = 8906 Вт или 65% от теплового потока через незатененные окна. Затенение окон от прямой и рассеянной радиации составит 1 - 0 59 2 4 = 0 934 м. Графическое решение затенения окна представлено на рис. 3. При этом затенение окна от прямой радиации составило: 0 46?2 + 0 74?0 04 = 0 95 м. Более подробные данные по средствам солнцезащиты см. [7]. Пример 3. Определить величину теплового потока солнечной радиации поступающего в 17 ч в помещение характеристика ограждений которого приведена в примере 1. Помещение дополнительно оборудовано зенитным фонарем с двухслойными стеклопакетами в металлических переплетах площадью 20 кв. м. Окна помещения затенены козырьками и ребрами как указано в примере 2. 1. Максимальное поступление теплового потока через затененные окна принимаем по примеру 2 - 8906 Вт. 2. Начало поступления теплового потока через фонарь по табл. 1 в 5ч и окончание 20ч т.е. продолжительность радиации 15ч. Максимальный тепловой поток через фонарь 606+93 = 699 Вт/ кв. град. С в 12ч солнечного времени. 3. Коэффициент теплоусвоения для фонаря по формуле 151/ 0 31-1/8 7 = 5 1 Вт/ кв. м град. С . 4. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по аналогии с п. 3 примера 1 : 4 44?85+5 1?20+5 03?22+2 19 216-20 +10 2?260+32 9?216+52 = 10830. 5. Показатель интенсивности конвективного теплообмена остается равным 2547 5 Вт/град.С по п. 4 примера 1. Следовательно и показатель поглощения теплового потока воздухом помещения а= 10830/2547 5 4 2 6. При максимальной продолжительности прямой солнечной радиации 12ч вместо 15ч отсутствующих в табл. 5 находим для 4 2 при скорректированном начале радиация 7ч вместо 5 для т.е. для часа Z+10 - соответствующему 17 часам по табл. 5 величину а= 0 415. Тогда расчетами тепловой поток солнечной радиации через фонарь по формулам 2 3 и 13 с учетом Q по аналогии с п. 8 расчета для примера 1 + Q = 20 606.1+93.1 0 68.1.0 415 + 20 18 1+0 71.9 2-22 /0 31= = 3945+170 = 4115 Вт. 7. Тепловой поток через окна и непрозрачные конструкции помещения в расчетные 17ч по примеру 2 равен 8906 Вт и через фонарь 4115 Вт или всего в помещение поступит 8906 + 4115=13021 Вт Пример 4. Определить коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией К и облученности рассеянной радиации К светового проема в наружной стене здания 44 град. СШ восточной ориентации А = -90гр. для 8ч.ЗОмин. Высота окна Н =2 5м ширина В = 2м. Имеются наружные солнцезащитные устройства: горизонтальные козырек и вертикальные ребра ; 1 = 0 5 м; 1 = 0 5 м; r = 0 2 м; s - 0 3 м см. рис. 1. Решение. Коэффициент К при азимуте окна А = -90 град.: по табл. 3 : А = -78 град.; h = 40 град. по пункту 8 : A =-78 град. - -90 град. = 12 град. По формулам 8 и 9 : К = 1- = 0 91; K= 1 - = 1 1. В соответствии с примечанием 2 к п. 6 следует принять К = 1. По п. 4 : К = 0 91.1=0 91 или 91% площади светового проема будет облучаться прямой солнечной радиацией. Определяем солнцезащитные углы и по формулам 10 и 11 = аrсtg = 10є30'; = аrсtg = 12°15' по найденным углам и по табл. 4 определяем К = 0 84 и К= 0 9. Коэффициент для учета облучаемости рассеянной радиацией по п. 4 K= 0 9?0 84 = 0 76. Пример 5. Определить поступление теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации между 15 и 16 часами через остекление треугольного фонаря общей площадью 42 кв.м. Остекление ориентировано стороной "а" рис.2 на ЮЗ азимут остекления А = 55 град. и стороной "в" на СВ А = -125 . Здание расположено в местности 45°СШ. ? = 25?. Решение. На широте 48 град. азимут солнца между 15 и 16 часами согласно табл. 3 равен 76 град. высота солнца 40 град. По формуле 12 определяем солнечный азимут для остекления : А = 76-55 = 21? ; 0?< 21 < 90?; "в" 76 - -125 = 201?; 90?< 201<270?. При найденных солнечных азимутах остекления расчет ведем по формулам 4 и 5 для остекления "а" и по формулам 6 и 7 для "в" определив по табл. 1 :q =420 Вт/кв.м q =427; q = 82; q = 112 Вт/кв.м для ЮЗ ориентации и q = 0 и q =59 Вт/кв м - для СВ ориентации. Тогда для остекления "а" : q = 420?0 906+427?0 423 = 561 1 Вт/кв.м q = 82?0 906+112?0 423 = 121 7 Вт/кв.м. Для остекления "в" q = 420?0 906-0 = 380 5 Вт/кв.м; q = 82?0 906-59?0 423 = 49 3 Вт/кв.м. Всего через остекления треугольного фонаря в помещение поступит: 561 1+121 7 21+ 380 5+49 3 21 = 23364 6 Вт или в среднем 556 3 Вт/кв.м. Поверхностная плотность теплового потока J солнечной радиации в июле прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов Вт/ время начала и окончания прямой радиации. Таблица 1. Географическая широта Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема до полудня Горизонтальный световой Часы после полудня градус С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ проем 36 5-6 56 35 140 27 157 35 42 24 17 17 17 17 13 23 18-19 6-7 62 69 333 76 388 108 170 80 51 35 38 46 22 57 17-18 7-8 8 79 369 108 465 130 279 128 79 56 53 57 279 78 16-17 8-9 73 274 104 443 129 335 129 3 81 60 63 60 465 93 15-16 9-10 69 149 34 356 108 321 98 52 83 63 64 62 626 100 14-15 10-11 67 38 71 104 88 237 86 110 83 71 65 65 715 105 13-14 11-12 67 67 31 80 126 83 151 83 3 77 72 65 747 105 12-13 Ориентация вертикального светового проема после полудня 40 5-6 71 38 170 46 214 46 50 35 20 20 21 22 19 31 18-19 6-7 51 71 350 96 410 112 183 86 55 42 44 46 114 62 17-18 7-8 6 78 345 114 493 133 302 100 71 56 55 57 281 78 16-17 8-9 71 258 104 471 121 354 108 60 73 60 60 60 431 87 15-16 9-10 64 116 80 363 99 342 95 150 79 63 62 62 558 93 14-15 10-11 62 6 71 191 81 274 86 222 83 67 62 65 651 100 13-14 11-12 60 67 35 73 172 77 257 83 45 77 65 65 692 104 12-13 Ориентация вертикального светового проема после полудня 44 5-6 84 42 222 53 292 58 72 40 23 22 22 23 31 36 18-19 6-7 42 70 369 98 452 112 209 86 55 44 44 44 126 62 17-18 7-8 77 357 110 500 130 333 109 71 55 55 55 283 76 16-17 8-9 71 256 101 490 121 398 108 66 79 60 59 60 481 83 15-16 9-10 64 84 80 371 100 387 101 162 81 63 60 62 543 93 14-15 10-11 60 2 71 193 81 305 86 245 84 67 60 64 629 98 13-14 11-12 59 67 37 72 214 79 288 85 73 77 65 65 668 98 12-13 Ориентация вертикального светового проема после полудня 48 5-6 93 45 356 60 327 65 95 45 27 26 24 26 37 42 18-19 6-7 35 69 385 98 472 114 237 87 55 43 44 44 145 62 17-18 7-8 74 348 107 542 129 363 109 3 73 53 53 53 285 73 16-17 8-9 70 222 99 497 121 427 112 80 81 60 58 59 420 82 15-16 9-10 64 60 81 372 100 419 107 186 86 65 58 62 519 93 14-15 10-11 60 71 193 81 352 94 271 87 7 70 60 64 601 95 13-14 11-12 59 67 37 72 251 84 317 88 106 78 65 65 643 98 12-13 Ориентация вертикального светового проема после полудня 52 5-6 102 55 301 69 371 73 116 52 31 28 28 28 57 42 18-19 6-7 26 69 391 98 497 119 272 91 59 43 44 44 158 62 17-18 7-8 71 342 106 545 129 328 110 13 76 55 53 53 291 73 16-17 8-9 67 196 96 498 123 448 114 94 85 63 57 58 419 82 15-16 9-10 63 42 79 374 100 429 110 206 87 67 59 60 508 87 14-15 10-11 60 69 193 84 333 96 299 90 14 72 60 62 585 93 13-14 11-12 59 65 37 72 272 86 344 91 150 78 65 63 630 98 12-13 Ориентация вертикального светового проема после полудня 56 4-5 88 19 165 32 237 27 28 20 12 13 13 13 33 20 19-20 5-6 103 56 344 74 433 74 140 57 35 28 30 30 76 42 18-19 6-7 17 66 401 93 523 115 287 90 58 42 43 44 169 57 17-18 7-8 65 339 98 547 122 424 105 22 74 53 48 53 287 71 16-17 8-9 62 174 87 504 114 479 108 128 85 64 55 56 405 78 15-16 9-10 58 26 71 378 91 479 102 245 88 67 56 57 493 87 14-15 10-11 57 62 193 76 427 92 347 91 21 72 58 58 566 91 13-14 11-12 55 59 37 67 330 79 398 92 176 76 63 53 606 93 12-13 Ориентация вертикального светового проема после полудня 60 3-4 39 7 63 9 95 7 20-21 4-5 112 28 272 40 291 37 28 16 15 14 14 49 23 19-20 5-6 107 51 387 71 448 78 152 58 35 28 30 33 92 42 18-19 6-7 15 59 404 86 542 107 313 85 53 40 40 43 178 57 17-13 7-8 57 331 83 556 110 441 96 37 10 49 45 50 284 65 16-17 8-9 55 146 77 509 99 501 98 166 81 60 50 52 391 70 15-16 9-10 51 19 62 378 77 501 92 287 86 65 51 53 466 78 14-15 10-11 51 55 193 65 452 84 384 91 70 69 53 53 534 80 13-14 11-12 50 55 37 60 363 74 449 91 215 71 56 53 578 78 12-13 Ориентация вертикального светового проема после полудня 64 3-4 70 19 126 23 121 19 35 12 12 9 9 10 34 15 4-5 158 38 330 51 307 51 96 38 21 19 21 22 63 30 19-20 5-6 109 52 429 74 471 85 208 62 36 28 31 35 105 42 18-19 6-7 12 55 408 83 558 105 362 85 52 38 37 44 187 57 17-19 7-8 52 316 83 576 106 423 95 57 69 46 42 48 286 62 16-17 8-9 51 133 73 519 95 543 95 194 79 58 46 50 386 62 15-16 9-10 49 12 58 379 74 544 91 331 85 64 48 50 443 72 14-15 10-11 48 51 193 62 488 82 435 90 116 67 49 51 507 67 13-14 11-12 48 51 37 57 395 74 495 90 256 70 51 51 544 65 12-13 Ориентация вертикального светового потока после полудня 68 2-3 63 17 145 16 144 12 28 9 8 6 7 8 29 15 21-22 3-4 112 28 281 33 258 35 70 19 19 12 9 14 59 31 20-21 4-5 128 44 409 58 384 65 135 42 23 17 19 20 82 37 19-20 5-6 113 52 475 78 504 95 245 66 38 28 31 38 134 46 18-19 6-7 9 55 412 83 534 106 336 88 7 55 38 37 44 198 57 17-18 7-8 51 297 83 588 106 499 99 79 69 46 42 48 283 62 16-17 8-9 51 135 74 531 98 578 99 231 102 58 46 49 376 62 15-16 9-10 48 5 57 394 74 583 91 369 85 65 48 49 440 67 14-15 10-11 48 51 193 62 531 85 463 90 174 65 49 50 483 67 13- 14 11-12 48 51 37 57 442 74 523 90 302 71 51 51 520 67 12-13 Ориентация вертикального светового проема после полудня Примечание: 1. Значения радиации приводятся в табл. 1 в виде дроби: над чертой - прямой радиации под чертой - рассеянной. 2. Истинное солнечное время с поясным временем приближенно связано соотношением где: - географическая долгота места строительства в гр.; N - номер пояса времени при этом где - декретное время ; n- установленное отступление от солнечного времени. где: - поясное время. - декретное время. 3. Плотность теплового потока от рассеянной радиации дана с учетом рассеянного отражения прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20%. Таблица 2. Сопротивление теплопередаче и коэффициенты теплопропускания заполнений световых проемов окон балконных дверей и фонарей. №№ пп Заполнение светового проема Сопротивление теплопередаче кв. м. гр.С/Вт приведенное Коэффициент теплопропускания заполнения светового проема К 1. Одинарное остекление в деревянных переплетах 0 18 0 75 2. Одинарное остекление в металлических переплетах 0 15 0 90 3. Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах 0 39 0 60 4. Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах 0 42 0 51 5. Двойное остекление в металлических раздельных переплетах 0 34 0 61 6. Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах 0 31 0 68 7. Тройное остекление в деревянных переплетах спаренный и одинарный 0 55 0 41 8. Тройное остекление в металлических переплетах разд. 0 46 0 57 9. Блоки стеклянные пустотелые размером 194х194х98 при ширине швов б мм 0 31 0 55 10. Блоки стеклянные пустотелые размером 244х244х98 при ширине швов б мм 0 33 0 59 11. Профильное стекло швеллерного сечения 0 16 0 72 12. Профильное стекло коробчатого сечения 0 31 0 64 13. Органическое стекло одинарное 0 19 1 0 14. Органическое стекло двойное 0 36 0 90 15. Органическое стекло тройное 0 52 0 82 16. Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах. 0 36 0 60 17. Двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах. 0 31 0 68 18. Одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах и двухслойные стеклопакеты 0 53 0 41 Примечание 1. Значения приведенных сопротивлений теплопередачи заполнении световых проемов в деревянных переплетах даны для случаев когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0 750 85. При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах равном 0 6 0 74 указанные в таблице значения ROC следует увеличивать на 10 % а при отношении площадей равном 0 88 и более соответственно уменьшать на 5 %. 2. Значения ROC взяты по приложению 6* СНиП II-3-79** . Таблица 3. Высота hs и азимут As солнца на различных широтах град. в июле. Истинное солнечное Географическая широта в град. время - часы 30 40 44 48 52 56 60 64 68 До полудня После полудня hs As hs As hs As hs As hs As hs As hs As hs As hs As 2 - 3 21 - 22 4 145 3 - 4 20 - 21 1 130 3 131 6 131 4 - 5 19 - 20 3 119 5 120 7 120 9 119 10 118 5 - 6 18 - 19 6 111 8 111 9 111 10 110 12 109 13 108 14 107 15 106 16 104 6 - 7 17 - 18 18 104 19 104 19 100 20 99 21 97 21 95 21 94 21 92 21 91 7 - 8 16 - 17 30 94 29 93 29 90 30 87 30 85 29 82 28 81 27 79 27 77 8 - 9 15 - 16 42 86 41 82 40 78 40 76 38 72 37 69 36 67 34 64 32 61 9 - 10 14 - 15 54 75 52 69 50 65 49 60 47 56 45 53 43 50 40 49 37 45 10 - 11 13 - 14 65 56 62 49 59 45 56 40 54 36 51 33 48 31 44 29 40 28 11 - 12 12 - 13 73 24 69 20 65 18 61 16 58 13 54 12 50 11 46 10 42 9 12 полдень 74 0 70 0 66 0 62 0 58 0 54 0 50 0 46 0 42 0 Таблица 4. Коэффициенты облученности Тип солнцезащитной Солнцезащитные углы и град. по рис.1 конструкции 10 20 30 40 50 60 Горизонтальная 0 84 0 70 0 58 0 47 0 36 0 27 Вертикальная К 0 92 0 85 0 79 0 73 0 68 0 63 Примечание. Коэффициент облученности К при наличии горизонтальных и вертикальных элементов затенения следует определять как произведение соответствующих коэффициентов К =К х К. Таблица 5. Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации "а" Часы суток Z Z+1 Z+2 Z+3 Z+4 Z+5 Z+6 Z+7 Z+8 Z+9 Z+10 Z+11 Z+12 Z+13 Z+14 Z+15 Z+16 Z+17 Z+18 Z+19 Z+20 Z+21 Z+22 Z+23 Z+24 Продолжительность солнечной радиации 0 5 0 01 0 33 0 61 0 58 0 25 0 12 0 08 0 06 0 05 0 04 0 04 0 04 0 03 0 03 0 03 0 03 0 02 0 02 0 02 0 02 0 02 0 02 0 02 0 01 0 01 1 0 0 03 0 22 0 43 0 46 0 27 0 15 0 11 0 09 0 08 0 07 0 06 0 06 0 05 0 05 0 05 0 04 0 04 0 04 0 04 0 04 0 03 0 03 0 03 0 03 0 03 1 5 0 04 0 16 0 33 0 38 0 26 0 16 0 12 0 10 0 09 0 08 0 07 0 07 0 07 0 06 0 06 0 06 0 05 0 05 0 05 0 05 0 05 0 04 0 04 0 04 0 04 2 0 0 05 0 14 0 28 0 33 0 24 0 15 0 12 0 11 0 10 0 09 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 0 06 0 06 0 06 0 06 0 06 0 05 0 05 0 05 0 05 0 05 2 5 0 05 0 12 0 24 0 29 0 23 0 15 0 13 0 11 0 10 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 0 07 0 06 0 06 0 06 0 06 0 06 0 06 0 05 З 0 0 06 0 11 0 22 0 27 0 22 0 15 0 12 0 11 0 10 0 10 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 0 07 0 06 0 06 0 06 0 06 0 06 3 5 0 06 0 10 0 20 0 24 0 21 0 14 0 12 0 11 0 10 0 10 0 09 0 09 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 0 07 0 06 0 06 0 06 4 0 0 06 0 10 0 18 0 23 0 20 0 14 0 12 0 11 0 11 0 10 0 10 0 09 0 09 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 0 07 0 07 0 06 4 5 0 07 0 10 0 17 0 21 0 19 0 14 0 12 0 11 0 11 0 10 0 10 0 10 0 09 0 09 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 0 07 5 0 0 07 0 09 0 16 0 20 0 18 0 13 0 12 0 11 0 11 0 10 0 10 0 10 0 09 0 09 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 0 07 5 5 0 07 0 09 0 15 0 19 0 18 0 13 0 12 0 11 0 11 0 10 0 10 0 10 0 10 0 09 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 08 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 6 0 0 07 0 09 0 15 0 19 0 17 0 13 0 12 0 11 0 11 0 11 0 10 0 10 0 10 0 10 0 09 0 09 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 08 0 08 0 07 0 07 Продолжительность солнечной радиации 0 5 0 02 0 24 0 50 0 66 0 68 0 52 0 25 0 13 0 10 0 08 0 07 0 06 0 05 0 05 0 05 0 04 0 04 0 04 0 08 0 03 0 03 0 03 0 02 0 02 0 02 1 0 0 04 0 17 0.36 0 50 0 54 0 46 0 28 0 18 0 14 0 12 0 10 0 09 0 09 0 08 0 08 0 07 0 07 0 06 0 06 0 06 0 05 0 05 0 05 0 05 0 04 1 5 0 06 0 15 0 29 0 40 0 45 0 41 0 28 0 19 0 16 0 14 0 12 0 11 0 11 0 10 0 09 0 09 0 09 0 03 0 08 0 07 0 07 0 07 0 07 0 06 0 06 2 0 0 07 0 13 0 25 0 35 0 39 0 37 0 27 0 20 0 17 0 15 0 14 0 13 0 12 0 11 0 11 0 10 0 10 0 09 0 09 0 09 0 08 0 08 0 08 0 08 0 07 2 5 0 08 0 13 0 22 0 31 0 35 0 34 0 26 0 20 0 17 0 15 0 14 0 13 0 13 0 12 0 12 0 11 0 11 0 10 0 10 0 10 0 09 0 09 0 09 0 09 0 08 3 0 0 09 0 12 0 21 0 28 0 32 0 31 0 26 0 20 0 17 0 16 0 15 0 14 0 13 0 13 0 12 0 12 0 11 0 11 0 11 0 10 0 10 0 10 0 10 0 09 0 09 3 5 0 09 0 12 0 19 0 26 0 30 0 28 0 25 0 19 0 17 0 16 0 15 0 14 0 14 0 13 0 13 0 12 0 12 0 11 0 11 0 11 0 10 0 10 0 10 0 10 0 09 4 0 0 10 0 12 0 18 0 25 0 28 0 28 0 24 0 19 0 17 0 16 0 15 0 15 0 14 0 14 0 13 0 13 0 13 0 12 0 12 0 12 0 11 0 11 0 11 0 10 0 10 4 5 0 10 0 12 0 18 0 23 0 27 0 27 0 23 0 19 0 17 0 16 0 15 0 15 0 14 0 14 0 13 0 13 0 13 0 12 0 12 0 12 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 5 0 0 11 0 12 0 17 0 22 0 26 0 26 0 23 0 19 0 17 0 16 0 16 0 16 0 15 0 14 0 14 0 14 0 13 0 13 0 13 0 13 0 12 0 12 0 11 0 11 0 11 5 5 0 11 0 12 0 17 0 21 0 25 0 25 0 22 0 18 0 17 0 16 0 16 0 15 0 15 0 15 0 14 0 14 0 13 0 13 0 13 0 12 0 12 0 12 0 12 0 11 0 11 6 0 0 11 0 12 0 16 0 21 0 24 0 24 0 22 0 18 0 17 0 16 0 16 0 16 0 15 0 15 0 14 0 14 0 14 0 13 0 13 0.13 0 12 0 12 0 12 0 11 0 11 Продолжительность солнечной радиации 0 5 0 06 0 20 0 41 0 60 0 71 0 72 0 64 0 50 0 24 0 15 0 11 0 09 0 08 0 07 0 07 0 06 0 06 0 05 0 05 0 05 0 04 0 04 0 04 0 03 0 03 1 0 0 06 0 16 0 31 0 45 0 55 0 59 0 55 0 45 0 29 0 20 0 17 0 14 0 13 0 12 0 11 0 10 0 10 0 10 0 09 0 08 0 08 0 07 0 07 0 07 0 06 1 5 0 08 0 15 0 26 0 38 0 46 0 50 0 49 0 42 0 30 0 22 0 19 0 17 0 15 0 14 0 13 0.13 0 13 0 11 0 11 0 10 0 10 0 10 0 09 0 09 0 08 2 0 0 10 0 14 0 24 0 33 0 40 0 44 0 44 0 39 0 30 0 23 0 20 0 18 0 17 0 16 0 15 0 14 0 14 0 13 0 13 0 12 0 12 0 11 0 11 0 10 0 10 2 5 0 11 0 15 0 22 0 30 0 37 0 40 0 40 0 37 0 29 0 23 0 21 0 19 0 18 0 17 0 16 0 16 0 15 0 14 0 14 0 14 0 13 0 13 0 12 0 12 0 11 3 0 0 12 0 14 0 21 0 28 0 34 0 37 0 38 0 35 0 29 0 24 0 21 0 20 0 19 0 18 0 17 0 16 0 16 0 15 0 15 0 14 0 14 0.14 0 13 0 13 0 12 3 5 0 13 0 15 0 20 0 27 0 32 0 35 0 36 0 33 0 29 0 24 0 21 0 20 0 19 0 18 0 18 0 17 0 17 0 16 0 16 0 15 0 15 0 14 0 14 0 13 0 13 4 0 0 14 0 15 0 20 0 25 0 30 0 33 0.34 0 32 0 28 0 27 0 22 0 21 0 20 0 19 0 18 0 18 0 17 0 17 0 16 0 16 0.16 0 15 0 15 0 14 0 14 4 5 0 14 0 15 0 20 0 25 0 29 0 32 0 32 0 31 0 27 0 23 0 22 0 21 0 20 0 19 0 18 0 18 0 18 0 17 0 17 0 16 0 16 0 16 0 15 0 15 0 14 5 0 0 15 0 16 0 19 0 24 0 28 0 31 0 31 0 30 0 27 0 23 0 22 0 21 0 20 0 20 0 19 0 19 0 18 0 18 0 17 0 17 0 16 0 16 0 16 0 15 0 15 5 5 0 15 0 16 0 19 0 23 0 27 0 29 0 30 0 29 0 26 0 23 0 22 0 21 0 20 0 20 0 19 0 19 0 18 0 18 0 17 0 17 0 17 0 16 0 16 0 15 0 15 6 0 0 15 0 16 0 19 0 23 0 26 0 29 0 30 0 29 0 26 0 23 0 22 0 21 0 21 0 20 0 20 0 19 0 18 0 18 0 18 0 17 0 17 0 16 0 16 0 16 0 15 Продолжительность солнечной радиации 0 5 0 04 0 17 0 35 0 52 0 66 0 74 0 76 0 71 0 60 0 44 0 24 0 16 0 13 0 11 0 09 0 09 0 08 0 07 0 07 0 06 0 06 0 05 0 05 0 05 0 04 1 0 0 08 0 16 0 28 0 41 0 52 0 60 0 63 0 61 0 55 0 44 0 30 0 22 0 19 0 16 0 15 0 14 0 13 0 12 0 11 0 11 0 10 0 10 0 09 0 09 0 08 1 5 0 11 0 16 0 25 0 35 0 44 0 51 0 54 0 54 0 50 0 43 0 32 0 25 0 22 0 20 0 18 0 17 0 16 0 15 0 14 0 14 0 13 0 13 0 12 0 12 0 11 2 0 0 13 0 16 0 24 0 32 0 40 0 45 0 49 0 49 0 46 0 41 0 33 0 27 0 24 0 22 0 20 0 19 0 18 0 17 0 16 0 16 0 15 0 15 0 14 0 14 0 13 2 5 0 15 1 17 0 23 0 30 0 37 0 42 0 45 0 46 0 44 0 39 0 32 0 27 0 25 0 23 0 21 0 20 0 20 0 19 0 18 0 18 0 17 0 16 0 16 0 15 0 15 3 0 0 16 0 18 0 23 0 29 0 34 0 39 0 42 0 43 0 42 0 38 0 32 0 28 0 25 0 24 0 22 0 21 0 21 0 20 0 19 0 19 0 18 0 18 0 17 0 16 0 16 3 5 0 17 0 18 0 22 0 28 0 33 0 37 0 40 0 41 0 40 0 37 0 32 0 28 0 26 0 24 0 23 0 22 0 22 0 21 0 20 0 20 0 19 0 18 0 18 0 17 0 17 4 0 0 18 0 19 0 22 0 27 0 31 0 35 0 33 0 39 0 38 0 36 0 32 0 28 0 26 0 25 0 24 0 23 0 22 0 22 0 21 0 21 0 20 0 19 0 19 0 18 0 18 4 5 0 18 0 19 0 22 0 27 0 21 0 34 0 37 0 37 0 37 0 35 0 31 0 28 0 26 0 25 0 24 0 23 0 23 0 22 0 22 0 21 0 21 0 20 0 19 0 19 0 18 5 0 0 19 0 19 0 22 0 26 0 30 0 33 0 35 0 36 0 36 0 34 0 31 0 28 0 27 0 25 0 25 0 24 0 23 0 23 0 22 0 22 0 21 0 20 0 20 0 19 0 19 5 5 0 19 0 20 0 22 0 26 0 29 0 32 0 34 0 35 0 35 0 35 0 31 0 28 0 27 0 26 0 25 0 24 0 23 0 23 0 23 0 22 0 22 0 21 0 21 0 20 0 19 6 0 0 20 0 20 0 22 0 25 0 29 0 31 0 33 0 35 0 34 0 33 0 31 0 28 0 27 0 26 0 26 0 25 0 24 0 24 0 23 0 22 0 22 0 21 0 21 0 20 0 20 Продолжительность солнечной радиации 0 5 0 06 0 16 0 32 0 47 0 50 0 70 0 77 0 78 0 75 0 68 0.56 0 41 0 24 0 16 0 14 0 12 0 11 0 10 0 09 0 08 0 08 0 07 0 06 0 06 0 06 1 0 0 10 0 17 0 27 0 33 0 44 0 57 0 63 0 66 0 65 0 61 0 54 0 44 0 31 0 24 0 21 0 18 0 17 0 16 0 15 0 14 0 13 0 12 0 12 0 11 0 10 1 5 0 14 0 18 0 26 0 34 0 43 0 50 0 55 0 58 0 59 0 56 0 51 0 43 0 34 0 27 0 24 0 22 0 21 0 19 0 18 0 17 0 17 0 16 0 15 0 15 0 14 2 0 0 16 0 19 0 25 0 32 0 39 0 45 0 50 0 53 0 54 0 52 0 48 0.43 0 35 0 29 0 27 0 25 0 23 0 22 0 21 0 20 0 19 0 18 0 18 0 17 0 16 2 5 0 18 0 20 0 25 0 31 0 37 0 42 0 46 0 49 0 50 0 49 0 46 0 41 0 35 0 30 0 28 0 26 0 25 0 24 0 23 0 22 0 21 0 20 0 20 0 19 0 18 3 0 0 20 0 21 0 25 0 30 0 35 0 40 0 44 0 47 0 41 0 47 0 45 0 41 0 36 0 31 0 29 0 27 0 26 0 25 0 24 0 24 0 22 0 22 0 21 0 20 0 20 3 5 0 21 0 22 0 25 0 30 0 34 0 38 0 42 0 44 0 45 0 45 0 40 0 40 0 38 0 32 0 30 0 28 0 27 0 25 0 25 0 24 0 23 0 23 0 22 0 22 0 21 4 0 0 22 0 23 0 26 0 27 0 33 0 37 0 40 0 42 0 44 0 43 0 42 0 39 0 35 0 32 0 30 0 29 0 28 0 27 0 26 0 26 0 25 0 24 0 23 0 23 0 22 4 5 0 23 0 23 0 26 0 29 0 36 0 36 0 39 0.41 0 42 0 42 0 41 0 38 0 35 0 32 0 30 0 29 0 28 0 27 0 27 0 26 0 25 0 25 0 24 0 23 0 23 5 0 0 23 0 24 0 26 0 29 0 32 0 35 0 38 0 40 0 41 0 41 0 40 0 38 0 35 0 32 0 31 0 30 0 30 0 28 0 27 0 27 0 26 0 25 0 25 0 24 0 23 5 5 0 24 0 24 0 26 0 29 0 32 0 34 0 37 0 39 0 40 0 40 0 39 0 38 0 35 0 32 0 32 0 30 0 30 0 29 0 28 0 28 0 27 0 26 0 26 0 25 0 24 6 0 0 24 0 24 0 26 0 29 0 31 0 34 0 36 0 35 0 39 0 40 0 39 0 38 0 35 0 33 0 32 0 31 0 30 0 29 0 28 0 28 0 27 0 26 0 26 0 25 0 24 Примечание: если Z=m > 24 ч то коэффициент принимается для Z= m - 24 ч Таблица 6 Коэффициент гармонического изменения температуры наружного воздуха для каждого часа суток. ЧАСЫ СУТОК 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 2 0 97 1 0 07 0 97 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 3 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 91 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 4 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 57 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 5 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 6 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 7 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 97 -0 71 -0 5 -0 26 8 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 9 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 10 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 11 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 12 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 13 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 14 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 15 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 16 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 17 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 18 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 19 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 20 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 21 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 22 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 23 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 24 0 97 0 57 0 71 0 5 0 26 0 0 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 Примечание: если = а > 24 ч тозначение коэффициента принимается для соответствующего часа суток при = а - 24 ч. Таблица 7. Поверхностная плотность потока солнечной радиации: поступающей на горизонтальную поверхность Вт/ в июле Географическая широта град. ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ Среднее суточное значение 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 36 48 35 164 77 334 10 521 133 654 143 770 149 849 151 344 40 56 42 168 84 338 105 509 119 635 126 743 135 788 140 333 44 77 49 181 84 349 102 509 112 621 126 718 131 761 133 331 48 91 56 209 84 356 99 495 112 593 126 685 129 733 133 328 52 119 56 223 84 364 100 495 112 586 119 666 126 719 133 329 56 140 56 237 77 359 96 482 105 572 119 650 122 691 126 327 60 160 56 251 77 359 87 468 91 544 105 615 105 663 105 319 64 174 56 258 77 363 84 468 84 523 98 588 92 628 91 319 68 216 63 272 77 363 84 461 84 523 91 570 92 607 91 332 ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ 18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13 Таблица 8. Поверхностная плотность потока солнечной радиации: поступающей на вертикальную поверхность северной ориентации Вт/м2 в июле Географическая широта град. ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ Jмакс Среднее суточное 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 значение Jcp 36 79 32 128 93 58 107 99 93 91 91 73 40 105 43 104 95 52 106 96 86 82 81 71 44 125 52 99 94 20 104 96 86 81 80 72 48 141 60 93 93 104 94 86 81 80 73 52 155 73 77 93 96 91 85 81 80 79 56 159 76 64 90 87 83 78 77 74 80 60 157 70 53 80 77 73 70 69 67 82 64 160 71 37 74 71 69 66 65 65 88 68 166 71 20 73 70 69 67 65 64 104 ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ 18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13 Таблица 8а. Поверхностная плотность потока солнечной радиации: поступающей на вертикальную поверхность южной ориентации Вт/ в июле Географическая широта град. ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ Jмакс Среднее суточное 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 значение Jcp 36 28 98 132 132 133 133 55 40 27 72 95 60 106 150 106 222 109 257 110 110 44 31 73 7 96 99 106 199 110 276 113 314 114 128 48 36 73 28 99 137 110 242 116 327 118 370 120 159 52 43 80 58 102 171 114 283 119 378 121 424 123 168 56 46 78 83 101 207 114 327 120 428 122 479 124 187 60 46 5 72 108 94 250 109 369 116 471 122 534 123 204 64 49 9 71 136 93 279 106 412 114 518 121 582 121 221 68 51 51 14 73 145 93 320 106 465 115 568 121 637 121 241 ЧАСЫ УТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ 18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13 Таблица 8б. Поверхностная плотность потока солнечной радиации: поступающей на вертикальную поверхность юго-восточной к юго-западной ориентации Вт/ в июле Географическая широта ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ Jмакс Среднее суточное значение град. 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 15-17 17-18 18-19 19-20 20-21 21-22 Jcp 36 60 31 212 108 314 172 395 174 384 133 308 116 200 112 80 104 96 91 84 77 42 21 138 40 66 46 225 116 364 148 425 146 417 129 352 112 254 104 119 98 91 85 81 76 56 27 147 44 95 53 256 116 395 148 467 146 460 136 380 116 297 107 150 104 19 91 85 81 74 59 30 161 48 2 10 125 62 286 119 427 148 497 151 429 144 429 127 335 113 190 105 41 94 88 81 74 58 35 6 177 52 5 20 154 71 316 122 457 149 521 154 518 149 465 131 373 116 230 105 65 98 92 85 73 58 35 12 191 56 23 27 184 77 346 121 488 142 551 145 561 138 502 124 413 107 260 102 91 96 92 86 72 56 37 17 202 60 12 9 76 35 198 79 377 115 512 130 579 133 582 124 534 113 448 101 259 96 128 93 88 81 66 53 37 23 6 213 64 58 16 140 46 267 84 430 115 541 129 622 129 624 123 570 112 483 100 340 941 169 92 2 86 78 63 52 38 26 13 235 68 35 12 105 24 174 58 314 90 456 120 576 134 663 134 669 123 616 114 529 101 378 95 198 93 23 87 79 63 52 38 30 19 9 259 ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ 21-22 20-21 19-20 18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13 11-12 10-11 9-10 8-9 7-8 6-7 5-6 4-5 3-4 2-3 Таблица 8в. Поверхностная плотность потока солнечной радиации: поступающей на вертикальную поверхность северо-восточной и северо-западной ориентации Вт/м2 в июле. Географическая широта ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ Jмакс Среднее суточное значение град. 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 18-19 19-20 20-21 21-22 22-23 Jcp 36 183 28 454 102 488 146 393 147 265 114 98 97 91 87 84 83 81 77 63 23 129 40 11 1 193 63 398 130 428 154 335 140 200 108 55 96 91 87 87 84 81 77 63 29 123 44 35 6 252 72 419 133 424 149 324 137 170 108 38 96 91 87 86 84 81 74 60 31 123 48 70 19 191 81 437 133 420 144 305 134 143 109 22 96 91 87 86 84 80 72 59 35 8 125 52 108 32 342 93 449 131 418 143 281 130 119 107 8 93 87 85 84 81 79 72 59 37 12 127 56 23 5 187 44 391 95 460 125 414 133 260 119 93 95 84 80 79 78 77 76 72 59 41 16 129 60 73 13 310 53 442 96 469 116 412 112 236 104 65 82 73 73 72 72 72 71 67 58 44 24 7 134 64 17 7 163 29 395 67 490 101 473 112 395 112 221 99 41 78 70 70 70 69 67 67 64 59 48 30 16 143 68 29 9 169 19 320 43 465 79 541 106 483 112 366 112 204 100 29 77 70 70 70 67 66 66 64 60 52 35 23 12 7 164 часы суток для северо-западной ориентации 22-23 21-22 20-21 19-20 18-19 17-18 16-17 15-16 115 13-14 12-13 11-12 10-11 9-10 8-9 7-8 6-7 5-6 4-5 3-4 2-3 1-2 Таблица 8г. Поверхностная плотность потока солнечной радиации: поступающей в июле на вертикальную поверхность восточной и западной ориентации Вт/м2. Географическая широта ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ Jмакс Среднее суточное значение град. 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 18-19 Jcp 36 151 45 442 147 535 177 515 174 440 147 286 120 105 108 98 91 86 85 74 47 17 1б2 40 242 63 476 151 561 179 542 164 442 134 276 110 101 99 88 84 84 81 73 59 28 169 44 332 79 514 151 579 177 563 163 452 135 279 108 105 98 87 81 81 80 73 59 30 180 48 371 88 536 155 590 174 565 164 454 135 279 110 105 98 87 81 79 78 72 59 34 184 52 468 101 579 164 614 174 579 169 461 135 28 113 105 96 87 81 77 77 72 59 41 200 56 482 101 594 156 621 165 579 155 461 121 283 102 105 91 85 79 76 74 65 58 41 201 60 509 105 623 144 632 149 586 134 461 104 285 88 105 81 76 72 69 67 62 54 41 206 64 535 115 635 141 655 143 597 129 463 101 285 84 106 77 70 66 63 63 57 50 42 215 68 572 189 663 143 669 143 611 131 480 101 279 84 106 77 70 66 63 63 57 50 42 239 ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ 18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13 11-12 10-11 9-10 8-9 7-8 6-7 5-6 Таблица 9. Тепловыделения от взрослых людей Показатели Тепловыделения от взрослых людей Вт при температуре окружающего воздуха в 10 15 20 25 30 35 В состоянии покоя Тепловыделения явные 143 116 87 58 41 12 скрытые 23 29 29 35 52 81 полные 163 145 116 93 93 93 При легкой работе категория I Тепловыделения явные 151 122 99 64 41 6 скрытые 29 35 52 81 105 140 полные 180 157 151 145 146 46 При работе средней тяжести категория II а Тепловыделения явные 166 135 108 73 44 7 скрытые 51 66 90 121 150 187 полные 217 201 198 194 194 194 При работе средней тяжести категория II 6 Тепловыделения явные 182 150 119 84 49 9 скрытые 71 97 126 158 193 233 полные 253 247 245 242 242 242 При тяжелой работе Тепловыделения явные 198 163 129 93 52 12 скрытые 93 128 163 198 238 279 полные 291 291 291 291 290 291 Таблица 10 к примеру 1. Коэффициенты №№ п/п Конструкция и материал Плотность Кг/ Толщина м Удельная теплопроводность Вт/ Теплоусвоение Вт/ S Термическое сопротивление /Вт R Тепловая инерция I. Окна двойные в металлических рамах площадью 85 в Ю-З стене 0 34 II. Наружная стена площадью 22 м ориентированная на Ю-З. 1. Облицовочный слой из известкового песчаного раствора 1600 0 015 0 7 8 7 0 021 0 186 2. Керамзитобетон 1000 0 21 0 33 5 03 0 636 3 2 3. Облицовочный слой см.1 1600 0 015 0 7 8 7 0 021 0 186 Всего 0 667 0 83* 3 57 III. Бесчердачное покрытие площадью 216 м 1. Ковер рубероид 600 0 01 0 17 3 53 0 06 0 21 2. Керамзитобетон 1800 0 02 0 8 10 5 0 025 0 26 3. Пенобетон 400 0 20 0 14 2 19 1 43 3 13 4. Плита железобетон 2500 0 035 1 92 17 98 0 018 0 33 всего 1 533 1 685* 3 93 IV. Внутренние перегородки площадью 260 м 1. Железобетон 2500 0 22/2 1 92 17 98 0 063/2 0 56 V. Пол площадью 216 м 1. Железобетонная плита 2500 0 045 1 92 17 98 0 023 0 42 2. Асфальтобетон 2100 0 04 1 05 16 43 0 038 0 63 Всего 0 061 1 05 * с учетом тепловосприятия от наружного воздуха 1/27 1 и теплоотдачи воздуху помещения 1/8 7 Таблица 11 к примеру 1. Часы суток 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 Тепловой поток солнечной радиации через окна начала 10ч Q=30436 Вт макс 1. Q 0 23 0 22 0 22 0 21 0 21 0 20 0 19 0 19 0 18 0 18 0 19 0 22 0 27 0 31 0 35 0 38 0 39 0 38 0 36 0 32 0 28 0 26 0 25 0 24 2. Q 7000 6696 6696 6392 6392 6037 5783 5783 5478 5478 5783 6696 8218 9435 10633 11566 11870 11566 10957 9740 8522 7913 7609 7305 Тепловой поток через окна теплопередачей Q=2300 +975 Вт и общий тепловой поток 3. -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 4. -2976 -3206 -3275 -3206 -2976 -2608 -2125 -1573 -975 -377 175 658 1026 1256 1335 1256 1026 658 175 -377 -375 -1573 -2125 -2608 5. Всего через окно 4024 3490 3421 3186 3416 3479 3658 4210 4503 5101 5958 7354 9244 10693 10978 12822 12896 12224 11132 9363 7547 6340 5484 4597 Тепловой поток через стену Q= 34 9 + 199 2 ; ; начало 10 ч =9 2 ч 6. 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0.71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0.87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 7. 219 200 169 130 84 35 -14 -60 -100 -130 -149 -154 -149 -130 -100 -60 -14 35 84 130 169 200 219 224 Телповой поток через покрытие Q= 892 2 + 393 8 + 696 6 8. 1 0 97 0 87 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 9. Q 394 382 343 280 197 102 0 -102 -197 -280 -343 -382 -394 -382 -343 -280 -196 -102 0 102 197 280 343 182 10. 0 71 0 5 0 26 0 -0 26 -0 5 -0 71 -0 87 -0 97 -1 -0 97 -0 87 -0 71 -0 5 -0 26 0 0 26 0 5 0 71 0 87 0 97 1 0 97 0 87 11. Q 495 348 181 0 -181 -348 -495 -606 -655 -697 -655 -606 -495 -348 -181 0 181 348 495 608 655 697 655 606 12. Всего Q + +Q + +892 2 1781 1622 1416 1172 908 646 397 184 40 -85 -106 -96 3 162 368 612 870 1138 1387 1600 1744 1869 1890 1880 Суммарный тепловой поток поступающий в помещение 13. Всего 6024 5312 5006 4488 4408 4160 4041 4334 4443 4886 5703 7104 9098 10725 12246 13374 13758 13397 12608 11093 9460 8409 7593 6701 Список литературы. 1. В.Н.Богословский. Строительная теплофизика. Издательство "Высшая школа". Москва 1970. 2. В.Н.Богословский. Тепловой режим зданий. Москва. Стройиздат 1977г. 3. СНиП 11-33-75. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. 4. СНиП 11-3-70**. Строительная теплотехника. Москва 1985г. 5. Справочник проектировщика. Часть П. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Под редакцией И.Г.Староверова. Стройиздат 1978г. 6. СНиП 2.01.02. Строительная климатология и геофизика 1983г. 7. Руководство по проектированию и применению солнцезащитных средств в промышленных зданиях. Москва. Стройиздат 1980г. 8. СНиП 2.04.05-91. Рис. 1 Световой проем с солнцезащитными плоскостями: а - строительные размеры и построения затенения остекления наружными плоскостями; Б - схема влияния высоты и азимутов солнца на световой проем ; H - высота проема ; В - ширина проема ; Гп - горизонтальная солнцезащитная плоскость ; Вп - вертикальная солнцезащитная плоскость; 1 - высота солнца ; - град. ; 2 - плоскость светового проема ; 3 - перпендикулярная плоскость к световому проему ; 4 - перпендикуляр к плоскости светового проема; 5 - проекция солнечного луча на плоскость 3; 6 - азимут солнца А град. ; 7 - солнечный азимут остекления светового проема А град.; 8 - азимут светового проема А. Рис. 3 к примеру 2. Построение затенения окна по заданным координатам солнца: . Площадь тени от прямой солнечной радиации 0 46 2 + 0 04 0 74 = 0 95 кв.м. Рис. 2. Световой фонарь с наклонным остекленением 1 и 2 - перпендикуляры к остеклению.