Лист N 7/15-613 від 22.01.2016 р.

Лист N 7/15-613 від 22.01.2016 р. Щодо рекомендованого рівня заробітної плати при визначенні вартості будівництва, що здійснюється за рахунок бюджетних коштів, коштів державних і комунальних підприємств, установ та організацій, а також кредитів, наданих під державні гарантії

МИНИСТЕРСТВО ВНУТРЕННИХ ДЕЛ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ПРОТИВОПОЖАРНАЯ СЛУЖБА НОРМЫ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ Определение категорий наружных установок по пожарной безопасности НПБ 107-97 МОСКВА 1997 Разработаны Главным управлением Государственной противопожарной службы ГУГПС и Всероссийским научно-исследовательским институтом противопожарной обороны ВНИИПО МВД России. Внесены и подготовлены к утверждению нормативно-техническим отделом ГУГПС МВД России. Утверждены главным государственным инспектором Российской Федерации по пожарному надзору. Введены в действие приказом ГУГПС МВД России от 17.02.1997 г. № 8. Дата введения в действие 1.05.1997 г. Вводятся впервые. Настоящие нормы устанавливают методику определения категорий наружных установок производственного и складского назначения* по пожарной опасности. Наружная установка - комплекс аппаратов и технологического оборудования расположенных вне зданий с несущими и обслуживающими конструкциями. Настоящие нормы не распространяются на наружные установки для производства и хранения взрывчатых веществ средств инициирования взрывчатых веществ наружные установки проектируемые по специальным нормам и правилам утвержденным в установленном порядке а также на оценку уровня взрывоопасности наружных установок. Требования норм должны учитываться в проектах на строительство расширение реконструкцию и техническое перевооружение при изменениях технологических процессов и при эксплуатации наружных установок. Наряду с настоящими нормами следует также руководствоваться положениями Ведомственных норм технологического проектирования и специальных перечней касающихся категорирования наружных установок согласованных и утвержденных в установленном порядке. Термины и их определения приняты в соответствии с ГОСТ 12.1.033-81 и ГОСТ 12.1.044-89. *Далее по тексту - наружные установки. 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1. По пожарной опасности наружные установки подразделяются на категории Ан Бн Вн Гн и Дн. 1.2. Категории пожарной опасности наружных установок определяются исходя из вида находящихся в наружных установках горючих веществ и материалов их количества и пожароопасных свойств особенностей технологических процессов. 1.3. Определение пожароопасных свойств веществ и материалов производится на основании результатов испытаний или расчетов по стандартным методикам с учетом параметров состояния давление температура и т.д. Допускается использование справочных данных опубликованных головными научно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности или выданных Государственной службой стандартных справочных данных. Допускается использование показателей пожароопасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту. 2. КАТЕГОРИИ НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ 2.1. Категории наружных установок по пожарной опасности принимаются в соответствии с табл. 1. 2.2. Определение категорий наружных установок следует осуществлять путем последовательной проверки их принадлежности к категориям приведенным в табл. 1 от высшей Ан к низшей Дн . 2.3. В случае если из-за отсутствия данных представляется невозможным оценить величину индивидуального риска допускается использование вместо нее следующих критериев. Таблица 1 Категория наружной установки Категории отнесения наружной установки к той или иной категории по пожарной опасности Ан Установка относится к категории Ан если в ней присутствуют хранятся перерабатываются транспортируются горючие газы; легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28оС; вещества и/или материалы способные гореть при взаимодействии с водой кислородом воздуха и /или друг с другом при условии что величина индивидуального риска при возможном сгорании указанных веществ с образованием волн давления превышает 10-6 в год на расстоянии 30 м от наружной установки Бн Установка относится к категории Бн если в ней присутствуют хранятся перерабатываются транспортируются горючие пыли и/или волокна; легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28оС; горючие жидкости при условии что величина индивидуального риска при возможном сгорании пыле- и/или паровоздушных смесей с образованием волн давления превышает 10-6 в год на расстоянии 30 м от наружной установки Вн Установка относится к категории Вн если в ней присутствуют хранятся перерабатываются транспортируются горючие и/или трудногорючие жидкости; твердые горючие и/или трудногорючие вещества и/или материалы в том числе пыли и/или волокна ; вещества и/или материалы способные при взаимодействии с водой кислородом воздуха и/или друг с другом гореть; не реализуются критерии позволяющие отнести установку к категориям Ан или Бн при условии что величина индивидуального риска при возможном сгорании указанных веществ и/или материалов превышает 10-6 в год на расстоянии 30 м от наружной установки. Гн Установка относится к категории Гн если в ней присутствуют хранятся перерабатываются транспортируются негорючие вещества и/или материалы в горячем раскаленном и/или расплавленном состоянии процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла искр и/или пламени а также горючие газы жидкости и/или твердые вещества которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива Дн Установка относится к категории Дн если в ней присутствуют хранятся перерабатываются транспортируются в основном негорючие вещества и/или материалы в холодном состоянии и по перечисленным выше критериям она не относится к категориям Ан Бн Вн Гн Для категорий Ан и Бн: - горизонтальный размер зоны ограничивающей газопаровоздушные смеси с концентрацией горючего выше нижнего концентрационного предела распространения пламени НКПР превышает 30 м данный критерий применяется только для горючих газов и паров и/или - расчетное избыточное давление при сгорании газо- паро- или пылевоздушной смеси на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 5 кПа. Для категории Вн: - интенсивность теплового излучения от очага пожара веществ и/или материалов указанных для категории Вн на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 4 кВт ? м-2. 3. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ 3.1. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ДЛЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ Выбор и обоснование расчетного варианта 3.1.1. Выбор расчетного варианта следует осуществлять с учетом вероятности реализации и последствий тех или иных аварийных ситуаций. В качестве расчетного для вычисления критериев пожарной опасности для горючих газов и паров следует принимать вариант аварии для которого произведение вероятности реализации этого варианта Qw и расчетного избыточного давления ?Р при сгорании газопаровоздушных смесей в случае реализации указанного варианта максимально то есть: G=Qw??P=max. 3.1.1 Расчет величины G производится следующим образом: а рассматриваются различные варианты аварии и определяются из статических данных или на основе ГОСТ 12.1.004-91 вероятности аварий со сгоранием газопаровоздушных смесей Qwi для этих вариантов; б для каждого из рассматриваемых вариантов определяются по изложенной ниже методике значения расчетного избыточного давления ?Pi; в вычисляются величины Gi=Qwi ?Pi для каждого из рассматриваемых вариантов аварии среди которых выбирается вариант с наибольшим значением Gi; г в качестве расчетного для определения критериев пожарной опасности принимается вариант в котором величина Gi максимальна. При этом количество горючих газов и паров вышедших в атмосферу рассчитывается исходя из рассматриваемого сценария аварии с учетом пп. 3.1.3-3.1.8. 3.1.2. При невозможности реализации описанного выше метода в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов при котором в образовании горючих газопаровоздушных смесей участвует наибольшее количество газов и паров наиболее опасных в отношении последствий сгорания этих смесей. В этом случае количество газов и паров вышедших в атмосферу рассчитывается в соответствии с пп. 3.1.3-3.1.8. 3.1.3. Количество поступивших веществ которые могут обрабатывать горючие газовоздушные или паровоздушные смеси определяется исходя из следующих предпосылок: а происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п. 3.1.1. или п. 3.1.2. в зависимости от того какой из подходов к определению расчетного варианта аварии принят за основу ; б все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство; в происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае исходя из реальной обстановки и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства характера технологического процесса и вида расчетной аварии. Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным: - времени срабатывания систем автоматики отключения трубопроводов согласно паспортными данным установки если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0 000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов но не более 120 с ; - 120 с если вероятность отказа системы автоматики превышает 0 000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; - 300 с при ручном отключении. Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов для которых время отключения превышает приведенные выше значения. Под “временем срабатывания” и “временем отключения” следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода перфорация разрыв изменение номинального давления и т.п. до полного прекращения поступления газа или жидкости в окружающее пространство. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения. В исключительных случаях в установленном порядке допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением соответствующих министерств или ведомств по согласованию с Госгортехнадзором РФ на подконтрольных ему производствах и предприятиях и ГУГПС МВД России; г происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на горизонтальную поверхность определяется при отсутствии справочных или иных экспериментальных данных исходя из расчета что 1 л смесей и растворов содержащих 70% и менее по массе растворителей разливается на площади 0 10 м2 а остальных жидкостей - на 0 15 м2; д происходит также испарение жидкостей из емкостей эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости и со свежеокрашенных поверхностей; е длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения но не более 3600 с. 3.1.4. Масса газа m кг поступившего в окружающее пространство при расчетной аварии определяется по формуле m = Va +Vт pr 3.1.2 где Va - объем газа вышедшего из аппарата м3; Vт - объем газа вышедшего из трубопровода м3; pr - плотность газа кг?м-3. При этом Va=0 01 Р1 V 3.1.3 где Р1 - давление в аппарате кПа; V -объем аппарата м3; Vт=V1т+V2т 3.1.4 где V1т - объем газа вышедшего из трубопровода до его отключения м3; V2т - объем газа вышедшего из трубопровода после его отключения м3; V1т = q? Т 3.1.5 где q - расход газа определяемый в соответствии с технологическим регламентом в зависимости от давления в трубопроводе его диаметра температуры газовой среды и т.д. м3 ? с-1; Т - время определяемое по п. 3.1.3 с; 3.1.6 где Р2 - максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту кПа; r - внутренний радиус трубопроводов м; L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек м. 3.1.5. Масса паров жидкости m кг поступивших в окружающее пространство при наличии нескольких источников испарения поверхность разлитой жидкости поверхность со свеженанесенным составом открытые емкости и т.п. определяется из выражения m=mр+mемк+mсв.окр+mпер 3.1.7 где mр - масса жидкости испарившейся с поверхности разлива кг; mемк - масса жидкости испарившейся с поверхностей открытых емкостей кг; mсв.окр - масса жидкости испарившейся с поверхностей на которые нанесен применяемый состав кг; mпер - масса жидкости испарившейся в окружающее пространство в случае ее перегрева кг. При этом каждое из слагаемых mр mемк mсв.окp в формуле 3.1.7 определяют из выражения m=W?Fи ?Т 3.1.8 где W - интенсивность испарения кг?с-1?м-2; Fи - площадь испарения м2 определяемая в соответствии с п. 3.1.3 в зависимости от массы жидкости mп вышедшей в окружающее пространство; Т- продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в окружающее пространство согласно п.3.1.3 с. Величину mпер определяют по формуле при Та? Ткип 3.1.9 где mп - масса вышедшей перегретой жидкости кг; Ср -удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости Та Дж?кг-1? К-1 ; Та - температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим регламентом в технологическом аппарате или оборудовании К; Ткип - нормальная температура кипения жидкости К; Lисп - удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева жидкости Та Дж ? кг-1. Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии то она должна быть учтена в формуле 3.1.7 введением дополнительного слагаемого учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств исходя из продолжительности их работы. 3.1.6. Масса mп жидкости кг определяется в соответствии с п. 3.1.3. 3.1.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле 3.1.10 где М -молярная масса г?моль-1; Рн - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости определяемое по справочным данным в соответствии с требованиями п. 1.3 кПа. 3.1.8. Для сжиженных углеводородных газов СУГ при отсутствии данных допускается рассчитывать удельную массу испарившегося СУГ mсуг из пролива кг?м-2 по формуле 3.1.11 где М - молярная масса СУГ кг ? моль-1; Lисп - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ Тж Дж?моль-1; То - начальная температура материала на поверхность которого разливается СУГ К; Тж - начальная температура СУГ К; ?тв - коэффициент теплопроводности материала на поверхность которого разливается СУГ Вт?м-1?К-1; - коэффициент температуропроводности материала на поверхность которого разливается СУГ м2?с-1; Ств - теплоемкость материала на поверхность которого разливается СУГ Дж?кг-1?К-1; ртв - плотность материала на поверхность которого разливается СУГ кг?м-3; t - текущее время с принимаемое равным времени полного испарения СУГ но не более 3600 с; - число Рейнольдса; U - скорость воздушного потока м?с-1; - характерный размер пролива СУГ м; vв - кинематическая вязкость воздуха м2?с-1; ?в - коэффициент теплопроводности воздуха Вт?м-1?К-1. Формула 3.1.11 справедлива для СУГ с температурой Тж ? Ткип. При температуре СУГ Тж ? Ткип дополнительно рассчитывается масса перегретых СУГ mпер по формуле 3.1.9 . Расчет горизонтальных размеров зон ограничивающих газо- и паровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство 3.1.9 Горизонтальные размеры зоны м ограничивающие область концентраций превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени Снкпр вычисляют по формулам: -для горючих газов ГГ : 3.1.12 - для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей ЛВЖ : 3.1.13 где mг - масса поступивших в открытое пространство ГГ при аварийной ситуации кг; рr - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении кг?м-3 ; mп - масса паров ЛВЖ поступивших в открытое пространство за время полного испарения но не более 3600 с кг; рн - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном давлении кг?м-3; Рн - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре кПа; К - коэффициент принимаемый равным К=Т/3600 для ЛВЖ; Т- продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство с; Снкпр - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров ЛВЖ % об. ; M - молярная масса кг?кмоль-1; V0 - мольный объем равный 22 413 м3?кмоль-1; tр - расчетная температура 0С. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне или максимальную возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tр по каким-либо причинам определить не удается допускается принимать ее равной 61 0С. 3.1.10. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры аппаратов установок трубопроводов и т.п. Во всех случаях значение Rнкпр должно быть не менее 0 3 м для ГГ и ЛВЖ. Расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании смесей горючих газов и паров с воздухом в открытом пространстве 3.1.11. Исходя из рассматриваемого сценария аварии определяется масса m кг горючих газов и или паров вышедших в атмосферу из технологического аппарата в соответствии с пп. 3.1.3-3.1.8. 3.1.12. Величину избыточного давления ?Р кПа развиваемого при сгорании газопаровоздушных смесей определяют по формуле ?Р=Р0 ? 0 8mпр0 33/r+3mпр0 66/r 2+5mпр/r 3 3.1.14 где Р0 - атмосферное давление кПа допускается принимать равным 101 кПа ; r- расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака м; mпр -приведенная масса газа или пара кг вычисляется по формуле mпр= Qсг/Q0 ?m?Z 3.1.15 где Qсг - удельная теплота сгорания газа или пара Дж?кг-1; Z- коэффициент участия горючих газов и паров в горении который допускается принимать равным 0 1; Q0 - константа равная 4 52?106 Дж?кг-1; m - масса горючих газов и или паров поступивших в результате аварии в окружающее пространство кг. 3.1.13. Величину импульса волны давления i Па ? с вычисляют по формуле i =123?mпр0 66/r 3.1.16 3.2. МЕТОД РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ДЛЯ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ 3.2.1. В качестве расчетного варианта аварии для определения критериев пожарной опасности для горючих пылей следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов при котором в горении пылевоздушной смеси участвует наибольшее количество веществ или материалов наиболее опасных в отношении последствий такого горения. 3.2.2. Количество поступивших веществ которые могут образовывать горючие пылевоздушные смеси определяется исходя из предпосылки о том что в момент расчетной аварии произошла плановая ремонтные работы или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов за которой последовал аварийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли. 3.2.3. Расчетная масса пыли поступившей в окружающее пространство при расчетной аварии определяется по формуле М=Мвз +Мав 3.2.1 где М - расчетная масса поступившей в окружающее пространство горючей пыли кг Мвз - расчетная масса взвихрившейся пыли кг; Мав - расчетная масса пыли поступившей в результате аварийной ситуации кг. 3.2.4. Величина Мвз определяется по формуле Мвз=Кг ?Квз?Мп 3.2.2 где Кг - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; Квз - доля отложенной вблизи аппарата пыли способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие экспериментальных данных о величине Квз допускается принимать Квз = 0 9; Мп - масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии кг. 3.2.5. Величина Мав определяется по формуле Мав= Мап +q?Т ?Кп 3.2.3 где Мап - масса горючей пыли выбрасываемой в окружающее пространство при разгерметизации технологического аппарата кг; при отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств следует полагать что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в окружающее пространство всей находившейся в аппарате пыли; q- производительность с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения кг?с-1; Т -расчетное время отключения с определяемое в каждом конкретном случаен исходя из реальной обстановки. Следует принимать равным времени срабатывания системы автоматики если вероятность ее отказа не превышает 0 000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов но не более 120 с ; 120 с если вероятность отказа системы автоматики превышает 0 000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении; Кп - коэффициент пыления представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли поступившей из аппарата в помещение. В отсутствие экспериментальных данных о величине Кп - допускается принимать: 0 5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм; 1 0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм. 3.2.6. Избыточное давление ?Р для горючих пылей рассчитывается следующим образом: а определяют приведенную массу горючей пыли mпр кг по формуле mпр=M?Z?Hт/Hто 3.2.4 где M - масса горючей пыли поступившей в результате аварии в окружающее пространство кг; Z- коэффициент участия пыли в горении значение которого допускается принимать равным 0 1. В отдельных обоснованных случаях величина Z может быть снижена но не менее чем до 0 02; Hт - теплота сгорания пыли Дж?кг-1; Hто - константа принимаемая равной 4 6 ? 106Дж?кг-1; б вычисляют расчетное избыточное давление ?Р кПа по формуле ?Р=Р0? 0 8mпр0 33/r+3mпр0 66/r2+5mпр/r3 3.2.5 где r - расстояние от центра пылевоздушного облака м. Допускается отсчитывать величину r от геометрического центра технологической установки; Р0 - атмосферное давление кПа. 3.2.7. Величину импульса волны давления i Па?с вычисляют по формуле i=123mпр0 66/r. 3.2.6 3.3. МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ 3.3.1. Интенсивность теплового излучения рассчитывают для двух случаев пожара или для того из них который может быть реализован в данной технологической установке : - пожар проливов ЛВЖ ГЖ или горение твердых горючих материалов включая горение пыли ; - “огненный шар” - крупномасштабное диффузионное горение реализуемое при разрыве резервуара с горючей жидкостью или газом под давлением с воспламенением содержимого резервуара. Если возможна реализация обоих случаев то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения. 3.3.2. Интенсивность теплового излучения q кВт?м-2 для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов вычисляют по формуле q=Еf Fq?? 3.3.1 где Еf - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени кВт?м-2; Fq- угловой коэффициент облученности; ? - коэффициент пропускания атмосферы. Значение Еf принимается на основе имеющихся экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в табл. 2. При отсутствии данных допускается применять величину Еf равной: 100кВт?м-2 для СУГ 40 кВт?м-2 для нефтепродуктов 40 кВт?м-2 для твердых материалов. Таблица 2 Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив Топливо Еf = Вт ? м2 m КГ?М2?с-1 d= 10 м d= 20 м d= 30 м d= 40 м d= 50 м КГ?М2?с-1 CПГ Метан 220 180 150 130 120 0 08 СУГ Про- пан-бутан 80 63 50 43 40 0 10 Бензин 60 47 35 28 25 0 06 Дизельное топливо 40 32 25 21 18 0 04 Нефть 25 19 15 12 10 0 04 Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать величину Еf такой же как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно Рассчитывают эффективный диаметр пролива d м по формуле 3.3.2 где F площадь пролива м2. Вычисляют высоту пламени Н м по формуле 3.3.3 где m - удельная массовая скорость выгорания топлива кг?м-2?с-1; рВ - плотность окружающего воздуха кг?м-3; g = 9 81 м?с-2 - ускорение свободного падения. Определяют угловой коэффициент облученности Fq по формулам: 3.3.4 где Fv Fн - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно определяемые с помощью выражений: ; 3.3.5 3.3.6 А= h2+S2+1 / 2?S ; 3.3.7 B= 1+S2 / 2? S ; 3.3.8 S=2r/d; 3.3.9 h=2H/d 3.3.10 где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта м. Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле ?=ехр [-7 0?10-4? r-0 5d ]. 3.3.11 3.3.3. Интенсивность теплового излучения q кВт?м-2 для “огненного шара” вычисляют по формуле 3.3.1 . Величину Еf определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать Еf равным 450 кВт?м-2. Значение Fq вычисляют по формуле 3.3.12 где Н - высота центра “огненного шара” м; Ds - эффективный диаметр “огненного шара” м; r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром “огненного шара” м. Эффективный диаметр “огненного шара” Ds определяют по формуле Ds=5 33m0 327 3.3.13 где m - масса горючего вещества кг. Величину Н определяют в ходе специальных исследований. Допускается принимать величину Н равной Ds/2. Время существования “огненного шара” ts с определяют по формуле ts=0 92m0 303. 3.3.14 Коэффициент пропускания атмосферы ? рассчитывают по формуле: . 3.3.15 4. МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА 4.1. Настоящий метод применим для расчета величины индивидуального риска далее по тексту - риска на наружных установках при возникновении таких поражающих факторов как избыточное давление развиваемое при сгорании газо- паро- или пылевоздушных смесей и тепловое излучение при сгорании веществ и материалов. 4.2. Величину индивидуального риска RB при сгорании газо- паро- или пылевоздушных смесей рассчитывают по формуле 4.1 где QBi вероятность возникновения i-й аварии с горением газо- паро-или пылевоздушной смеси на рассматриваемой наружной установке 1/год; QBПi - условная вероятность поражения человека находящегося на заданном расстоянии от наружной установки избыточным давлением при реализации указанной аварии i-го типа; п- количество типов рассматриваемых аварий. Значения QBi определяют из статистических данных или на основе ГОСТ 12.1.004-91. В формуле 4.1 допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную аварию величина QB для которой принимается равной вероятности возникновения пожара с горением газо- паро- или пылевоздушных смесей на наружной установке по ГОСТ 12.1.004-91 а значение QBП вычислять исходя из массы горючих веществ вышедших в атмосферу в соответствии с пп. 3.1.2-3.1.8. 4.3. Величину индивидуального риска Rп при возможном сгорании веществ и материалов указанных в табл.1 для категории Вн рассчитывают по формуле 4.2 где Qfi - вероятность возникновения пожара на рассматриваемой наружной установке в случае аварии i-го типа 1/год; Qfпi - условная вероятность поражения человека находящегося на заданном расстоянии от наружной установки тепловым излучением при реализации аварии i-го типа; п- количество типов рассматриваемых аварий. Значение Qfi определяют из статистических данных или на основе ГОСТ 12.1.004-91. В формуле 4.2 допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную аварию величина Qf для которой принимается равной вероятности возникновения пожара на наружной установке по ГОСТ 12.1.004-91 а значение Qfп вычислять исходя из массы горючих веществ вышедших в атмосферу в соответствии с пп.3.1.2-3.1.8. 4.4. Условную вероятность QBПi поражения человека избыточным давлением при сгорании газо- паро- или пылевоздушных смесей на расстоянии r от эпицентра определяют следующим образом: - вычисляют избыточное давление ?Р и импульс i по методам описанным в разделах 3.1. или 3.2; - исходя из значений ?Р и i вычисляют величину “пробит” - функции Рr по формуле Рr= 5 - 0 26ln V 4.3 где 4.4 где ?Р- избыточное давление Па; i- импульс волны давления Па?с; - с помощью табл. 3 определяют условную вероятность поражения человека. Например при значении Рr = 2 95 значение Qвп=2%=0 02 а при Рr=8 09 значение Qвп=99 9%=0 999. 4.5. Условную вероятность поражения человека тепловым излучением Qfпi определяют следующим образом: а рассчитывают величину Рr по формуле Рr =-14 9+2 56In t?q1 33 4.5 где t- эффективное время экспозиции с; q - интенсивность теплового излучения кВт?м-2 определяемая в соответствии с разделом 3.3. Величину t находят: 1 для пожаров проливов ЛВЖ ГЖ и твердых материалов t=t0+х/u 4.6 где t0 - характерное время обнаружения пожара с допускается принимать t=5 с ; х - расстояние от места расположения человека до зоны где интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт?м-2 м; u - скорость движения человека м?с-1 допускается принимать u = 5 м?с-1 ; 2 для воздействия “огненного шара” - в соответствии с разделом 3.3; б с помощью табл. 3 определяют условную вероятность Qпi поражения человека тепловым излучением. 4.6. Если для рассматриваемой технологической установки возможен как пожар пролива так и “огненный шар” в формуле 4.2 должны быть учтены оба указанных выше типа аварии. Таблица 3 Значения условной вероятности поражения человека в зависимости от величины Pr Услов- ная веро- ятность пораже- ния Величина Pr % 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 - 3 72 4 16 4 48 4 75 5 00 5 25 5 52 5 84 6 28 2 67 3 77 4 19 4 50 4 77 5 03 5 28 5 55 5 88 6 34 2 95 3 82 4 23 4 53 4 80 5 05 5 31 5 58 5 92 6 41 3 12 3 90 4 26 4 56 4 82 5 08 5 33 5 61 5 95 6 48 3 25 3 92 4 29 4 59 4 85 5 10 5 36 5 64 5 99 6 55 3 36 3 96 4 33 4 61 4 87 5 13 5 39 5 67 6 04 6 64 3 45 4 01 4 36 4 64 4 90 5 15 5 41 5 71 6 08 6 75 3 52 4 05 4 39 4 67 4 92 5 18 5 44 5 74 6 13 6 88 3 59 4 08 4 42 4 69 4 95 5 20 5 74 5 77 6 18 7 05 3 66 4 12 4 45 4 72 4 97 5 23 5 50 5 81 6 23 7 33 - 0 00 0 10 0 20 0 30 0 40 0 50 0 60 0 70 0 80 0 90 99 7 33 7 37 7 41 7 46 7 51 7 58 7 65 7 75 7 88 8 09 СОДЕРЖАНИЕ 1. Общие положения 2. Категории наружных установок по пожарной опасности 3. Методы расчета значений критериев пожарной опасности. 3.1. Методы расчета значений критериев пожарной опасности для горючих газов и паров 3.2. Метод расчета значений критериев пожарной опасности для горючих пылей 3.3. Метод расчета интенсивности теплового излучения 4. Метод оценки индивидуального риска