МДС 41-1.99

МДС 41-1.99 Рекомендации по противодымной защите при пожаре

МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ ГПК НИИ САНТЕХНИИПРОЕКТ Рекомендации по противодымной защите при пожаре к СНиП 2.04.05-91* МДС 41-1.99 МОСКВА 2001 ПРЕДИСЛОВИЕ 1. РАЗРАБОТАНЫ ГПК НИИ СантехНИИпроект. Авторы - канд. тех. наук Б.В. Баркалов инженеры В.А. Орлов Т. И. Садовская. 2. ОДОБРЕНЫ Научно-техническим советом ГПК НИИ СантехНИИпроект и рекомендованы к изданию. СОДЕРЖАНИЕ Введение 1 1. Противодымная защита коридоров зданий 1 2. Противодымная защита лифтовых шахт лестничных клеток и тамбур-шлюзов 9 Приложение 1 Основные технические данные противопожарных дымовых клапанов 22 Приложение 2 Клапан дымовой КДМ-2 22 Приложение 3 Клапан дымовой КПК-1 24 Приложение 4 Клапан дымовой КПВС-1.Д 26 Приложение 5 Клапан дымовой КПД-4 27 Приложение 6 Клапан дымовой КПУ-1М 28 Литература 30 ВВЕДЕНИЕ Настоящие Рекомендации разработаны в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* «Отопление вентиляция и кондиционирование». Рекомендациями по противодымной защите людей при пожаре в зданиях следует руководствоваться при проектировании общественных жилых производственных административно-бытовых и складских зданий. В 1-м разделе Рекомендаций изложена уточненная методика расчета систем дымоудаления из коридоров зданий разработанная институтом. При определении потерь давления по массовой скорости кг/см2 и скоростному давлению Па в воздуховодах систем удаления дыма из помещений в которых непосредственно произошел пожар необходимо руководствоваться формулами приведенными в 1-м разделе Рекомендаций. Во 2-м разделе приведены материалы разработанные на основании теоретических исследований ВНИИПО МВД России и МНИИТЭП подтвержденных натурными испытаниями на опытных пожарах в многоэтажных жилых зданиях Москвы. 1. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ ЗДАНИЙ 1.1. Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещений здания в начальной стадии пожара возникшего в одном помещении: а из коридоров жилых общественных административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05 2.08.01 2.08.02 2.09.02 2.09.04 и 2.11.01; б из коридоров жилых общественных административно-бытовых производственных зданий высотой более 26 5 м; в из коридоров длиной более 15 м не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях далее - без естественного освещения производственных зданий категорий А Б и В с числом этажей 2 и более. Требование не распространяется на коридор если для всех помещений имеющих двери в этот коридор проектируется непосредственное удаление дыма. Противодымную защиту многофункциональных зданий и комплексов в Москве следует проектировать в соответствии с МГСН 4.04. 1.2. Удаление дыма из коридоров следует проектировать системами с искусственным побуждением. К одной системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт. Дымовые клапаны следует размещать на дымовых шахтах под потолком коридора прил. 1-6 . Допускается присоединять дымовые клапаны к шахтам на ответвлениях принимая не более двух ответвлений от каждой шахты на этаже. При расчете системы следует принимать: температуру поступающего дыма – 300 °С удельный вес дыма - 6 Н/м3 плотность дыма - 0 61 кг/м3. Радиус действия дымового клапана - 15 м; в одну из сторон допускается принимать 20 м. Длина коридора обслуживаемого одним дымоприемным устройством принимается не более 30 м. 1.3. Количество дыма кг/с удаляемого из коридоров через дымовые клапаны следует рассчитывать по формулам: для жилых зданий Gд = 0 95ВН1 5; 1 для общественных административно-бытовых и производственных зданий Gд = 1 2ВН1 5Кд; 2 где В - ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу м; Н - высота двери м; при Н < 2 м принимается Н = 2 м при H > 2 5 м принимается H = 2 5 м; Кд - коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу; при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь принимается равным 1 при эвакуации менее 25 чел. - 0 8. 1.4. Потери давления в открытом дымовом клапане Па рассчитывают по формуле 3 где x1 - коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и в шахту с коленом 90° принимается равным 2 2 с коленом 45° - 1 32; x2 - коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее принимается по справочнику [1]; Vr - массовая скорость дыма в проходном сечении F клапана кг/ с?м2 ; Vr = Gд/F; массовую скорость дыма в проходном сечении клапана рекомендуется принимать 7-10 кг/ с?м2 . r - плотность дыма при температуре 300 °С принимается 0 61 кг/м3. 1.5. Потери давления на трение и местные сопротивления Па определяются по формуле 4 где Kтр - коэффициент учитывающий содержание в дыме твердых частиц принимаемый 1 1. Если величина потерь давления на трение Rтр дана в кгс/м2 то при расчетах в Па принимается Kтр = 1 1?9 81 = 10 8; Rтр - потери давления на трение кг/м2 по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты соответствующие величине скоростного давления при массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты; допускается принимать по таблице 1 Рекомендаций; Кc - коэффициент для шахт и воздуховодов; из бетона - 1 7 из кирпича - 2 1 для шахт со стенками оштукатуренными по стальной сетке - 2 7 для стальных воздуховодов - 1 0. Для других материалов коэффициент определяется по табл. 22.11 22.12 справочника [1]; l - длина шахты или воздуховода м включая длину колен отводов тройников и др.; Vr - массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах кг/ с?м2 ; r - плотность дыма кг/м3. Таблица 1 Потери давления на трение в стальных воздуховодах Скоростное давление в воздуховоде или шахте Па Потери давления на трение Rтр кгс/м2 на 1 м в воздуховодах поперечным сечением м2 0 25 0 35 0 5 0.7 1 2 3 4 5 30 0 10 0 09 0 06 0 06 40 0 13 0 11 0 08 0 07 50 0 16 0 14 0 10 0 09 60 0 19 17 0 12 0 11 70 0 22 0 19 0 17 0 12 80 0 25 0 22 0 16 0 14 90 0 28 0 24 0 18 0 16 100 0 31 0 27 0 20 0 17 110 0 34 0 29 0 22 0 19 120 0 37 0 32 0 24 0 20 130 0 39 0 34 0 26 0 21 140 0 42 0 37 0 27 0 22 150 0 45 0 39 0 29 0 25 160 0 48 0 41 0 31 0 26 170 0 51 0 45 0 33 0 28 180 0 54 0 47 0 35 0 30 190 0 57 0 49 0 37 0 31 200 0 62 0 54 0 40 0 33 1.6. Расход воздуха подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана кг/с на 2-м участке определяется по формуле Gк1 = 0 0112 АР 0 5 5 где А - площадь проходного сечения клапана м2; Р - потери давления при проходе воздуха через неплотности притворов закрытого клапана Па принимаются по расчету сопротивления первого участка системы Р = Р1 + Р2. 1.7. Количество дыма в устье дымовой шахты с учетом подсоса воздуха через неплотности закрытых клапанов со 2-го по верхний этаж здания кг/с определяется в первом приближении по формуле Gу1 = Gд + Gк1 N - 1 6 где Gд Gк1 - количество дыма по формуле 1 или 2 и расход воздуха через закрытый клапан по формуле 5 ; N - число этажей в здании в которых предусматривается удаление дыма. 1.8. Потери давления в дымовой шахте Па при расходе газов в устье шахты Gу1 кг/с определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле Pу1 = 10 8RтрКсНэ N - 1 + 0 1 N - 1 hд.ср + Р1 + Р2 7 где Rтр - потери давления на трение кгс/м2 при среднем скоростном давлении hд.ср Па; Кс - коэффициент по п. 1.5; Нэ - высота этажа здания м; N - число этажей в здании; hд.ср = hд1 + hд.у 0 5; hд1 = Gд/Fш 2/ 2?0 61 - на 1-м участке; hд.у = Gу1/Fш 2/ 2rу - в устье шахты; rу = Gу1[Gд/0 61 + Gу1 - Gд /1 2]; Р1 - по формуле 3 Па; Р2 - потери давления на 1-м участке Па. Массовую скорость газов в устье шахты рекомендуется принимать не более 15 кг/ с?м2 . 1.9. Расход воздуха кг/с подсасываемого через закрытый дымовой клапан на верхнем этаже здания при давлении газов в устье шахты Ру1 Па определяется по формуле Gк2 = 0 0112 АРу1 0 5 8 где А - по п. 1.6 Ру1 - по п. 1.8. 1.10 Поступление воздуха в дымовую шахту через закрытые дымовые клапаны и дыма через открытый клапан на 1-м этаже кг/с определяется во втором приближении по формуле Gу2 = Gк1 + Gк2 0 5 N - 1 + Gд 9 где Gк1 Gк2 - соответственно по п.1 6 и 1 9; N - число этажей в здании; Gд - количество дыма кг/с по п. 1.3. 1.11. Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора - Рвс Па рассчитывается по формуле 4 при расходе Gу2. 1.12. Потери давления системы на всасывании Па до вентилятора отрицательное статическое давление определяются по формуле Pу2 = Pу1 + Рвс 10 где Pу1 - по формуле 7 и Рвс - по п. 1.5. 1.13. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов кг/с определяются при давлении Pу2 и по табл. 2 Рекомендаций Gп = К G1П1l1 + G2П2l2 11 где G1 G2 - удельный расход воздуха Gуд?103 кг/ с?м2 на 1 м2 внутренней поверхности воздуховода табл. 2 ; G1 = Gуд; G2 = Gуд П1 П2 - периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению м; l1 l2 - длина участков сети воздуховодов м; К - коэффициент для прямоугольных воздуховодов равен 1 1. Таблица 2 Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности воздуховода Gуд?103 кг/ с?м2 Класс воздуховода Отрицательное статическое давление в месте присоединения воздуховода к вентилятору Па 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 П 0 4 0 6 0 8 1 0 1 2 1 3 1 5 1 6 1 8 1 9 2 0 Н 1 2 1 9 2 5 3 1 3 6 4 0 4 5 4 8 5 4 5 7 6 0 1.14. Общий расход газов до вентилятора кг/с Gcум = Gу2 + Gп. 12 1.15. Потери давления в сети до вентилятора Рв Па с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов определяются по формуле Рв = Ру2[1 + Gcум/Gу1 2]0 5 13 1.16. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором кг/м3 рассчитывается по формуле rcум = Gсум/[Gд/0 61 + Gсум-Gд /1 > 2] 14 а температура смеси газов T = 353 - 273rcум /rcум. 1.17. Рекомендуется применять вентилятор с положением кожуха 270° и отдельно стоящую выхлопную трубу. При наличии избыточного давления вентилятора против требуемого по расчету рекомендуется установка конфузора на выхлопной трубе. Из поддона выхлопной трубы предусматривается отвод конденсирующейся влаги и влаги попадающей при дождях. Зонт над выхлопной трубой не устраивается. 1.18. Потери давления в выхлопной трубе Рвых рассчитываются по п. 1.5 и суммируются с потерями на всасывании Па для определения общих потерь давления в сети Рсум = Рв + Рвых. 15 1.19. Определяется естественное давление газов при общей высоте шахты Нш и выхлопной трубы Нвых Па Рес = Нш[gн - rcум + rд 4 95] + Нвых gн - rcум9 81 16 где rд - плотность дымовых газов при удалении из коридоров принимать 0 61 кг/м3; rcум - плотность дымовых газов удаляемых из здания кг/м3; gн - удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б Н/м3 рассчитывается по формуле gн = 3463/ 273 + tн ; здесь tн - температура наружного воздуха. 1.20. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов Па определяются по формуле Рвен = Рсум - Рес 17 где Рсум - по п.1.18 Рес - по п.1.19. 1.21. Вентилятор для удаления газов выбирается по условным потерям давления Рус Па приведенным к плотности стандартного воздуха и по суммарному расходу дымовых газов Lв м3/ч на выходе из вентилятора. Рус и Lв определяются по формулам: Рус = 1 2Рвен/rcум; 18 Lв = 3600Gсум/rcум; 19 По окончании расчета следует уточнить требуемое давление вентилятора для удаления дыма при возникновении пожара на верхнем этаже здания без учета естественного давления. 1.22. Для производственных общественных и административно-бытовых зданий дымовые шахты и воздуховоды следует как правило выполнять класса «П» плотные из стальных листов на сварке сплошным швом; дымовые шахты допускается выполнять из строительных материалов плотность их должна быть не ниже класса «Н» нормальные по СНиП 2.04.05-91*. 1.23. Для удаления дыма следует предусматривать установку радиальных вентиляторов включая радиальные крышные вентиляторы. Выброс дыма в атмосферу необходимо выполнять через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих и трудногорючих материалов. Допускается выброс дыма на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Перед вентилятором как правило следует предусматривать установку обратных клапанов. 1.24. Вентиляторы систем вытяжной противодымной вентиляции следует размещать в отдельных помещениях от других систем. Ограждающие конструкции помещения должны иметь противопожарные перегородки с пределом огнестойкости 0 75 ч. Допускается размещение вентиляторов вытяжных противодымных систем на кровле и снаружи здания кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже параметры Б . Вентиляторы установленные снаружи должны быть защищены от посторонних лиц сетчатыми ограждениями. Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 17-этажного жилого дома в г. Иванове. Исходные данные: Температура наружного воздуха в теплый период года 27 °С параметры Б . Дверь для выхода на лестничную клетку имеет ширину 0 9 м высоту 2 2 м. Высота этажа 2 8 м шахта дымоудаления выполнена из бетона. Решение: 1.Определяем расход дыма по формуле 1 Gд = 0 95?0 9?2 21 5 = 2 79 кг/с = 10044 кг/ч. 2. Принимаем дымовой клапан КДМ-2 прил. 2 размером 800?500 мм с проходным сечением 0 35 м2 и шахту размером 800?500 мм. Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке клапан открыт Vr = 2 79/0 35 = 8 0 кг/ с?м2 и в шахте Vr = 2 79/0 4 = 6 98 кг/ с?м2 . 3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле 3 Р1 = 2 5?8 02/ 2?0 61 = 131 Па где x1 + x1 = 2 5. 4. Потери давления на трение на 1-м участке шахты из бетона при Кс = 1 7 и скоростном давлении hд1 = 6 982/ 2?0 61 = 40 Па рассчитаны по табл. 1 и формуле 4 Р2 = 10 8?0 1?1 7?2 8 = 5 2 Па где Sx = 0. 5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле 5 при отрицательном давлении Р1 + Р2 = 131 + 5 2 = 136 2 Па; Gк1 = 0 0112 0 35?136 2 0 5 = 0 077 кг/с. 6. Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 16 закрытых дымовых клапанов в первом приближении по формуле 6 Gу1 = 2 79 + 0 077?16 = 4 02 кг/с. 7. Потери давления в дымовой шахте Па при расходе газов в устье шахты Gу1 кг/с определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле 7 Ру1 = 10 8?0 13?1 7?2 8?16 + 0 1?16?55 + 131 + 5 2 = 330 Па где Rтр = 0 13 кгс/м2 по табл. 1 при скоростном давлении 55 Па; Кс = 1 7 по п.1.5; hд.ср = hд1 + hд.у ?0 5 = 40 + 70 ?0 5 = 55 Па; hд1 = 2 79/0 4 2/ 2?0 61 = 40 Па на 1-м участке; hд.у = 4 02/0 4 2/ 2?rу = 10 05 2/ 2?0 72 = 70 Па в устье шахты; rу = 4 02/[2 79/0 61 + 4 02 - 2 79 /1 2] = 0 72 кг/м3; Р1 = 131 Па; Р2 = 5 2 Па. 8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 17-м этаже при Ру1 = 330 Па определяем по формуле 8 Gк2 = 0 0112 0 35?330 0 5 = 0 12 кг/с. 9. Подсос воздуха в шахту через 16 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже Gд = 2 79 кг/с определяем по формуле 9 второе приближение принимается за окончательный результат Gу2 = 0 077 + 0 12 ?0 5?16 + 2 79 = 4 37 кг/с. 10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением 600?600 мм длиной 7 м с двумя отводами. При этом потери давления составляют: Рвс = 10 8?0 25?7 + 0 5?2?102 = 121 Па при скоростном давлении в воздуховоде 4 37/0 36 2/ 2?0 72 = 102 Па и Rтр = 0 25 кгс/м2. 11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле 10 Ру2 = 330 + 121 = 451 Па. 12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 451 Па по формуле 11 Gп = 1 1 0 0021?2 6?2 8?16 + 0 00065?2 4?7 = 0 282 кг/с где 0 0021 кг/ с?м2 - по табл. 2 для шахты из бетона; 0 00065 кг/ с?м2 - по табл. 2 для стального воздуховода. 13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле 12 Gсум = 4 37 + 0 282 = 4 65 кг/с. 14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов определяем по формуле 13 Рв = 451?[1 + 4 65/4 02 2]?0 5 = 527 Па. 15. Плотность газов перед вентилятором рассчитываем по формуле 14 rсум = 4 65/[2 79/0 61 + 4 65 - 2 79 /1 2] = 0 76 кг/м3. Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна: Т = 353 - 273?0 76 /0 76 = 192 °С. 16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270° соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 5 м диаметром 710 мм сечением 0 4 м2 . Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу Vr = 4 65/0 4 = 11 63 кг/ с?м2 и скоростное давление составит 11 632/ 2?0 76 = 89 Па. Потери давления на выхлопе по формуле 4 равны: Pвых = 10 8?0 18?5 + 2 0?89 = 188 Па. 17. Суммарные потери давления в сети по формуле 15 равны: Pcум = 527 + 188 = 715 Па. 18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 45 м и трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года gн = 3463/ 273 + 27 = 11 54 Н/м3 и плотности удаляемого газа 0 76 кг/м3 определяем по формуле 16 Рес = 45[11 54 - 0 76 + 0 61 ?4 95] + 5 11 54 - 0 76?9 81 = 234 Па. 19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле 17 Рвен = 715 – 234 = 481 Па. 20. Напор вентилятора по условным потерям давления определяем по формуле 18 Русл = 1 2?481/0 76 = 760 Па. 21. Производительность вентилятора по формуле 19 равна: Lв = 3600?4 65/0 76 = 22026 м3/ч. Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-этажного общественного здания в Москве. Исходные данные: Коридор длиной 30 м с двумя входами на лестничные клетки через двери высотой 2 2 м шириной 0 9 м. Высота этажа 3 6 м. Расчетная температура наружного воздуха в теплый период года 28 5 °С параметры Б . Решение: 1. Определяем расход дыма при пожаре по формуле 2 при одной открытой двери на лестничную клетку считая что выход из второй двери невозможен по условиям пожара. Коэффициент Кд = 1 0 Gд = 1 2?0 9?2 21 5?1 0 = 3 52 кг/с. 2. К установке на каждом этаже коридора под потолком принимаем дымовой клапан КПК-1 прил. 3 размером 800?500 мм с проходным сечением 0 4 м2 и дымовую шахту из листовой стали 800?600 мм dэкв = 685 мм . Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке клапан открыт равна: Vr = 3 52/0 4 = 8 8 кг/ с?м2 массовая скорость дыма в шахте Vr = 3 52/0 48 = 7 33 кг/ с?м2 . 3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле 3 Р1 = 2 5?8 82/ 2?0 61 = 158 7 Па где x1 + x2 = 2 5. 4. Потери на трение на 1-м участке шахты из листовой стали при Кc = 1 0 и скоростном давлении hд1 = 7 332/ 2?0 61 = 44 Па рассчитаны по табл. 1 и формуле 4 Р2 = 10 8?0 1?1 0?3 6 = 3 9 Па где Sx = 0. 5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле 5 при отрицательном давлении Р1 + Р2 = 158 7 + 3 9 = 162 6 Па; Gк1 = 0 0112 0 4?162 6 0 5 = 0 091 кг/с. 6. Расход газов в устье дымовой шахты в первом приближении определяем по расходу дыма и при равномерном подсосе воздуха через 19 закрытых дымовых клапанов по формуле 6 Gу1 = 3 52 + 0 091 20 - 1 = 5 25 кг/с. 7. Потери давления в дымовой шахте Па при расходе газов в устье шахты Gу1 кг/с определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле 7 Ру1 = 10 8?0 15?1 0?3 6?19 + 0 1?19?63 + 162 6 = 393 Па где Rтр = 0 15 кгс/м2 по табл. 1 при скоростном давлении 63 Па; Кс = 1 0 по п.1.5; hд.ср = hд.1 - hд.у ?0 5 = 44 + 82 ?0 5 = 63 Па; hд.1 = 44 Па; hд.у = 5 25/0 48 2/ 2rу = 10 942/ 2?0 73 = 82 Па; rу = 5 25/[3 52/0 61 + 5 25 - 3 52 /1 2] = 0 73 кг/м3; Р1 + Р2 = 162 6 Па. 8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 20-м этаже при Ру1 = 393 Па определяем по формуле 8 Gк2 = 0 0112 0 4?393 0 5 = 0 14 кг/с. 9. Подсос воздуха в шахту через 19 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже Gд = 3 52 кг/с определяем по формуле 9 Gу2 = 0 091 + 0 14 ?0 5? 20 - 1 + 3 52 = 5 71 кг/с. 10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 мм длиной 5 м с одним отводом под 90°. При этом потери давления по формуле 4 составят: Рвс = 10 8?0 15?5 + 0 35?89 = 39 Па. при скоростном давлении в воздуховоде 5 71/0 5 2/ 2?0 73 = 89 Па и Rтр = 0 15 кгс/м2. 11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле 10 Ру2 = 393 + 39 = 432 Па. 12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей сети при разряжении перед вентилятором 432 Па по формуле 11 Gп = 1 1 0 0006?2 8?3 6?19 + 0 0006?2 5?5 = 0 134 кг/с где 0 0006 кг/ с?м2 по табл. 2 для стального воздуховода. 13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле 12 равен: Gсум = 5 71 + 0 134 = 5 84 кг/с. 14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов по формуле 13 равны: Рв = 432[1 + 5 84/5 25 2]?0 5 = 483 Па. 15. Плотность газов перед вентилятором по формуле 14 равна: rсум = 5 84/[3 52/0 61 + 5 84 - 3 52 /1 2] = 0 76 кг/м3. Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна: Т = 353 - 273?0 76 /0 76 = 191 °С. 16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270° соединенный диффузором с дымовой трубой диаметром 800 мм длиной 5 м. Массовая скорость выброса газов через дымовую трубу Vr = 5 84/0 5 = 11 68 кг/ с?м2 и скоростное давление составит 11 682/ 2?0 76 = 90 Па. Потери давления на выхлопе по формуле 4 Рвых = 10 8?0 15?5 + 2 0?90 = 188 Па. 17. Суммарные потери давления в сети по формуле 15 равны: Рсум = 483 + 188 = 671 Па. 18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 70 м и выхлопной трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года в Москве gн = 3463/ 273 + 28 5 = 11 49 Н/м3 и плотности удаляемого газа 0 76 кг/м3 определяем по формуле 16 Рес = 70[11 49 - 0 76 + 0 61 ?4 95] + 5 11 49 - 0 76?9 81 = 350 Па. 19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле 17 Рвен = 671 – 350 = 321 Па. 20. Напор вентилятора по условным потерям давления по формуле 18 равен: Рус = 1 2?321/0 76 = 507 Па. 21. Производительность вентилятора по формуле 19 Lв = 3600?5 84/0 76 = 27663 м3/ч. Дымовые клапаны рекомендуется выбирать по прил. 1-6. 2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ 2.1. Для защиты людей от дыма при пожаре следует согласно п. 5.15 СНиП 2.04.05 проектировать подачу наружного воздуха: а в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов; б в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа; в в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа; г в тамбур-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных административно-бытовых и производственных зданий; д в тамбур-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В. 2.2. При расчете противодымной зашиты согласно п. 5.17 СНиП 2.04.05 следует принимать: а температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года параметры Б ; если скорость ветра в теплый период года больше чем в холодный расчеты должны быть проверены на теплый период года параметры Б . Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с; большие скорости допустимо принимать при обосновании; б направление ветра на фасад противоположный эвакуационному выходу из здания; в избыточное давление в шахтах лифтов в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбур-шлюзах - по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания - не менее 20 Па; г давление на закрытые двери на путях эвакуации - не более 150 Па; д площадь одной большей створки при двустворчатых дверях; е кабины лифтов находящиеся на нижнем этаже с открытыми дверями. 2.3. Для противодымной защиты согласно п.5.18 СНиП 2.04.05 следует предусматривать: а установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками имеющими предел огнестойкости 0 75 ч. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже параметры Б с ограждением для защиты от доступа посторонних лиц; б воздуховоды из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0 5 ч; в установку обратного клапана у вентилятора; г приемные отверстия для наружного воздуха размещаемые на расстоянии не менее 5 м от выбросов дыма. 2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «А». Приточная противодымная вентиляция узла «А» проектируется для лифтовой шахты согласно п.2.1 а настоящих Рекомендаций. Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту. 2.4.1. Давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже следует определять по формуле Па. Рш1 = Рвес = Рк1 = 0 7?V2r + 20 20 где Рвес = Рк1 - дано для других планировок; V - расчетная скорость ветра для холодного периода года параметры Б по п.2.2 а; r - плотность наружного воздуха кг/м3 при расчетной температуре наружного воздуха параметры Б по СНиП 2.04.05. 2.4.2. Расход наружного воздуха кг/ч подаваемого в лифтовую шахту следует определять по формуле Gш = Gш1 + [Gср - 5 tн + 25 ] N - 1 21 где Gш1 - расход наружного воздуха кг/ч при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания. При Z-образном тамбуре на входных дверях здания при ширине створки 0 6 м*: * При ширине створки более 0 6 м расход воздуха следует умножить на 1 67В В - ширина створки двери . Gш1 = 2950 + 103 8 8Рш1 - 12 0 5 - при 2 лифтах; 22 Gш1 = 4350 + 103 12 95Рш1 - 11 5 0 5 - при 3 лифтах; 23 При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0 6 м: Gш1 = 1930 + 103 11Рш1 - 10 0 5 - при 2 лифтах; 24 Gш1 = 3230 + 103 18 5Рш1 - 12 0 5 - при 3 лифтах; 25 Gср - средний расход воздуха кг/ч поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже со 2-го по верхний Gср = 1050 + 5 2Рш10 5 + 20 N - 1 + 30 n - 4 ; 26 Рш1 - давление воздуха в шахте лифта на 1-м этаже Па по формуле 20 ; N - число этажей в здании; n - среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор. 2.4.3. Давление создаваемое вентилятором подающим воздух в лифтовую шахту Па определяется по формуле Рвен.ш = DРс + Рш1 + Nh gн - gш 27 где DРс - потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту Па; h - высота этажа в здании м; gн - gш - разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте Н/м3 принимается в зависимости от температуры наружного воздуха tн по табл. 3. Таблица 3 Разность удельных весов воздуха Н/м3 для лестничных клеток и лифтовых шахт tн °С -45 -35 -25 -15 -10 -5 gн - gш 1 7 1 5 1 1 0 85 0 7 0 56 tш °С -16 -7 5 -4 -2 5 +4 +8 tш - температура воздуха в лестничной клетке и лифтовой шахте. Пример 3. Планировка А. Определить расход наружного воздуха подаваемого в лифтовые шахты 16-этажного жилого дома рис. 1 и 2 а . В секции 2 лифта. На каждом этаже в коридор выходят 8 дверей. Расчетная температура воздуха минус 30 °С скорость ветра 5 м/с высота этажа 3 м на выходе из здания прямой тамбур ширина створки дверей 0 7 м. Решение: 1. Определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже по формуле 20 Рш1 = 0 7?52?1 453 + 20 = 45 0 Па; r = 353/ 273 + tн = 353/ 273 - 30 = 1 453 кг/м3. 2. Находим расход наружного воздуха выходящего через открытые двери лифтов и здания по формуле 24 Gш1 = [1930 + 103 11?45 - 10 0 5]?1 67?0 7 = 28000 кг/ч. 3. Определяем средний расход воздуха на каждом этаже по формуле 26 Gcр = 1050 + 5 2?450 5 + 20 16 - 1 + 30 8 - 4 = 1505 кг/ч. 4. Расход воздуха подаваемого в лифтовые шахты определяем по формуле 21 Gш = 28000 + [1505 - 5 -30 + 25 ] 16 - 1 = 50950 кг/ч = 42458 м3/ч. 5. Определяем необходимое давление вентилятора для подачи наружного воздуха в лифтовые шахты по формуле 27 Рвен = DРс + 45 + 16?3 1 5 + 1 1 0 5 = DРс + 107 4 Па. 2.5. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «Б». Приточную противодымную вентиляцию узла Б следует проектировать с подачей общего расхода наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту. 2.5.1. Общий расход воздуха кг/ч подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа Gк и в лифтовую шахту Gш следует определять по формуле Gоб = Gк + Gш = Gср N - 1 + Gдв + Gд 28 где Gср - средний расход наружного воздуха выходящего через неплотности лифтовой шахты со 2-го по верхний этаж включительно определяемый по рис. 3 в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 температуры наружного воздуха и этажности здания. Gдв - расход воздуха выходящего через открытую входную дверь из здания кг/ ч определяют по формулам: при прямом тамбуре: Gдв = 2875АРвес0 5; 29 при Z-образном тамбуре: Gдв = 2075АРвес0 5; 30 Gд - расход дыма кг/ч удаляемого вытяжной противодымной вентиляцией из этажа пожара определяемый по разделу 1 Рекомендаций; А - площадь входных дверей в здание м2; Р - давление воздуха в вестибюле находят по формуле 20 Па. 2.5.2. Разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте DРк.ш. = Рк - Рш на уровне верхнего этажа зависит от принятого способа подачи воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту: а при подаче общего расхода воздуха в лестничную клетку с отводом части его в лифтовую шахту разность давлений рекомендуется принимать 60-150 Па рис. 2 б пример 4 ; б при независимой подаче воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту разность давлений DРк.ш рекомендуется принимать от 90 до минус 20 Па рис. 2 в пример 5 . 2.5.3. Давление воздуха Па в лифтовой шахте на уровне 1-го этажа для однозонной лестничной клетки следует определять по формулам: при 2-х лифтах: Рш1 = 2Рвес - 0 1DРк.ш; 31 при 3-х лифтах: Рш1 = 1 56Рвес - 0 067DРк.ш; 32 при 4-х лифтах: Рш1 = 1 4Рвес - 0 053DРк.ш; 33 2.5.4. Расход воздуха который необходим для создания подпора в лестничной клетке Gк кг/ч определяется по рис. 4. 2.5.5. Расход воздуха для лифтовой шахты Gш кг/ч определяем по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку Gш = Gоб - Gк. 2.5.6. Давление воздуха Па создаваемое вентилятором подающим воздух в лестничную клетку 2-го типа следует определять по формуле Рвен.к = Рвен.ш + DРк.ш 34 где Рвен.ш - определяется по формуле 27 ; DРк.ш - по п.2.5.2. Пример 4. Планировка Б. 17-этажный жилой дом с незадымляемой лестничной клеткой 2-го типа. В секции дома 2 лифта и 4 квартиры на каждом этаже. Температура наружного воздуха –25 °С скорость ветра в холодный период года 5 м/с параметры Б . Воздух подается в лестничную клетку и из нее часть воздуха отводится в лифтовую шахту рис. 1 и 2 б . Решение: 1. Определяем давление воздуха в вестибюле по формуле 20 Рвес = 0 7?52?1 423 + 20 = 45 Па. 2. По п. 2.5.2 принимаем разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте DРк.ш = 100 Па. 3. По формуле 31 определяем давление воздуха на 1-м этаже в лифтовой шахте Рш1 = 2?45 - 0 1?100 = 80 Па. По рис. 3 б при Рш1 = 80 Па tн = -25 °С и 4 квартирах на этаже находим средний расход воздуха через неплотности лифтовой шахты и закрытые двери лифтов Gcр = 1430 кг/ч. 4. По формуле 30 при Z-образном тамбуре с дверями площадью А = 1?2 2 = 2 2 м2 определяем расход воздуха через открытую входную дверь здания Gдв = 2075?2 2?450 5 = 30623 кг/ч. 5. По формуле 28 находим общий расход воздуха подаваемого в лестничную клетку: Gоб = 1430 17 - 1 + 30623 + 10044 = 63547 кг/ч. Расход воздуха компенсирующий расход дыма на этаже пожара принимаем по примеру 1 раздела 1 Рекомендаций: Gд = 10044 кг/ч. 6. По рис. 4 б при Рш1 = 80 Па и DРк.ш = 100 Па находим расход наружного воздуха необходимый для создания подпора в лестничной клетке Gк = 24500 кг/ч = 20417 м3/ч. Расход воздуха который необходимо пропустить из лестничной клетки в лифтовую шахту определяем по разности полученных расходов Gш = 63547 – 24500 = 39047 кг/ч = 32539 м3/ч. 7. Давление создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку определяем по формуле 34 с учетом потери давления в воздуховодах DРс. Рвен.к = 80 + 17?3 0?1 1 + 100 + DРс = 236 + DРс. Вентилятор следует выбирать по аэродинамической характеристике при стандартной температуре транспортируемого воздуха 20 °С и r = 1 2 кг/м3. Пример 5. Планировка Б. Рассчитать приточную противодымную вентиляцию с независимой подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту по условиям примера 4 рис. 1 и 2 в . Решение: 1. При Рвес = 45 Па и принятой согласно п. 2.5.2 разности давлений DРк.ш = 40 Па определяем по формуле 31 Рш1 = 2?45 - 0 1?40 = 86 Па. 2. По рис. 3 б при tн = -25 °С и 4 дверях квартирах на каждом этаже находим Gср = 1470 кг/ч. 3. Определяем суммарный расход воздуха по формуле 28 см. п. 5 примера 4 Gоб = 1470? 17 - 1 + 30623 + 10044 = 64187 кг/ч 4. По рис. 4 б при Рш1 = 86 Па и DРк.ш = 40 Па находим расход воздуха в лестничную клетку Gк = 17500 кг/ч = 14583 м3/ч. 5. Расход воздуха который необходимо подать непосредственно в лифтовую шахту равен: Gш = 64187 – 17500 = 46687 кг/ч = 38906 м3/ч. 6. Давление создаваемое вентилятором подающим воздух в лифтовую шахту определяем по формулам 27 и 31 Па Рвен.ш = 86 + 17?3 0?1 1 + Рс = 142 + Рс. 7. Полное давление вентилятора подающего воздух в лестничную клетку определяем по формуле 34 Па Рвен.к = 142 + 40 + Рс = 182 + Рс. 2.6. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла В. Приточная противодымная вентиляция узла В с отдельными выходами из коридора на лестничную клетку и лифтовой холл проектируется с раздельной подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту. 2.6.1. Давление воздуха Рш1 Па в лифтовой шахте на первом этаже в зданиях 11 этажей и более определяем по формулам: при 2-х лифтах: Рш1 = 25 + 1 9Рвес - 0 22DРк.ш; 35 при 3-х лифтах: Рш1 = 15 + 1 7Рвес - 0 2DРк.ш; 36 при 4-х лифтах: Рш1 = 5 + 1 4Рвес - 0 18DРк.ш; 37 где Рвес - давление в вестибюле по формуле 20 ; DРк.ш = Рк - Рш - по п.2.5.2 при соблюдении максимальной разности давлений указанной в табл. 4. Таблица 4 Максимальная разность давлений DРк.ш для планировки В Число этажей в здании Число лифтов Число дверей на этаже к-ш "Р" Давлении воздуха в вестибюле Р Па 20 40 60 80 100 120 10-14 2 2 8 16 152 128 133 100 110 70 95 40 75 12 57 -17 15-20 2 3 8 16 140 105 125 90 110 70 95 50 68 30 40 10 21-27 4 8 123 110 98 85 72 59 Полное давление вентилятора подающего воздух в лифтовые шахты определяется по формуле 27 а для вентилятора подающего воздух в лестничную клетку - по формуле 34 . Общий расход воздуха Gоб кг/ч подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовые шахты определяется по формуле 28 . Gср определяется по рис. 5 в зависимости от давления в лифтовой шахте на первом этаже Рш1. При этом расход воздуха для подачи в лестничную клетку определяется по рис. 6 в лифтовую шахту - по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку Gш = Gоб - Gл. 2.6.2. В том случае когда лестничная клетка разделена на две зоны с внутренним переходом между зонами расчет подпора в лестничную клетку и лифтовую шахту рекомендуется выполнять нижеследующим методом. Давление в лифтовой шахте на первом этаже определяется по формуле Па Рш1 = А + ВРвес - СDРк.ш 38 где А В С - коэффициенты по табл. 5; Рвес - давление воздуха в вестибюле по формуле 20 ; DРк.ш - разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне верхнего этажа лестничной клетки или «рассечки» рис. 2 г д е ж DРк.ш = Рк.нз.в - Рш.нз.в; 39 При числе этажей в нижней зоне лестничной клетки более 10 разность давлений DРк.ш не должна превышать предельные значения указанные в табл. 4. Таблица 5 Коэффициенты для определения давления Рш Па при планировке В Число этажей в зоне Коэффициенты А В С в формуле 19 при числе лифтов 2 3 4 А В С А В С А В С 5 10 0 1 6 0 6 7 5 1 52 0 65 5 1 44 0 7 7 12 5 1 72 0 47 8 5 1 58 0 5 5 1 44 0 52 9 15 0 1 84 0 33 10 0 1 64 0 35 5 1 44 0 35 11 и более 25 0 1 9 0 22 15 0 1 7 0 2 5 1 44 0 18 Общий расход воздуха поступающий в лестничную клетку и лифтовую шахту нижней зоны здания определяется по формуле 28 . Средний расход Gср на каждом этаже со второго по верхний для нижней зоны здания определяется по табл. 6. Таблица 6 Средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со второго по верхний Gср кг/ч при планировке В DРк.ш Па на «уровне рассечки» Значение Gср кг/ч при Рш1 Па 30 60 90 120 150 180 150 1910 2165 2400 2640 2900 3140 45 1890 2100 2330 2580 2720 2920 25 1820 2070 2300 2560 2700 2900 -20 1560 1800 2070 2320 2570 1860 Расход воздуха для подачи в нижнюю зону лестничной клетки Gк.нз кг/ч определяется по рис. 7. Для подачи в лифтовую шахту Gш нз кг/ч - по формуле Gш нз = Gоб - Gк.нз. 40 Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки «уровень рассечки» определяется по формуле Рк.нз.в = Рш1 + DРк.ш - N3h gн - gш 41 где Рш1 - по формуле 38 ; DРк.ш - по п.2.5.2 б; N3h - число этажей в зоне и высота этажа; gн-gш - разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха принимается по табл. 3. Давление воздуха в верхней части верхней зоны лестничной клетки определяют по формуле Рк.вз.в = Рк.нз.в - 0 03Рш1 + 1 N3 - 5 . 42 По давлению Рк.вз.в и давлению в лифтовой шахте Рш1 рассчитанному по формуле 38 определяют расход воздуха для верхней зоны лестничной клетки кг/ч по формуле Gк.вз = 11500 + 44/Рк.вз.в - 21 Рш1 - 235 + 1060 N3 - 5 . 43 По рис. 8 определяют средний расход воздуха Gcр.вз кг/ч на каждый этаж верхней зоны здания. Расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты определяют по формуле Gш.вз = Gcр.взN3 + Gд - Gк.вз. 44 Общий расход воздуха подаваемый в лифтовые шахты определяют по формуле Gш = Gш.нз + Gш.вз. 45 Общий расход воздуха подаваемого в лестничную клетку определяют по формуле Gк = Gк.нз + Gк.вз. 46 Полное давление вентилятора Па определяют по формулам: а для шахт лифтов Рвен. = DРс + Рш1 + Nh gн - gш ; 47 б для верхней зоны лестничной клетки Рвен. = DРс + Рк.вз + Nh2 gн - gш ; 48 в для нижней зоны лестничной клетки Рвен. = DРс + Рк.нз + N3h2 gн - gш ; 49 где DРс - потери в сети воздуховодов обвязки вентилятора Па; N - число этажей в здании; N3 - число этажей в нижней зоне здания; Н - высота этажа м; gн - gш - разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха Н/м3 определяется по табл. 3; Рш1 - давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже Па. Расчет приточной противодымной вентиляции лестнично-лифтового узла Г аналогичен расчету узла В. Пример 6. Планировка В. Рассчитать подачу воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту 18-этажного административного здания. Лестничная клетка имеет рассечку между девятым и десятым этажами с внутренним переходом из одной зоны в другую рис. 2 г - 2 ж. В здании 3 лифта число дверей на этаже - 16 высота этажа 3 3 м. Расход дыма удаляемого из этажа пожара Сд = 10000 кг/ч. Климатические характеристики местности: tн = -25 °С скорость ветра 5 м/с. Решение: 1. Находим давление в вестибюле по формуле 20 Рвес = 0 7?52?1 423 + 20 = 45 Па. 2. Расход воздуха через входную дверь площадью 2 2 м2 при Z-образном тамбуре определяем по формуле 30 Gдв = 2075?2 2?450 5 = 30623 кг/ч. 3. Принимаем разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне рассечки: DРк.ш = 40 Па и по формуле 38 и табл. 6 определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 = 10 + 1 64?45 - 0 35?40 = 70 Па. 4. По давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 = 70 Па и разности давлений с лестничной клеткой на уровне рассечки DРк.ш = 40 Па по табл. 6 находим средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со 2-го по 9-й этаж: Gср = 2160 кг/ч. 5. Общий расход воздуха для нижней зоны здания определяем по формуле 28 Gсум = 2160 9 - 1 + 30623 + 10000 = 57900 кг/ч. 6. По рис. 7 определяем расход воздуха который нужно подать в нижнюю часть лестничной клетки до рассечки при разности давлении Рк.ш = 40 Па и давлении в шахте Рш1=70 Па путем интерполяции для N3 = 9 находим Gк.нз = 21000 кг/ч. 7. Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки «уровень рассечки» определяем по формуле 41 Рк.нз.в = 70 + 40 - 9?3 3?1 1 = 77 Па. 8. Расход воздуха который должен поступить в здание через нижнюю часть лифтовой шахты определяем по формуле 40 Gш.нз. = Gсум - Gк.н.з = 57900 – 21000 = 36900 кг/ч. 9. Находим давление в верхней части верхней зоны лестничной клетки по формуле 42 Рк.вз.в. = 77 - 0 03?70 + 9 - 5 = 80 Па. 10. По формуле 43 находим расход воздуха в верхнюю зону лестничной клетки Gк.вз = 11500 + 44?80 - 21 70 - 235 + 1060 9 - 5 = 22725 кг/ч. 11. По рис. 8 определяем средний расход воздуха на каждый этаж верхней зоны здания при давлении в лифтовой шахте Рш1 = 70 и давлении Рк.вз.в. = 80 Па Gср = 2700 кг/ч. 12. По формуле 44 определяем расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты Gш.вз. = 2700?9 + 10000 – 22725 = 11575 кг/ч. 13. Общий расход воздуха подаваемый в здание через лифтовые шахты определяем по формуле 45 Gш = 36900 + 11575 = 48475 кг/ч = 40396 м3/ч. 14. Общий расход воздуха подаваемого в лестничную клетку находим по формуле 46 Gк = 21000 + 22725 = 43725 кг/ч = 36436 м3/ч. 15. Полное давление воздуха которое должен обеспечить вентилятор: а для шахты лифтов Рвен = DРс + 70 + 18?3 3?1 1 = DРс + 135 Па; б для верхней зоны лестничной клетки Рвен = DРс + 80 + 18?3 3?2?1 1 = DРс + 211 Па; в для нижней зоны лестничной клетки Рвен = DРс + 77 + 9?3 3?2?1 1 = DРс + 142 Па; 2.7. Противодымная защита тамбур-шлюзов. 2.7.1. Приточный воздух подается в тамбур-шлюзы при входе в незадымляемую лестничную клетку 3-го типа. 2.7.2. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз лестничной клетки 3-го типа на этаже пожара следует определять из расчета подачи 4700 м3/ч или 5640 кг/ч на 1 м2 площади открытой створки двери тамбур-шлюза. 2.7.3. Расход наружного воздуха кг/ч в тамбур-шлюзы закрытыми дверями остальных этажей следует рассчитывать по формуле G = 3157?Ащ 20 + 0 7V2?r 0 5 N - 1 50 где Ащ - площадь м2 неплотностей и щелей в притворах дверей тамбур-шлюзов м2; V - скорость ветра м/с наружного воздуха в холодный период года при параметрах Б но не более 5 м/с; r - плотность наружного воздуха кг/м3 в холодный период года при параметрах Б; N - число этажей лестничной клетки. 2.7.4. Следует рассчитать расход воздуха через неплотности закрытых клапанов на всех этажах здания кроме этажа пожара по формуле 5 раздела 1 Рекомендаций при среднем избыточном давлении в подающем воздуховоде и через неплотности воздуховодов по табл. 2. Если расход воздуха через неплотности закрытых клапанов меньше требуемого для тамбур-шлюзов по формуле 50 то его следует обеспечить неполным закрытием клапанов или другими способами при наладке системы. Подачу наружного воздуха во время пожара в тамбур-шлюзы перед лестничными клетками 3-го типа рекомендуется предусматривать от специального вентилятора нагнетающего воздух в вертикальную шахту с установленными на каждом этаже автоматическими клапанами открываемыми по сигналу дымового датчика размещенного в коридоре. В качестве приточного клапана рекомендуется использовать дымовой клапан. Производительность приточной системы м3/ч лестничной клетки 3-го типа определяется как сумма расхода воздуха подаваемого в тамбур-шлюз на этаже пожара расхода воздуха в остальные тамбур-шлюзы с закрытыми клапанами по формуле 50 и утечки воздуха через неплотности воздуховодов. 2.7.5. Приток наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лестницей в подвальном помещении категории В следует рассчитывать при одной открытой двери из тамбур-шлюза в подвальный этаж при расходе воздуха 4700 м3/ч на 1 м2 площади двери. 2.7.6. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лифтовой шахтой в подвальных этажах следует рассчитывать при закрытых дверях по формуле 50 . Пример 7. Определить расход воздуха для подачи в тамбур-шлюз двери закрыты расположенный перед лифтовой шахтой в подвальном этаже. Тамбур-шлюз имеет на входе дверь размером 1?2 = 2 м2 и дверь в лифтовую шахту размером 0 8?2 = 1 6 м2. Притворы имеют щели шириной 2 мм общей площадью [ 1 + 2 2 + 0 8 + 2 2]0 002 = 0 0232 м2. Расчетная температура воздуха –25 °С плотность воздуха 353/273 – 25 = 1 423 кг/м3. Скорость ветра 5 м/с. Расход определяем по формуле 50 G = 3157?0 0232? 20 + 0 7?52?1 423 0 5/1 2 = 409 м3/ч. Рис. 1. Планировки А Б В и Г лестнично-лифтовых узлов 1 - лестница в незадымляемой лестничной клетке 1-го типа с переходом через наружную зону; 2 - лестница в незадымляемой лестничной клетке 2-го типа; 3 - лифтовой холл; 4 - коридор; 5 - принимаемая в расчет открытая дверь на этаже пожара; 6 - шахта дымоудаления; 7 - дверь закрытая при пожаре; 8 - типовой этаж; 9 - первый этаж; 10 - лифтовая шахта; 11 - лифт; 12 - дверь для выхода из здания Рис. 2. Принципиальные схемы подачи наружного воздуха в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа и лифтовые шахты а - в лифтовую шахту при незадымляемой лестничной клетке 1-го типа; б - в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа с пропуском части воздуха в лифтовую шахту; в - в незадымляемую лестничную клетку и лифтовую шахту отдельными системами; г д е ж - в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа с рассечками; 1 - лифтовая шахта; 2 - лестничная клетка; 3 - вентилятор; 4 - вентиляционный канал; 5 - рассечка; 6 - вестибюль Рис. 3. Средний расход воздуха Gср кг/ч на каждый этаж со 2-го по верхний в зависимости от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 Па числа дверей на этаже и температуры наружного воздуха в холодный период года параметры Б для 1-14-этажного а для 15-20-этажного б и 21-27-этажного в здания Номер кривой 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Для рис. 3 а и 3 б Число дверей 16 8 4 Температура °С -45 -25 -5 -45 -25 -5 -45 -25 -5 Номер кривой 10 11 12 13 14 15 Для рис. 3 в Число дверей 8 4 Температура °С -45 -25 -5 -45 -25 -5 Рис. 4. Планировка Б. Расход воздуха Gк кг/ч для незадымляемой лестничной клетки 2-го типа в зависимости от разности давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой DРк.ш Па на верхнем этаже и от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 Па Число Номер кривой соответствующий давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 Па этажей лифтов 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 10-14 рис. 4 а 2 240 180 120 60 3 180 130 80 30 15-20 рис. 4 б 2 240 180 120 60 3 180 130 80 30 21-27 рис. 4 в 3 190 140 90 40 4 140 80 20 Рис. 5. Планировка В. Средний расход воздуха Gср кг/ч на каждый этаж со 2-го по верхний в зависимости от DРк.ш и Рш1 Па Число Кривые разности давлений Дщ в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Р Па этажей дверей 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 10-14 16 150 40 -20 Пример Рш1 = 70 Па G = 2000 кг/ч; DРк.ш = 40 Па 8 150 40 -20 15-20 16 150 40 -20 8 150 40 -20 21-25 16-8 150 40 -20 Рис. 6. Планировка В. Расход воздуха Gк кг/ч в лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давлений DРк.ш на уровне верхнего этажа и давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 Па Число Номер кривой соответствующий давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 Па этажей лифтов дверей 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 10-14 2 8 190 30 110 2 16 190 30 110 15-20 2 8 250 150 60 3 16 160 20 21-27 2 8 164 24 Рис. 7. Планировка В. Расход наружного воздуха Gк.нз кг/ч в нижнюю зону лестничной клетки 2-го типа при Рш1 равном 1 - 190 Па; 2 - 110 Па; 5 - 30 Па; 4 - предельный расход воздуха при 7 этажах в зоне; 5 - то же при 11 этажах в зоне с внутренним переходом между зонами; 7 - число этажей Рис. 8. Планировка В. Средний расход наружного воздуха кг/ч для верхней зоны здания из 5 или 13 этажей с внутренним переходом в нижнюю зону в зависимости от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 и давления в верхней зоне на верхнем этаже Рк.вз.в равном для кривой 1 - 220 2 - 180 3 - 150 4 - 90 и 5 - 60 Па ПРИЛОЖЕНИЕ 1 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ДЫМОВЫХ КЛАПАНОВ № п.п. Параметр КДМ-2 КЛК-1 КПВС-1 КПД-4 КПУ-1М 1 Предел огнестойкости мин не менее 60 90 60 60 60 2 Приведенное сопротивление дымогазопроницанию при температуре 20 °С в закрытом положении клапана кг-1?м-1 не менее 8000/Fкл 3 Инерционность срабатывания с не более 2 30 60 2 20 4 Номинальное напряжение переменного тока частотой 50 Гц В 220 5 Потребляемая мощность Вт 100 15 25 19 8 6 Масса клапана в зависимости от типоразмерного ряда кг не менее 13 4 4 - 6 не более 17 100 80 10 72 Эксплуатация указанных клапанов должна осуществляться в закрытых помещениях кроме помещений категорий А и Б по пожаровзрывоопасности. Все вышеуказанные дымовые клапаны прошли испытания во ВНИИПО МВД России на основании которых выданы сертификаты соответствия и пожарной безопасности а также лицензии на право использования знака соответствия пожарной безопасности. ПРИЛОЖЕНИЕ 2 КЛАПАН ДЫМОВОЙ КДМ-2 ЗАО «ВИНГС-М» 143900 Московская обл. г. Балашиха-3 а/я 7 тел/факсы 095 529-76-39 521-32-56 523-05-49 ТУ 4854-003-11758775-94 Схема конструкции клапана КДМ-2 1 - корпус клапана; 2 - заслонка; 3 - электромагнит; 4 - сердечник электромагнита; 5 - регулируемая скоба; 6 - ось поворота заслонки; 7 - пружина; 8 - уплотнитель; 9 - концевой выключатель; 10 - штырь; 11 - кронштейн; 12 - резиновый амортизатор В миллиметрах Ширина Высота Длина Проходное сечение м2 550 440 165 0 3 700 500 165 0 2 Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляются декоративные решетки а также изготовляются клапаны других установочных размеров минимальный размер 350?300 мм более 800?600 мм - в сборке кассетного типа . Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с электромагнитным приводом ЭМП - электромагнитный привод; ЭМ - электромагнит; КВ - концевой выключатель; Л1 Л2 - лампы световой сигнализации; Т - тумблер включения/выключения электропитания; РВ КРВ - реле времени контакт реле времени; ППК - прибор приемно-контрольный Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с приводом «Веlimо» ЭМП - электромеханический привод «Веlimо»; М - электродвигатель; Л1 Л2 Л3 - лампы световой сигнализации; Т - тумблер включения/выключения электропитания; Р КР - реле контакт реле; ППК - прибор приемно-контрольный ПРИЛОЖЕНИЕ 3 КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПК-1 ТОО «ВИНГС» 141080 Московская обл. г. Юбилейный МКРН 3 а/я 13 тел/факс 095 515-07-91 ТУ 4854-84-015-11758775-99 Конструктивная схема клапана КПК-1 Стеновой дымовой клапан 1 - механизм привода; 2 - заслонка; 3 - корпус; 4 - термовспучивающийся уплотнитель; 5 - решетка Типоразмерный ряд внутренних и установочных размеров поперечного сечения клапанов КПК-1 № п.п. Условное обозначение клапана КПК-1 Типоразмерный ряд внутренних размеров поперечного сечения клапана А?В?L мм Типоразмерный ряд условных установочных размеров клапана дымоудаления D?C?L мм 1 КПК-1.010.01 150?150?230 270?270?230 2 КПК-1.010.02 200?200?230 320?320?230 3 КПК-1.010.03 250?250?230 370?370?230 4 КПК-1.010.04 300?300?230 420?420?230 5 КПК-1.010.05 400?400?230 520?520?230 6 КПК-1.010.06 500?500?230 620?620?230 7 КПК-1.010.07 600?600?230 720?720?230 8 КПК-1.010.08 800?800?230 920?920?230 9 КПК-1.010.09 1000?1000?230 1120?1120?230 10 КПК-1.010.10 1200?1200?230 1320?1320?230 11 КПК-1.010.11 1500?1500?230 1620?1620?230 12 КПК-1.010.12 2000?2000230 2120?2120?230 13 КПК-1.010.13 500?700?230 620?820?230 По специальным заказам изготовляются клапаны с промежуточными значениями размеров поперечного сечения указанных в типоразмерном ряде с шагом 50 мм. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электроприводом который устанавливается по заказу внутри или снаружи корпуса. Заказ клапана производится по формуле КПК-1.010 хх хх х С d e где С - указатель размера клапана по таблице типоразмерного ряда; d - указатель типа привода ЭМ - электромагнитный привод ЭП - электромеханический привод ; е - указатель назначения Д - дымовой О - огнезадерживающий . По заказу комплектуется декоративной решеткой. Принципиальная электросхема клапана КПК-1 ПРИЛОЖЕНИЕ 4 КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПВС-1.Д ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОБ ОБЩЕСТВО «ВОЗДУХОТЕХНИКА» 121471 Москва ул. Рябиновая 40 тел. 447-01-11 факс 448-53-01 ТУ 4863-182-04612941-98 Чертеж: РК-293 РК-294 Код Обозначение Сечение мм Длина мм Количество створок шт. Масса кг 5КЛАС02930Ц РК-293 150?150 200 1 5 1 5КЛАС02931Ц -01 200?200 6 4 5КЛАС02932Ц -02 250?250 7 6 5КЛАС02933Ц -03 300?300 8 8 5КЛАС02934Ц -04 350?350 10 2 5КЛАС02940Ц РК-294 400?400 180 2 14 8 5КЛАС02941Ц -01 500?500 19 1 5КЛАС02942Ц -02 600?600 23 6 5КЛАС02943Ц -03 800?800 220 35 0 5КЛАС02944Ц -04 1000?1000 280 49 7 Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромеханическим приводом. По специальным заказам клапаны изготовляются с промежуточными значениями размеров сечения с шагом 50 мм в пределах от 150 до 1000 мм. Заказ клапана производится по формуле КЛВС-1У А?В где У - указатель назначения Д - дымовой О - огнезадерживающий ; А?В - поперечное сечение клапана. Электросхема клапана КПВС-1 КВ1 КВ2 - концевые выключатели; КД1 КД2 - кнопки дистанционного управления; Р - блок реле с нормально разомкнутыми контактами Р1 и Р2; ЭП - электродвигатель привода; Л1 Л2 - световые индикаторы ПРИЛОЖЕНИЕ 5 КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПД-4 000 «ВЕЗА» 105203 Москва ул. 16-я Парковая д. 5 тел/факс 461-60-33 461-25-14 461-14-41 ТУ 4863-020-40149153-99 1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - электромагнит; 4 - конечный переключатель Ширина b Высота h Длина l 500 500 160 700 500 160 500 700 160 Клапаны сохраняют работоспособность при вертикальной установке и расположении электромагнита сверху. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным приводом. По заказу комплектуется декоративной решеткой. Заказ клапана производится по формуле КПД-4-А?В-С-Н-Р где А?В - поперечное сечение клапана; С - вариант «А» с двумя фланцами вариант «Б» с одним фланцем; Н - номинальное напряжение 24 или 220 В; Р - при комплектации решеткой. Электрические схемы подключения клапана КПД-4 с электромагнитом ЭМ - электромагнит РК1 - контакт блока автоматического пожаротушения в комплект поставки не входит ; РК2 - контакт реле времени в комплект поставки не входит ; КН - кнопка дистанционного открытия клапана в комплект поставки не входит ; РК3 - контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана «закрыто» - «открыто» ; Л1 Л2 - лампы сигнализации положения лопатки клапана в комплект поставки не входят ПРИЛОЖЕНИЕ 6 КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПУ-1М ТУ 4863-031-40149153-99 ООО «ВЕЗА» 105203 Москва ул. 16-я Парковая д. 5 тел./факс 491-60-33 461-25-14 461-14-41 1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - исполнительное устройство Размеры мм Кол-во лопаток шт. Масса кг А В t m L 100 100 130 0 4 300 1 6 0 150 150 180 0 4 300 1 7 0 200 200 230 0 4 300 1 8 0 250 250 140 0 8 300 1 9 5 300 300 165 0 8 300 1 11 0 400 400 143 3 12 300 2 15 0 500 500 132 5 16 300 2 19 0 600 600 157 5 16 300 2 24 0 800 800 166 0 20 300 4 35 0 1000 1000 171 6 24 300 4 47 5 1200 1200 205 0 28 300 6 71 5 Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляется декоративно ограждающая сетка монтажная рама для крепления клапана к строительной конструкции. При заказе клапанов следует указать: клапан дымовой КПУ-1М размер А?В тип привода напряжение питания 24 или 220 В. Электрические схемы подключения исполнительных устройств клапана КПУ-1М а электропривод фирмы «Белимо» Электродвигатель LF-230-S LF-24-S Контактная группа Для LF 230-S: при отключении привода от сети контакты переключателя должны раскрыться не менее чем на 3 мм. Для LF 24-S: подсоединение через трансформатор. Электродвигатель ВР-230 ВF-24 - до 18 Нм; NF-230-S - до 8 Нм АF 230-S - до 15 Нм АF 24-8 Контактная группа б электромагнитный привод ЭМ - электромагнит РК1 - контакт блока автоматического пожаротушения в комплект поставки не входит РК2 - контакт реле времени в комплект поставки не входит РК3 - контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана «закрыто» - «открыто» КН - кнопка дистанционного открытия клапана в комплект поставки не входит Л1; Л2 - лампы сигнализации положения лопатки клапана в комплект поставки не входят ЛИТЕРАТУРА 1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. - М.: Стройиздат 1992. 2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление вентиляция и кондиционирование. 3. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания. 4. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения. 5. СНиП 2.09.02-85*. Производственные здания. 6. СНиП 2.09.04-87*. Административные и бытовые здания. 7. СНиП 2.11.01-85*. Складские здания. 8. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений. 9. МГСН 4.04-94. Многофункциональные здания и комплексы.