Пособие к СНиП 2.04.05-91

Пособие к СНиП 2.04.05-91 Пособие по проектированию систем водяного отопления

Пособие по проектированию систем водяного отопления к СНиП 2.04.05-91 «Отопление вентиляция и кондиционирование» с изменениями №1 и №2 введенными в действие Госстроем Украины в 1996 и 1999 годах Утверждено НТС Госстроя Украины протокол № от 2000 г. Внесено Управлением архитектурно-строительных систем и инженерного оборудования зданий Госстроя Украины Разработано Украинским научно-исследовательским и проектным институтом по гражданскому строительству КиевЗНИИЭП Автор - Гершкович В.Ф. канд. техн. наук Пособие предназначено для использования при проектировании систем водяного отопления строящихся или реконструируемых жилых и общественных зданий. Содержание 1. Общая масть 2. Тепловая мощность системы отопления 3. Конструирование системы 4. Использований радиаторных термостатических клапанов 5. Гидравлический и тепловой расчеты 6. Оборудование тепловых пунктов 7. Квартирные системы отопления 8. Реконструкция систем отопления Приложения 1. Общая часть 1.1 Пособие охватывает круг вопросов которые могут возникнуть при проектировании систем водяного отопления жилых и общественных зданий с местными и центральными регуляторами тепловой мощности. 1.2 В жилых и общественных зданиях системы отопления должны быть как правило двухтрубными. Двухтрубные системы отопления должны проектироваться с радиаторными термостатическими клапанами РТК и центральными автоматическими регуляторами тепловой мощности. РТК в двухтрубных системах должны устанавливаться и на подводках к конвекторам. 1.3 В зданиях с двухтрубными системами отопления для вспомогательных помещений санитарных узлов лестничных клеток кладовых и т.д. могут проектироваться однотрубные стояки. 1.4 Горизонтальные однотрубные ветви рекомендуется проектировать для помещений в которых размещается несколько или много отопительных приборов. Такие ветви должны проектироваться с групповыми автоматическими регуляторами тепловой мощности. 1.5 Однотрубные системы отопления допускается применять при частичной реконструкции зданий в которых такие системы ранее существовали а в новом строительстве - при технико-экономическом обосновании. Узлы присоединения отопительных приборов однотрубных систем должны иметь замыкающие участки а на подводках к радиаторам конвекторам следует устанавливать полнопроходные шаровые краны. 1.6 Однотрубные системы должны проектироваться с центральными автоматическими регуляторами тепловой мощности. Местное регулирование с применением РТК в однотрубных системах допускается при теплоснабжении от местной котельной. 2. Тепловая мощность системы отопления 2.1 Тепловая мощность системы отопления кВт определяется по формуле: Q = Q1.b1.b2 - Q3 + Q2 1 где Q1 -тепловые потери здания кВт; b1 коэффициент зависящий от типа отопительного прибора и принимаемый по табл. 1. Таблица 1 Типоразмер-ный шаг кВт Ь при номинальном тепловом потоке кВт минимального типоразмера 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 10 1 02 1 02 1 03 1 04 1 07 1 10 1 13 0 12 1 03 1 03 1 04 1 05 1 07 1 10 1 13 0.15 1 04 1 04 1 04 1 06 1 08 1 10 1 13 0 20 1 06 1 06 1 06 1 07 1 09 1 11 1 13 0 25 1 07 1 07 1 07 1 08 1 09 1 12 1 14 0 30 1 09 1 09 1 09 1 09 1 11 1 12 1 14 Ь2 - коэффициент учитывающий дополнительные потери теплоты зарадиаторными участками наружных стен табл.2. Таблица 2 Отопительный прибор Коэффициент D2 при установке прибора у наружного ограждения стенового остекленного Радиатор 1 010 1 07 Конвектор 1 015 1.07 Конвектор с кожухом 1 010 1 05 Q2 - потери теплоты кВт трубопроводами прокладываемыми в неотапливаемых помещениях. Потери Q2 не должны превышать 4% от величины теплопотерь Q1. Оз - тепловой поток кВт регулярно поступающий от освещения оборудования и людей. Для жилых домов величину Q3 следует учитывать из расчета 0 01 кВт на 1 м2 общей площади. 2.2 Расчетные теплопотери Q1 кВт должны рассчитываться по формуле: Q1 = Qa+ QB 2 где Qa- тепловой поток кВт через ограждающие конструкции: QB - потери теплоты кВт на нагревание вентиляционного воздуха Величины Qa и QB рассчитываются для каждого отапливаемого помещения. 2.3. Тепловой поток Qa кВт рассчитывается для каждого элемента ограждающей конструкции помещения по формуле: Qa = 1/R A tB - tн 1 + ?? n.10- 3 3 где А - площадь ограждающей конструкции м2 R - сопротивление теплопередаче м2.0С/Вт tB и tн - расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха 0С n - коэффициент зависящий от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху и определяемый по СНиП II-3-79** b - добавочные потери теплоты в долях от основных теплопотерь учитываемые для наружных вертикальных и наклонных ограждающих конструкций здания согласно таблице 3. Добавочные потери теплоты Таблица 3 Фактор которым обусловлены добавочные потери теплоты Ограждения при расчете которых учитываются добавочные потери Ь Ветер со скоростью* до 5 м/с Ориентированные на направления откуда дует ветер в январе с повторяемостью* не менее 15% 0 05 Ветер со скоростью* 5 м/с и более 0 10 Здания высотой 10-15 этажей Ограждения первого и второго этажей 0 10 Ограждения третьего этажа 0 05 Здания высотой 16 этажей и выше Ограждения первого и второго этажей 0 20 Ограждения третьего этажа 0 15 Ограждения четвертого этажа 0 10 •скорость в январе согласно СНиП 2.01.01-82 2.4. Потери теплоты QB кВт рассчитываются для каждого помещения в котором есть хотя бы одно окно по формуле: QB = 0 337 . АП. h tB - tн .10-3 4 где AП - площадь пола помещения м ; h - расстояние от пола до потолка м но не более 3 0; 0 337 - коэффициент кВт/ К.м3 . Для помещений общественных зданий с герметично закрывающимися окнами рекомендуется принимать QB = 0 при условии что в них непрерывно в течение рабочего времени будет работать система приточной вентиляции подогретым воздухом. Потери теплоты QB кВт на нагревание наружного воздуха проникающего во входные вестибюли зданий через наружные двери при отсутствии воздушно-тепловых завес и одном входном тамбуре следует рассчитывать по формуле: QB = 0 7 Н + 0 8р tB - tн . 10-3 5 где ? - высота здания м от низа входной двери до перекрытия лестничной клетки; ? - количество людей находящихся в здании. При двух входных тамбурах величину QB рассчитанную по формуле 5 следует принимать с коэффициентом 0 6. Расчет теплоты на нагревание наружного воздуха проникающего через двери отапливаемых незадымляемых лестничных клеток с поэтажными выходами на лоджии следует вести по формуле 5 при р=0 принимая для каждого этажа значение Н равное расстоянию м от низа двери рассчитываемого этажа до перекрытия лестничной клетки. Для входных вестибюлей зданий с тепловыми завесами величину QB учитывать не следует. 2.5 Потери теплоты Q2 кВт трубопроводами проходящими в неотапливаемых помещениях следует определять с учетом эффективности теплоизоляционной конструкции. Предельно допустимое значение Q2max следует определять по формуле: Q2max = ?lq.10-3 6 где I - длины участков теплоизолированных трубопроводов различных диаметров м; q - нормированная линейная плотность теплового потока Вт/м принимаемая для теплоизолированных трубопроводов согласно таблице 4. Нормированная линейная плотность теплового потока Таблица 4 Трубопровод Тепловой поток Вт/м при условном проходе трубопровода мм 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 Подающий 14 16 18 19 21 23 27 30 33 38 42 Обратный 9 10 11 12 13 15 17 20 22 25 28 Толщина теплоизоляционного слоя трубопроводов должна обеспечивать нормированную линейную плотность теплового потока. 2.6. Величину расчетного годового теплопотребления системой отопления здания Qгод ГДж следует рассчитывать по формуле: Qгод = 0 0864Q . S a.b.c / tB - tH 7 где 0 0864 - коэффициент численно равный одной миллионной части количества секунд в сутках; Q - тепловая мощность системы отопления кВт/м2. S - расчетное количество градусо-суток отопительного периода принимаемое по табл.5 а - коэффициент равный 0 8 который учитывается для общественных зданий оборудованных приборами автоматического уменьшения тепловой мощности в нерабочее время; b - коэффициент равный 0 9 который учитывается при применении РТК; с коэффициент равный 0 95 который учитывается для зданий проектируемых с устройствами для пофасадного автоматического регулирования. Расчетное количество градусо-суток S отопительного периода для некоторых городов Украины Таблица 5 Город S Город S Город S Винница 3610 Луганск 3528 Тернополь 3515 Днепропетровск 3325 Луцк 3403 Ужгород 2657 Донецк 3623 Львов 3476 Феодосия 2174 Житомир 3610 Николаев 2904 Харьков 3799 Запорожье 3202 Одесса 2805 Херсон 2906 Ивано-Франковск 3330 Полтава 3721 Хмельницкий 3553 Измаил 2812 Ривне 3555 Черкассы 3591 Керчь 2174 Севастополь 2015 Чернигов 3763 Киев 3572 Симферополь 2544 Черновцы 3228 Кировоград 3515 Сумы 3997 Ялта 1613 3. Конструирование систем 3.1 Системы отопления состоят из источника тепловой энергии узла приготовления теплоносителя разводящих трубопроводов ветвей подводок и отопительных приборов. Источник тепловой энергии - местная котельная или тепловая сеть проектируется в соответствии с требованиями соответствующих нормативных документов. Узел приготовления теплоносителя в местной котельной разрабатывается в составе проекта котельной. Проект теплового пункта здания при централизованном теплоснабжении разрабатывается по нормам проектирования тепловых сетей. 3.2 Разводящие трубопроводы соединяют источник тепловой энергии и узел приготовления теплоносителя с ветвями системы. Разводки могут быть горизонтальными или вертикальными. Горизонтальная разводка может быть верхней нижней или смешаной. При верхней разводке применяющейся обычно при теплоснабжении от крышной котельной подающий и обратный трубопроводы прокладываются по чердаку здания. При нижней разводке оба трубопровода прокладываются в подвале. При смешаной разводке один из разводящих трубопроводов прокладывается по чердаку а второй - по подвалу. Вертикальные разводки обычно применяющиеся в общественных зданиях а также в жилых домах оборудованных в квартирными системами отопления могут быть одно- и двусторонними. 3.3 Ветви трубопроводов соединяют разводящие трубопроводы с подводками к отопительным приборам. По расположению в пространстве ветви могут быть вертикальными или горизонтальными. Вертикальные ветви принято называть стояками. По способу присоединения подводок ветви могут быть однотрубными или двухтрубными. В местах подключения ветвей к разводящим трубопроводам должна устанавливаться запорная арматура. Рекомендуется применять как правило вентили с дренажными отверстиями для слива воды или выпуска воздуха. При отсутствии таких вентилей нужно предусматривать тройники с кранами. 3.4 Подводки соединяют отопительные приборы с ветвями стояками Подводки к приборам устанавливаемым в помещениях с постоянным пребыванием людей должны проектироваться с регулирующей арматурой. 3.5 Примеры присоединения отопительных приборов к ветвям и разводящим трубопроводам приведены на рис. 1 - 6. Приведенные на рисунках примеры не исчерпывают всего множества возможных конфигураций отопительных систем но они охватывают наиболее часто применяемые комбинации разводящих трубопроводов ветвей и подводок. Система отопления с горизонтальной верхней разводкой и вертикальными двутрубными стояками рис. 1 может применяться в здании с крышной котельной при наличии в нем чердака. Для того чтобы можно было слить воду из стояков во время ремонта в нижней их части нужно установить спускные вентили. Перед каждым отопительным прибором установлен РТК. На стояках показана ручная отключающая арматура со сливным отверстием через которое стояк можно опорожнять или выпускать воздух. Система отопления со смешаной горизонтальной разводкой однотрубными стояками и регулируемыми вручную кранами рис. 2 применяется в здании с чердаком и подвалом в тех случаях когда средства ограничены а высокие требования к уровню теплового комфорта не предъявляются. Систему отопления с вертикальной разводкой и двутрубными горизонтальными ветвями рис. 3 рекомендуется применять там где нет технических этажей для прокладки разводящих трубопроводов. Если в помещениях нет балконов горизонтальные ветви удобно прокладывать вдоль наружной стены на уровне плинтуса или внутри специально изготавливаемого декоративного плинтуса. Там где есть балконы горизонтальную ветвь прокладыют в полу. Системы отопления с нижней разводкой и вертикальными регулируемыми двутрубными стояками рис. 4 применяются в зданиях где нет чердака а требования к уровню теплового комфорта достаточно высоки. Здесь РТК стоят у каждого радиатора а кроме того на стояках установлены регуляторы перепада давления которые способствуют более эффективной работе РТК. Система отопления с опрокинутой смешаной разводкой рис.5 может применяться в тех случаях когда нет возможности хорошо теплоизолировать главный стояк с тем чтобы избежать излишних тепловых потерь. В однотрубных системах опрокинутая циркуляция способствует также более равномерному размещению секций радиаторов на разных этажах одного стояка. Рис 1 Схема фрагмента системы отопления с горизонтальной верхней разводкой вертикальными двутрубными ветвями стояками с односторонним слева и двусторонним присоединением радиаторов 1 - трубопроводы верхней разводки 2 3 - вертикальная двутрубная ветвь стояк 4 - подводка 5 - радиаторный термостатический клапан РТК 6 - отопительный прибор 7 - запорный вентиль с дренажным отверстием 8 - спускной вентиль Рис 2 Схема фрагмента системы отопления со смешаной горизонтальной разводкой вертикальными однотрубными ветвями стояками с односторонним присоединением радиаторов 1 2- трубопроводы смешаной разводки 3 - однотрубный стояк 4 - подводка 5 - радиаторный шаровой кран 6 - отключающий шаровой кран на стояке 7 - спускной кран 8 - воздушный кран 9 - отопительный прибор Рис 3 Схема фрагмента системы отопления с односторонней вертикальной разводкой двутрубными горизонтальными ветвями 1 - магистраль 2 - трубопроводы вертикальной разводки 3 - горизонтальная ветвь 4 - отопительный прибор 5 6 - запорные вентили с дренажным отверстием 7 -подводка 8 - РТК 9 - воздушный кран-пробка Рис.4 Схема фрагмента системы отопления с нижней разводкой вертикальными регулируемыми двутрубными стояками с односторонним слева и двусторонним присоединением радиаторов. 1 -трубопроводы нижней разводки 2 -двутрубные стояки 3 - радиаторный термостатический клапан 4 - подводка 5 - воздушный автоматический клапан 7 - запорный вентиль с дренажным отверстием 8 - регулятор перелада давления Рис.5 Схема фрагмента системы отопления с опрокинутой смешаной разводкой вертикальными одно- и двутрубными стояками с регулируемым однотрубным стояком. 1 2 - трубопроводы смешаной разводки 3 - двутрубный стояк 4 - однотрубный стояк напр. для коридоров 5 отопительный прибор 6 8- подводка 7 - радиаторный термостатический клапан 9 - шаровой клапан 10- воздушный автоматический клапан 11- байпасная линия 12 - запорный вентиль с дренажным отверстием 13 - регулятор постоянства расхода Рис. 6 Схема фрагмента системы отопления с вертикальной разводкой двусторонними однотрубными горизонтальными ветвями с групповым автоматическим регулированием 1 - магистраль 2 - трубопроводы вертикальной разводки 3 - горизонтальная ветвь 4 - подводка. 5 - шаровой клапан 6 - отопительный прибор 7 - байпас 8 - воздушный кран-пробка 9 11-запорные вентили с дренажным отверстием 10-групповой термостатический клапан с выносным датчиком. Систему отопления с вертикальной разводкой и двусторонними однотрубными горизонтальными ветвями с групповым автоматическим регулированием рис. 6 рекомендуется применять в зданиях с большими помещениями в каждом из которых установлено несколько отопительных приборов. 4. Использование радиаторных термостатических клапанов 4.1 Отопительные приборы должны проектироваться с радиаторными термостатическими клапанами РТК . РТК допускается не устанавливать: во вспомогательных помещениях жилых и общественных зданий -коридорах лестничных клетках санитарных узлах кладовых гардеробных и других помещениях в которых люди находятся непостоянно; на подводке к одному из отопительных приборов при условии что на другом установленном в том же помещении таком же или большем по мощности приборе установка РТК предусмотрена; на подводках к отопительным приборам однотрубных ветвей стояков систем отопления. 4.2 В тех случаях когда в одном помещении установлено три и более отопительных прибора присоединенных к одной ветви трубопроводов вместо РТК должны устанавливаться регулирующие клапаны на группу радиаторов. 4.3 Системы отопления в которых устанавливаются РТК должны проектироваться с насосной циркуляцией. Применение водоструйных насосов элеваторов с нерегулируемым соплом в таких системах не допускается. 4.4 РТК должны подбираться по их гидравлической характеристике отвечающей зоне пропорциональности 2К. 4.5 В проектах систем отопления необходимо фиксировать расчетное проектное положение предварительной настройки РТК которое должно быть реализовано в процессе наладки системы отопления. При отсутствии уверенности в том что наладочные работы будут проведены с должной тщательностью рекомендуется применять модификации РТК с фиксированным в заводских условиях значением kv. 4.6 При выборе типа РТК следует отдавать предпочтение тем модификациям в которых предварительная ' настройка и регулирование совмещены в одном устройстве. Не рекомендуется применять специальные клапаны предварительной настройки которые обычно устанавливают на обратной подводке радиатора если на его подающей подводке устанавливается РТК. Специальные клапаны предварительной настройки должны применяться на обратных подводках радиаторов двухтрубных ветвей если на их подающих подводках устанавливается ручная отключающая арматура. 4.7 Двухтрубные стояки систем отопления с нижней и с верхней разводкой к которым присоединено более 10 отопительных приборов с РТК рекомендуется проектировать с регуляторами перепада давления. Однотрубные стояки ветви систем отопления зданий в которых преимущественно используются двухтрубные стояки с установленными на подводках к радиаторам РТК рекомендуется проектировать с регуляторами расхода. Двухтрубные и однотрубные стояки ветви к которым присоединено от 4 до 10 радиаторов рекомендуется проектировать с ручными балансировочными клапанами. 5. Гидравлический и тепловой расчеты 5.1 Расчетный расход теплоносителя в системе отопления G кг/ч следует определять по формуле G = 3 6.103 Q / c?t 8 где Q - тепловая мощность системы кВт вычисляемая по формуле 1. с - удельная теплоемкость воды равная 4 187 кДж/ кг.0С ?t - разность температур 0С теплоносителя на входе в систему и на выходе из нее которую для двухтрубных систем рекомендуется принимать равной 20. 5.2 Давление Рн кПа циркуляционного насоса системы отопления ??co кПа следует определять по формуле Рн =1 1 ??co-0 4??? 9 где ??co - потеря давления кПа в системе отопления; ??? - максимальное естественное давление кПа которое рассчитывается по формуле: ??? = 10-3 g.??t Hmax.np. - Нит 10 ? - среднее приращение объемной массы воды при охлаждении ее на 1 К которое при расчетных температурах теплоносителя 90 - 70°С принимается равным 0 624 кг/ м3К ; g - ускорение свободного падения равное 9 8 м/с2; Hmax.np..- отметка м отопительного прибора наиболее удаленного по вертикали от источника тепла Нит - отметка м источника тепла. 5.3 Система отопления должна быть законструирована таким образом чтобы чтобы выполнялось условие Рco > ? ??? где А - коэффициент равный 7 для двухтрубной и 5 для однотрубной системы отопления; Перепад давлений на РТК двухтрубных систем должен учитываться при работе клапана в зоне пропорциональности 2К. Рекомендуется устанавливать такой РТК чтобы перепад давлений на нем составлял не менее 70% общих потерь давления в циркуляционных кольцах без учета потерь давления в общих участках. При этом потеря давления в РТК как правило должна быть не менее 10 и не более 25 кПа. Перепад давлений на стояке ветви однотрубной системы с учетом гидравлического сопротивления установленной на нем запорной и регулирующей арматуры должен составлять не менее 70% общих потерь давления в циркуляционных кольцах без учета потерь давления в общих участках. Рабочая точка насоса должна находиться в области значений кпд близких к максимальному для принятого типа насоса. При выборе насоса имеющего две или три скорости вращения рекомендуется принимать во внимание меньшую или среднюю скорость. Для работы в системе отопления рекомендуется выбирать насосы с пологой характеристикой в рабочей области. 5.4 Задачей гидравлического расчета трубопроводов двухтрубной системы отопления является определение диаметров трубопроводов и вычисление потерь давления в циркуляционных кольцах всех радиаторов системы с целью правильного выбора типа РТК для каждого радиатора и наладочного положения РТК с учетом расчетного перепада давления. Расчетный перепад давлений ??p?? кПа для каждого РТК рассчитывается по формуле ??p?? = Рсо - ??Руч 11 где Рсо - то же что в формуле 9 ; ??Руч - сумма потерь давления кПа на участках подающего и обратного трубопровода составляющих циркуляционное кольцо радиатора с установленным на его подводке РТК. Тип РТК и его наладочное положение выбираются по графикам производителей с учетом величин расчетного для отопительного прибора расхода теплоносителя и рачетного перепада давлений ??p??. Гидравлический расчет трубопроводов однотрубной системы отопления выполняется с целью выбора диаметров трубопроводов и арматуры обеспечивающих гидравлическую увязку параллельных циркуляционных контуров или удовлетворительное распределение потока теплоносителя между параллельными контурами циркуляции. 5.5 Потеря давления на участке трубопровода. ?Руч кПа определяется по формуле ?Руч =10-3 RL + ???2/2 12 где R - удельная потеря на трение Па на 1 м трубопровода при расходе Gуч кг/ч определяемая по таблицам или номограммам для гидравлического расчета трубопроводов; L - длина участка м; ?? - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке; ? - скорость воды в трубопроводе м/с при расходе Gуч кг/ч или по формуле ?Руч = 10-3 Sуч Gуч2 13 где Sуч - сумма характеристик Па/ кг/ч 2 всех гидравлических сопротивлений участка принимаемых по справочным данным. 5.6 Расчетный расход теплоносителя на каждом из участков подающего и обратного трубопровода Gуч кг/ч следует определять по формуле Gуч = 3 6.103??Qуч / с?t 14 где с и ?t - то же что и в формуле 8 ; ?Qуч - сумма тепловых потерь помещений обогреваемых теплоносителем который проходит через участок трубопровода; ? - коэффициент равный отношению общей тепловой мощности системы отопления Q вычисленной по формуле 1 к сумме тепловых потерь СЬ помещениями здания ? =Q / ?Q1 15 где Q1 то же что в формуле 2 . 5.7 Тепловая мощность Qпp кВт отопительного прибора должна определяться по формуле Qпp = Q1 - qTP КPTK 16 где qTP - тепловой поток кВт от трубопроводов открыто проложенных в помещении для которого рассчитывается отопительный прибор; КРТК - коэффициент учитывающий установку РТК. Тепловая мощность отопительного прибора с РТК рассчитывается при значении КРТК = 1 1 при отсутствии РТК КРТК =1 0. Количество п модулей секций дециметровых участков отопительного прибора установленного открыто в помещении с тепловыми потерями Q1 кВт следует определять по формуле: n = Q1 - qTP KРТК / [ qm ?p / ?cт m GP / Gcт p ] 17 qm - номинальный тепловой поток кВт одного модуля отопительного прибора при стандартных для этого прибора значениях ?cт и Gcт указываемых в каталоге; ?P ?ст - расчетный и стандартный температурный напоры 0С на поверхности отопительного прибора равные полусумме температур воды на входе в отопительный прибор и на выходе из него за вычетом температуры помещения. GP Gст - расчетный и стандартный расходы воды через отопительный прибор m p - экспоненты величины которых указываются в каталогах. 5.8 Расчетный температурный напор ?Р 0С на отопительном приборе двухтрубной системы отопления должен определяться с учетом остывания воды в открыто проложенных транзитных подающих трубопроводах по формуле 18 а на приборе однотрубной системы - по формуле 19 . ?? = 0 5 t1 + t2 - 0 5.10-3 ? ? [DУЧLУЧК t1 - tВН / c GУЧ] - tВН 18 ?? = t1 - [ ?Q'1 + 0 5 Qnp / ? / cGCT] - tBH 19 где t1 t2 - расчетные температуры °С в системе отопления; tвн - температура 0С внутреннего воздуха; Dуч Lуч - наружный диаметр и длина м транзитных участков открыто проложенного трубопровода подающего теплоноситель к рассчитываемому отопительному прибору; k коэффициент теплопередачи Вт/ м2.0С через поверхность трубопровода принимаемый равным 12 5 для вертикальных и 14 для горизонтальных трубопроводов; с удельная теплоемкость воды равная 4 187 кДж/ кг.0С ; Суч - расход воды кг/с на транзитном участке; ?Q'1 - сумма теплопотерь кВт помещений обогреваемых отопительными приборами установленными на однотрубной ветви стояке до рассчитываемого прибора; QПР - тепловая мощность кВт рассчитываемого отопительного прибора; ? - коэффициент затекания; GCT - расход воды кг/с в однотрубном стояке ветви . 6. Оборудование тепловых пунктов 6.1 Тепловые пункты зданий должны включать в себя узел коммерческого учета теплопотребления узел приготовления теплоносителя для системы отопления и узел приготовления горячей воды. Если в здании есть система приточной вентиляции в состав теплового пункта здания входит также узел приготовления теплоносителя для системы вентиляции. 6.2 Узел приготовления теплоносителя для двухтрубной системы отопления с зависимым присоединением к тепловой сети включает в себя в общем случае циркуляционный насос регулятор перепада давления прямого действия регулирующий клапан с электроприводом электронный регулятор температуры. Пример узла представлен на рис.7. 6.3 Узел приготовления теплоносителя для двухтрубной системы отопления с независимым присоединением к тепловой сети включает в себя кроме циркуляционного насоса и регуляторов теплообменник закрытый расширительный сосуд с предохранительными клапанами и узел подпитки независимого контура циркуляции рис. 8 . 6.4 Узел приготовления теплоносителя для однотрубной системы отопления может выполняться по схемам рис. 7 или 8 а также по схеме рис. 9 со ступенчатой регенерацией теплоты СРТ . Рис. 7 Приципиальная схема узла приготовления теплоносителя системы отопления с зависимым присоединением к тепловой сети. 1 - запорная арматура 2 - регулятор перепада давления 3 - регулирующий клапан 4 - датчик температуры наружного воздуха 5 - датчик температуры теплоносителя 6 - регулятор теплопотребления. 7 - балансировочный вентиль 8 - насос 9 - фильтр 10 - обратный клапан 11 -перепускной клапан. Рис. 8 Приципиальная схема узла приготовления теплоносителя системы отопления с независимым присоединением к тепловой сети. 1 -9 и 15-тоже что и на рис. 10.10-теппообменник. 11 -закрытый расширительный сосуд 12 -предохранительный клапан 13 - подпиточный клапан 14 - водосчетчик. Рис. 9 Приципиальная схема узла приготовления теплоносителя однотрубной системы отопления со ступенчатой регенерацией теплоты СРТ . 1 - 7 - то же что и на рис. 10 8 - регенератор теплоты 9 - первая подсистема 10 - вторая подсистема 6.5 Регулятор тепловой мощности системы отопления должен обеспечивать погодное регулирование а кроме того для общественных зданий программное уменьшение тепловой мощности системы в часы нерабочего времени. Регулятор контроллер должен поддерживать требуемую по температурному графику температуру воды в подающем или в обратном трубопроводе системы отопления. При обосновании следует проектировать фасадные ветви трубопроводов устанавливая на них обособленные регуляторы теплопотребления. Регуляторы обеспечивающие программное уменьшение тепловой мощности систем отопления в нерабочее время должны обеспечивать возможность кратковременного натопа в период предшествующий времени начала рабочего времени а лимитирующие дросселирующие устройства на абонентских вводах должны устанавливаться с учетом этой возможности. 7. Квартирные системы отопления 7.1 Квартирные системы отопления в многоквартирных жилых домах надлежит проектировать при теплоснабжении квартир от местных квартирных теплогенераторов а при централизованном теплоснабжении в тех случаях когда Заданием на проектирование регламентировано устройство квартирных приборов учета теплопотребления в системе отопления. 7.2 Стояки к каждой квартире прокладывают в общих коридорах или в подсобных помещениях квартиры. На вводе в квартиру устанавливают теплосчетчик и распределитель потоков теплоносителя. Трубопроводы квартирных систем от распределителя к каждому радиатору прокладывают в подготовке пола или и по плинтусам. При прокладке по плинтусам используют специальную декоративную облицовку. Различают лучевую периметральную и смешанную квартирные разводки трубопроводов рис. 10 . При проектировании периметральной подпольной разводки необходимо учитывать тепловые потери разводящих трубопроводов прокладывемых вдоль наружных стен в особенности если местах примыкания междуэтажных перекрытий к наружным стенам имеются теплопроводные включения. 7.3 Для обогрева пола следует как правило проектировать самостоятельную ветвь трубопроводов со смесительным насосом и автоматическим регулятором обеспечивающим нормативную температуру греющей поверхности пола. 7.4 Скрытые квартирные разводки трубопроводов отопления кроме плинтусных должны выполняться без разборных соединений из трубопроводов не подверженных коррозии. Гидравлический расчет таких трубопроводов должен производиться по таблицам составленным специально для этих трубопроводов. Физико-технические показатели пластмассовых трубопроводов квартирных систем должны отвечать параметрам теплоносителя по давлению и расчетной температуре. 7.5 Проложенные скрыто трубопроводы квартирных систем должны быть теплоизолированными. Отопительные приборы должны рассчитываться с учетом остывания теплоносителя в квартирных разводках. 8. Реконструкция систем отопления 8.1 Существующие системы отопления должны реконструироваться в случаях их неудовлетворительного функционирования а также с целью экономии тепловой энергии. В процессе реконструкции могут улучшаться эстетические качества систем. 8.2 Работе по реконструкции системы отопления как правило предшествует энергетическое обследование в котором выявляются все недостатки в работе системы отопления и даются рекомендации по их устранению. В процессе энергетического обследования устанавливают: • фактические тепловые потоки из тепловой сети в систему отопления и степень их соответствия расчетным данным; • размер платежей за тепловую энергию и их соответствие величинам теплопотребления; • температуры воздуха в отапливаемых помещениях; • степень гидравлической разрегулировки системы; 8.3 Первым шагом любой реконструкции отопительной системы должна стать установка теплосчетчика на вводе в здание. 8.4 При недостаточном располагаемом давлении в тепловой сети следует с участием представителей предприятия тепловых сетей поменять дроссельные шайбы пересчитав диаметры отверстий с учетом фактических давлений в трубопроводах. При отсутствии дроссельной шайбы перед элеватором необходимо рассмотреть возможность увеличения диаметра сопла элеватора. При этом температура теплоносителя в обратном трубопроводе должна соответствовать температуре воды подаваемой тепловой сетью из подающего трубопровода. Степень соответствия температуры воды t2 в обратном трубопроводе температуре подаваемого тепловыми сетями теплоносителя t1 с достаточной для практической оценки точностью может быть проверена по формуле t2 = 18+0 35 t1 Рис.10 Схемы разводок квартирных трубопроводов а периметральная б лучевая в смешанная с обогревом пола в ванной комнате 1 - стояки 2 - теплосчетчик 3 - распределитель 4 - радиаторы 5 - трубная разводка ? - смесительный насос 7 - змеевик обогрева пола. 8.5 При гидравлической разрегулировке трубопроводов системы отопления необходимо установить на ответвлениях стояков от магистралей балансировочные вентили установочное положение которых определяется наладкой результатом которой должны стать примерно одинаковые ±1оС температуры воды выходящей из всех стояков системы. 8.6 Замена старых отопительных приборов новыми должна сопровождаться установкой регулирующей арматуры. При установке РТК или ручного полнопроходного шарового крана на подводке радиатора однотрубной системы следует демонтировать старые трехходовые или проходные краны и установить радиатор площадь поверхности которого необходимо рассчитать с учетом коэффициента затекания воды в прибор. 8.7 Тепловые пункты систем отопления должны быть оборудованы в соответствии с рекомендациями разд. 6. При отсутствии средств на устройство регулируемого насосного смешения допускается дооборудование элеваторного узла устройствами прерывистого регулирования рис. 11 или замена элеваторного узла регенератором теплоты рис. 9 . Рис. 11. Элеваторный узел с устройствами для прерывистого регулирования 1 - элеватор 2 позиционный регулирующий клапан 3 - клапан иатопа. 4 - регулятор 5 - датчик температуры. Прерывистое регулирование элеваторных систем следует предусматривать в общественных зданиях с фиксированными рабочими часами с целью уменьшения теплопотребления в ночное время и в выходные дни. При использовании для прерывистого регулирования позиционных регулирующих органов например электромагнитных клапанов датчик температуры нужно устанавливать в обратном трубопроводе. При регулировании теплопотребления в ночное время должны применяться устройства обеспечивающие кратковременный интенсивный прогрев натоп системы в часы предшествующие началу рабочего дня. Замена элеватора регенератором теплоты рис. 9 рекомендуется в тех случаях когда располагаемое давление в тепловой сети недостаточно для эффективной работы элеватора. Для реализации схемы с регенератором теплоты необходимо расчленить систему отопления на две подсистемы с примерно одинаковой тепловой нагрузкой. 8.8 Системы отопления с независимым присоединением к тепловой сети должны модернизироваться путем замены насосов теплообменников расширительных сосудов и другого оборудования современными эффективными образцами а также путем применения регуляторов теплопотребления. ПРИЛОЖЕНИЯ Перечень приложений Приложение 1. Характеристики гидравлического сопротивления 1. Характеристики сопротивления стальных трубопроводов 2. Характеристики сопротивления пластмассовых трубопроводов 3. Характеристики сопротивления медных трубопроводов 4. Характеристики сопротивления деталей трубопроводной системы 5. Характеристики сопротивления запорной арматуры и фильтров 6. Характеристики сопротивления радиаторных узлов однотрубных систем с полнопроходными шаровыми клапанами и коэффициенты ? затекания воды в радиаторы 7. Характеристики сопротивления регулирующей арматуры Приложение 2. Методика подбора закрытого расширительного сосуда Приложение 3. Регенераторы теплоты Приложение 1 Характеристики гидравлического сопротивления 1. Характеристики сопротивления стальных трубопроводов Таблица 1 Расход воды т/ч Характеристика сопротивления кПа/ т/ч 2 Наружный диаметр х толщина мм 21 25x2 75 26 75x2 75 33 5x3 25 42 25x3 25 48x3 5 Условный проход мм Dy15 Dy20 Dy25 Dy32 Dy40 0 010 4 50 0 016 3 71 0 025 3 52 0 832 0 040 3 13 0 750 0 063 3 02 0 680 0 2142 0 10 3 10 0 550 0 1650 0 0500 0 16 3 05 0 605 0 2051 0 0449 0 0234 0 25 3 07 0 560 0 1949 0 0467 0 0226 0 40 2 84 0 554 0 1838 0 0426 0 0204 0 63 2 90 0 534 0 1733 0 0414 0 0194 1 0 2 90 0 530 0 1700 0 0383 0 0181 1 6 0 517 0 1813 0 0375 0 0186 2 5 0 517 0 1675 0 0365 0 0169 4 0 0 1679 0 0364 0 0165 6 3 0 0360 0 0163 10 0 0 0163 Среднее значение 3 148 0 587 0 1801 0 0405 0 0186 Окончание табл. 1 Расход воды т/ч Характеристика сопротивления Па/ т/ч 2 Наружный диаметр х толщина мм 60x3 5 76x3 89x3 5 108x4 Условный проход мм Dy50 Dy70 Dy80 Dy100 0 40 6 00 0 63 5 42 1 36 1 0 5 26 1 26 0 57 1 6 4 78 1 15 0 5234 0 2 2 5 4 61 1 07 0 4872 0 17 4 0 4 38 1 03 0 4625 0 15 6 3 4 31 1 00 0 4394 0 15 10 0 4 30 0 99 0 4052 0 15 16 0 4 35 0 96 0 4259 0 15 25 0 0 96 0 4176 0 14 40 0 0 4178 0 14 63 0 0 14 Среднее значение 4 721 1 065 0 452 0 15 2. Характеристики сопротивления пластмассовых трубопроводов Таблица 2 Расход воды т/ч Характеристика сопротивления кПа/ т/ч 2 Наружный диаметр х толщина мм 12x2 14x2 16x2 18x2 20x2 3 25x3 5 32x3 6 0 010 99 0 0 016 61 8 34 7 0 025 70 9 27 5 12 20 6 10 0 040 77 8 26 5 11 19 5 38 3 314 0 063 67 7 23 1 9 81 4 61 3 018 1 424 0 1 61 1 20 4 8 62 4 08 2 651 1 244 0 16 18 1 7 65 3 63 2 312 1 102 0 2500 0 25 16 7 6 90 3^25 2 082 0 980 0 2121 0 4 2 93 1 883 0 874 0 1938 0 63 2 68 1 703 0 792 0 1727 1 0 0 724 0 1551 1 6 0 1419 Среднее значение 69 56 23 13 9 32 3 98 2 39 0 9984 0 1834 Окончание табл. 2 Расход воды т/ч Характеристика сопротивления Па/ т/ч 2 Наружный диаметр х толщина мм 40x4 5 50x5 6 63x5 8 76x6 9 90x8 2 110x10 0 25 90 0 0 40 66 3 0 63 58 4 19 7 1 0 53 4 18 6 5 30 1 6 48 1 16 4 4 25 1 91 2 5 44 3 14 9 3 73 1 67 0 740 4 0 47 6 13 6 3 52 1 51 0 600 0 250 6 3 12 6 3 21 1 37 0 570 0 218 10 0 2 98 1 75 0 520 0 196 16 0 2 76 1 17 0 478 0 179 25 0 1 10 0 458 0 167 40 0 0 419 0 163 Среднее значение 54 1 15 9 3 54 1 50 0 525 0 190 3. Характеристики сопротивления медных трубопроводов Таблица 3 Расход воды т/ч Характеристика сопротивления кПа/ т/ч 2 Наружный диаметр х толщина мм 10x1 12x1 15x1 18x1 22x1 28x1 0 016 82 03 0 025 67 20 0 040 61 88 23 13 0 063 60 47 19 40 6 68 0 1 49 00 16 50 5 90 2 050 0 16 42 97 16L02 5 86 2 031 0 801 0 25 38 40 13 92 4 80 1 696 0 640 0 184 0 40 12 81 4 44 1 656 0 625 0 172 0 63 4 16 1 512 0 529 0 154 1 0 1 400 0 450 0 135 1 6 0 430 0 123 2 5 0 107 Среднее значение 56 30 16 46 5 249 1 724 0 561 0 1459 Окончание табл. 3 Расход воды т/ч Характеристика сопротивления Па/ т/ч 2 Наружный диаметр х толщина мм 35x1 5 42x1 5 54x2 76x2 108x2 5 0 40 58 1 0 63 50 9 20 2 1 0 43 0 17 0 5 10 1 6 41 0 16 0 5 08 0 859 2 5 37 6 14 4 4 48 0 768 4 0 36 9 14 1 4 31 0 750 0 1313 6 3 12 6 4 16 0 668 00 1008 10 0 3 20 0 520 0 0930 16 0 0 0898 25 0 0 0832 Среднее значение 43 1 15.4 4 51 0 73 0.0945 4. Характеристики сопротивления деталей трубопроводной системы Таблица 4 Dн х ? Детали трубопроводной системы отвод Утка Скоба Радиатор Воздухо сборник Тройник на проход Тройник на .поворот Крестовина на проход Крестовина на .поворот Характеристики сопротивлеиия кПа/ т/ч 2 деталей на стальных трубопроводах 21 3x2 8 Dy15 1 56 0 831 1 56 1 66 1 56 1 04 1.56 2 08 3 11 26 8x2 8 Dy20 0 313 0 219 0 470 0 376 0 470 0 313 0 470 0 627 0 940 33 5x3 2 Dy25 0 0601 0 0721 0 0962 0 144 0 180 0 120 0 180 0 240 0 361 42 3x3 2 Dy32 0 0117 0.0235 0 0235 0 0587 0 0391 0 0587 0 0782 0 117 Характеристики сопротивления Па / т/ч 2 деталей на стальных трубопроводах 48x3 5 Dy40 6 78 13 6 33 9 22 6 33 9 45 2 67 8 60x3 5 Dy50 2 43 4 86 12 1 8 10 12 1 16 2 24 3 76x3 Dy70 0 798 1 60 3 99 2 66 3 99 5 32 7 98 89x3 5 Dy80 0 424 0 848 2 12 1 41 2 12 2 83 4 24 108x4 Dy100 0 192 0 383 0 958 0.639 0.958 1 28 1 92 Характеристики сопротивления кПа / т/ч 2 деталей на медных трубопроводах 10x1 23 4 12 5 23 4 25 0 23.4 15.6 23 4 31 2 46 8 12x1 6 39 4 47 9 58 7 67 9 58 6 39 9 58 12 8 19 2 15x1 1 12 1 34 1 79 2 68 3 36 2 24 3 36 4 47 6 71 18x1 0 292 0 585 0 585 1 46 0 975 1 46 1. 95 2 92 28x1 0 0419 0 0839 0 210 0 140 0 210 0 280 0 419 35x1 5 0 0183 0 0366 0 0914 0 0609 0 0914 0 122 0 183 Характеристики сопротивления Па/ т/ч 2 деталей на медных трубопроводах 42x1 5 8 28 16 6 41 4 27 6 41 4 55.2 82 8 54x2 3 07 6 13 15 3 10 2 15 3 20.4 30.7 76x2 0 713 1 43 3 57 2 37 3 57 4 75 7 13 108x2 5 0 170 0 341 0 851 0 568 0 851 1 14 1 70 Характеристики сопротивления кПа/ т/ч 2 деталей на трубопроводах из пластмассы 12x2 23 40 12 5 23 4 25 0 23 4 15 6 23 4 31 2 46 8 14x2 6 39 4 47 9 58 7 67 9 58 6 39 9 58 12 8 19 2 16x2 1 54 1 85 2 46 3 70 4 62 3 08 4 62 6 16 9 24 18x2 0 499 0 998 0 998 2 49 1 66 2.49 3 33 4 99 20x2 3 0 341 0 682 0 682 1 70 1.14 1 70 2 27 3 41 25x3 5 0 183 0 365 0 365 0 913 0 809 0 913 1 22 1 83 32x3 6 0 0507 0 101 0 101 0 253 0.169 0 253 0 338 0 507 40x4 5 0 0208 0.0415 0 104 0 0692 0 104 0 138 0 208 Xарактеристики сопротивления Па/ т/ч 2 деталей на трубопроводах из пластмассы 50x5 6 8 46 16 9 42 3 28 2 42 3 56 4 84 6 63x5 8 2 75 5 49 13 7 9 15 13 7 18 3 27 5 76x6 9 1 28 2 56 6 40 4 271 6 40 8 54 12 8 90x8 2 0 653 1 31 3 266 2 18 3 27 4 35 6 53 110x10 0 292 0 584 1 46 0 973 1 46 1 95 2 92 5. Характеристики сопротивления запорной арматуры и фильтров Таблица 5 Dy. мм Запорная арматура Задвижка Вентиль прямой Вентиль косой Кран пробковый Кран шаровой приварной Кран шаровой фланцевый Кран поворотный батерфляй Фильтр сетчатый Характеристики сопротивления кПа/ т/ч 2 15 16 6 3 11 3 63 2 78 0 266 3 07787 20 3 13 0 940 0 470 0 510 0 0481 0 92456 20 2 28 0 361 0 180 0 148 0 0196 0 37180 32 0 352 0 0978 0 0587 0 0541 0 00907 0 13418 40 0 181 0 0565 0 0339 0 0244 0 00346 0 04566 Характеристики сопротивления Па/ т/ч 2 50 4 048 56 7 16 2 12 1 10 0 1 32 11 08 23 89 70 1 330 18 6 5 3 3 91 0 389 4 444 13 24 80 0 707 9 9 2 8 1 28 0 122 1 111 8 61 100 0 319 4 5 1 3 0 49 0 0510 0 156 2 12 125 0 130 0 21 0 0180 0 091 1 06 6. Характеристики сопротивления S кПа/ т/ч 2 радиаторных узлов однотрубных систем с полнопроходными шаровыми клапанами и коэффициенты ? затекания воды в радиаторы Таблица 6 h мм Диаметры труб Dст x Dзу Диаметры труб Dст x Dзу 15x15 20x15 20x20 15x15 20x15 20x20 S 500 10 945 2 640 2 356 6 353 1 718 1 435 250 11 342 2 691 2 438 5 602 1 539 1 286 ? 500 0 389 0 570 0 400 0 389 0 570 0 400 250 0 357 0 536 0 376 0 357 0 536 0 376 7. Характеристики сопротивления регулирующей арматуры Сопротивление регулирующих клапанов в открытом состоянии определяется величиной ?? которая указывается в каталогах. Характеристика сопротивления S кПа/ т/ч 2 связана с величиной ?? зависимостью: S = 100/ Kv 2 Приложение 2 Методика подбора закрытого расширительного сосуда Объем V л расширительного сосуда следует определять по формуле V = Vc Vуд / k где Vc - объем воды в системе отопления л который рассчитывается по элементам согласно таблице Объем воды в элементах системы отопления Элемент системы отопления Объем воды л/кВт при toС 60 70 80 90 Трубопроводы 9 5 8 8 8 0 7 3 Радиаторы чугунные глубиной 140 мм 12 8 11 5 10 2 Радиаторы чугунные глубиной 90 мм 16 6 15 2 13 7 Гладкие греющие трубы Dy 70-100 мм 41 5 37 6 33 6 Конвекторы типа КН 0 76 0 71 Радиаторы конвективные типа Korado 1 21 0 82 0 61 0 4 Неавтономный кондиционер фан-койл 0 30 0 25 0 2 0 15 Теплообменник пластинчатый 0 10 0 08 0 06 0 04 Теплообменник кожухотрубный с трубками Ф16 мм 0 28 0 26 0 24 0 22 Теплообменник кожухотрубный с трубками Ф8 мм 0 03 0 02 0 02 0 02 k - коэффициент использования объема который следует принимать по данным изготовителя а при отсутствии этих данных рекомендуется принимать k = 0 55. Vyд - удельный отнесенный к к одному литру емкости системы отопления объем закрытого расширительного сосуда который принимается по графику Удельный объем Vyд закрытого расширительного сосуда График построен для компенсаторов объема оснащенных предохранительными клапанами откравающимися при давлении 0 6 МПа. Приложение 3 Регенераторы теплоты Регенератор теплоты РТ в системах отопления со ступенчатой регенерацией теплоты СРТ при использовании его по схеме показанной на рис. 9 п.6.4 обычно выполняют конструктивно из стальных водогазопроводных труб согласно рис. 6.1 Основные размеры мм Поз. Деталь Тип регенератора РТ-15 РТ-20 PT-25 PT-32 Dy Длина Dy Длина DY Длина Dy Длина 1 Труба внутренняя 15 Lpт+150 20 Lpт+200 25 Lpт+230 32 Lpт +250 2 Корпус 25 Lpт 32 Lpт 40 Lpт 50 Lpт 3 Патрубок 32 100 40 120 50 140 70 160 4 Донышко D = 34 D = 39 D = 51 D = 68 Рис. 6.1 Регенератор теплоты для систем СРТ Расчетную длину LPT регенератора теплоты м в общем случав следует вычислять по формуле Lpт = DG[G-0 8 + ? G??? -0 8 + p] t2 -t1 / ?t? где ?t? - температурный напор К определяемый по формуле ?t? = ?tБ - ?t? / ?n ?tБ / ?t? В этих формулах: G - расход воды в трубе кг/ч GMTP расход воды в межтрубном пространстве кг/ч t1- температура воды на входе в трубу oС t2- температура воды на выходе из трубы oС ?tБ - наибольший температурный напор на одном из концов РТ oС ?t? наименьший температурный напор на другом конце РТ oС D N и p - коэффициенты принимаемые по таблице 6.1 Таблица 6.1 Коэффициенты Тип регенератора РТ-15 РТ-20 РТ-25 РТ-32 D 0 574 0 768 0 910 1 07 N 0.956 1.089 0.689 0.732 ? 0.0019 0.0011 0.00085 0.00056 А 0 602 0 775 0 742 0 808 S' 16 97 2 27 2 47 0 45 Для регенераторов теплоты в которых расходы воды в трубе и в межтрубном пространстве одинаковы G = GMTP . величину LPT м следует рассчитывать по упрощенной формуле LpTt = AG0 323 t2-t1 / ?tp где А - коэффициент принимаемый по таблице 6.1. Отметим что при равенстве расходов G = GMTP температурный напор ??? вычисляется как простая разность температур на любом из концов теплообменника. Величину AG0 323 удобно определять по таблице 6.2 Таблица 6.2 G кг/ч Значение AG0 ;323 для регенераторов РТ-15 РТ-20 РТ-25 РТ-32 100 2 664 150 3 037 3 910 3 744 200 3 333 4 291 4 108 250 3 582 4 611 4 415 300 3 799 4 891 4 683 400 5 367 5 139 500 5 769 5 523 6 014 600 6 118 5 858 6 379 700 6 431 6 157 6 705 800 6 714 6 428 7 000 900 6 975 6 678 7 272 1000 7 523 1100 7 759 1200 7 980 1300 8 189 1400 8 387 1500 8 576 1600 8 757 1700 8 930 1800 9 096 1900 9 257 2000 9 411 Общее гидравлическое сопротивление регенератора ???? кПа суммарно по межтрубному пространству и трубе следует определять по формуле ???? =Lp? S' где S' - удельная отнесенная к одному метру длины регенератора характеристика сопротивления кПа / [м. кг/ч 2] которую необходимо принимать по табл. 6.1.