Наказ N 610 від 04.12.2012 р.

Наказ N 610 від 04.12.2012 р. Про скасування наказу Мінрегіону України від 09.10.2012 № 513

НА: Книга 437 ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ МАРКШЕЙДЕРСКИХ РАБОТ Книга 437 Предисловие Общие положения 1.1. Инструкция разработана с учетом Основ законодательства Сою- за ССР и союзных республик о недрах Типового положения о ведомствен- ной маркшейдерской службе утвержденного Советом Министров СССР пос- тановлением N 1040 от 27.10.81 г. действующих правил безопасности и правил технической эксплуатации при разработке месторождений полез- ных ископаемых действующих ГОСТов и СНиПов. 1.2. Инструкция устанавливает технические требования на следую- щие виды маркшейдерских работ: построение маркшейдерских опорных и съемочных сетей на земной поверхности; съемку открытых горных разра- боток аэрофотограмметрическим и наземными способами; ориентирование центрирование и построение подземных маркшейдерских опорных и съемоч- ных сетей; съемку подземных горных выработок; маркшейдерское обеспе- чение строительства технологических комплексов на шахтной поверхнос- ти сооружения шахтных стволов и монтажа подъемных установок однока- натных многоканатных с жесткой и гибкой армировкой ; обеспечение проходки горных выработок по заданному направлению и встречными за- боями; обработку на ЭВМ маркшейдерских измерений. Инструкция устанав- ливает состав содержание и масштабы чертежей горной графической мар- кшейдерской документации. 1.3. Маркшейдерские работы при подсчете запасов учете потерь и разубоживания полезных ископаемых наблюдениях за деформациями зем- ной поверхности зданий и сооружений на подрабатываемых территориях при наблюдениях за устойчивостью бортов карьеров отвалов гидроотва- лов шламо- и хвостохранилищ при охране земной поверхности зданий сооружений природных и других объектов от вредного влияния горных работ а также маркшейдерские работы на рудниках с геотехнологически- ми способами добычи регламентируются специальными межотраслевыми и отраслевыми нормативными документами утвержденными или согласованны- ми с Госгортехнадзором СССР. 1.4. Для выполнения маркшейдерских работ предприятие по добыче полезных ископаемых * обязано иметь в своем составе маркшейдерскую службу. На руководителя предприятия возлагается ответственность за укомплектование маркшейдерской службы необходимым штатом инженер- но-технических работников и рабочих обеспечение ее специально обору- дованными помещениями автотранспортом инструментами приборами и материалами. ------------ * В дальнейшем в настоящей инструкции употребляется термин "гор- ное предприятие" под которым понимается действующая или строящаяся шахта рудник карьер разрез прииск и другие производственные еди- ницы производственного объединения комбината треста завода и дру- гих звеньев промышленности. ------------ Штат маркшейдерской службы устанавливают исходя из необходимости своевременного выполнения всего комплекса маркшейдерских работ пре- дусмотренных типовым отраслевым положением о маркшейдерской службе настоящей инструкцией и другими нормативными документами относящими- ся к маркшейдерской службе; учитывают вид полезного ископаемого гео- логическое строение месторождения горнотехнические факторы объемы и технологию ведения горных горнопроходческих строительно-монтажных и строительных работ а при открытых способах разработки - климатичес- кие условия региона. Требования к помещениям маркшейдерской службы приведены в прило- жении 1 примерный перечень необходимых инструментов и приборов - в приложении 2 методика определения числа работников маркшейдерской службы - в приложении 3. 1.5. Отдельные виды маркшейдерских работ могут выполняться сто- ронними специализированными организациями. Проект на эти работы сог- ласовывается с главным маркшейдером предприятия-заказчика который осуществляет приемку работ. Заказчику передается технический отчет о выполненных работах и материалы: при построении маркшейдерских опорных геодезических сетей на зем- ной поверхности - каталоги координат и высот пунктов; при построении подземных маркшейдерских опорных сетей - журналы измерений ведомости вычислений первая рука каталоги координат и высот пунктов; при съемке земной поверхности - дубликаты планов поверхности ка- талоги координат и высот пунктов; при съемке промышленной площадки и горных выработок - журналы из- мерений ведомости вычислений первая рука и оригиналы планов. При выполнении других видов маркшейдерских работ перечень переда- ваемых заказчику материалов устанавливается по согласованию. 1.6. Работы по построению маркшейдерских опорных геодезических сетей и топографической съемке земной поверхности выполняют в поряд- ке установленном Главным управлением геодезии и картографии при Со- вете Министров СССР ГУГК . Разрешение Госгеонадзора ГУГК не требуется на производство сле- дующих топографо-геодезических работ выполняемых на строительных площадках и территории действующих предприятий: различного рода разбивки периодические съемки и другие виды гео- дезическо-маркшейдерских измерений с целью контроля за правильностью производства строительно-монтажных и горных работ в соответствии с проектами; съемки для отражения на планах текущих изменений для определе- ния объемов земляных работ для реконструкции железнодорожных путей и автомобильных дорог и обеспечения других текущих работ; наблюдения за деформацией земной поверхности в районах горных разработок наблюдения за осадкой зданий и сооружений в процессе их строительства и эксплуатации. 1.7. Топографо-геодезические работы при инженерных изысканиях для проектирования и строительства горных предприятий а также при произ- водстве строительно-монтажных работ выполняют соблюдая требования общеобязательных нормативных актов ГУГК и Госстроя СССР. 1.8. Топографическую съемку земной поверхности и съемку горных выработок в пределах бассейна горнопромышленного района или от- дельного месторождения выполняют в одной и той же системе координат и высот. Систему координат и высот устанавливает территориальная ин- спекция Госгеонадзора ГУГК. 1.9. В проектах на все виды строительства на территории производ- ственно-хозяйственной деятельности горного предприятия должны предус- матриваться топографогеодезические и маркшейдерские работы необходи- мые для обеспечения строительства реконструкции маркшейдерской опор- ной геодезической сети или восстановления утраченных пунктов опорной и разбивочной сетей обновления планов земной поверхности в процессе строительства или после его завершения съемки горных выработок и составления горной графической документации перед сдачей шахты гори- зонта в эксплуатацию. 1.10. Все маркшейдерские работы должны производиться с контролем Инструменты и приборы используемые при производстве измерений ис- следуют и проверяют с целью установления их пригодности для выполне- ния работ соблюдая требования инструкций по эксплуатации приборов инструкций ГУГК и настоящей Инструкции. При выполнении вычислений на ЭВМ используют программы принятые в фонды алгоритмов и программ или рекомендованные для использования в порядке установленном министерством или ведомством. 1.11. При совместной разработке месторождения открытым и подзем- ным способами маркшейдерские работы в зоне опасного влияния горных разработок должны выполняться по проекту утвержденному вышестоящей вышестоящими организацией и согласованному с органами Госгортехнад- зора СССР. В проекте предусматривают порядок маркшейдерского контро- ля за безопасным ведением горных работ устанавливают единые сроки пополнения планов открытых и подземных горных выработок и единый мас- штаб съемки земной поверхности и горных выработок. 1.12. Горное предприятие должно иметь "книгу маркшейдерских ука- заний" в которую главный старший * и участковые маркшейдеры запи- сывают выявленные отклонения от проекта ведения горных работ и необ- ходимые предупреждения по вопросам входящим в компетенцию маркшей- дерской службы. Форму Книги и порядок ее ведения устанавливает отрас- левое министерство ведомство . ------------ * Далее везде "главный". ------------ 1.13. Маркшейдерская служба горного предприятия обязана вести журнал учета состояния маркшейдерской опорной геодезической сети и картограммы соответствия топографических планов современному состоя- нию местности. 1.14. Контроль за своевременным выполнением и качеством маркшей- дерских работ возлагается на маркшейдерскую службу вышестоящей орга- низации. 1.15. Государственный надзор и контроль за соблюдением правил вы- полнения маркшейдерских работ при разработке месторождений полезных ископаемых и при использовании отработанных горных выработок и естес- твенных подземных полостей в народном хозяйстве осуществляют органы Госгортехнадзора СССР. Государственный контроль за выполнением топог- рафо-геодезических работ осуществляют территориальные инспекции Гос- геонадзора ГУГК. 1.16. Маркшейдерские работы должны выполняться с соблюдением пра- вил безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых. Книга 437 Глава 1 Общие положения Работы на земной поверхности Книга 437 Глава 1 Раздел 1 Маркшейдерские опорные геодезические сети 2.1. В качестве исходных пунктов для построения маркшейдерской опорной геодезической сети служат пункты государственной геодезичес- кой сети и сетей сгущения. Классификация государственной геодезичес- кой сети геодезических сетей сгущения и основные технические требо- вания к их построению приведены в приложении 4. 2.2. Маркшейдерскую опорную геодезическую сеть на территории производственно-хозяйственной деятельности горного предприятия соз- дают методами триангуляции 1 и 2 разрядов нивелированием III и IV классов в соответствии с требованиями действующих инструкций ГУГК: "Инструкции по топографической съемке в масштабах 1:5000 1:2000 1:1000 и 1:500" "Инструкции по нивелированию I II III и IV клас- сов". 2.3. Для съемки городских поселковых территорий и территорий производственно-хозяйственной деятельности горных предприятий в том числе промышленных площадок плотность плановой опорной сети всех классов и разрядов должна быть в застроенной части не менее четырех пунктов на 1 кв.км в незастроенной части - не менее одного пункта на 1 кв.км. Плотность высотной опорной сети должна быть: при съемке в масшта- бе 1:5000 - не менее одного репера на 10-15 кв.км при съемке в мас- штабе 1:2000 незастроенных территорий - не менее одного репера на 5-7 км застроенных и подлежащих застройке территорий - не менее одного репера на 5 кв.км. 2.4. Для съемки горных выработок карьеров пункты маркшейдерской опорной геодезической сети располагают как правило на бортах карье- ра или в непосредственной близости от них. Необходимое количество пунктов определяют с учетом перспективы развития горных работ разме- ров и глубины карьера возможности использования их в качестве исход- ных для определения пунктов съемочной сети карьера. 2.5. Для обеспечения съемки открытых разработок россыпных место- рождений маркшейдерские опорные геодезические сети создают как пра- вило в период детальной разведки исходя из требований предъявляе- мых к съемке земной поверхности в масштабе 1:2000. При длине россыпи не более 7 км опорную сеть создают в виде полигонометрии 4 класса или триангуляции 1 и 2 разрядов. При большей протяженности россыпи соз- дают сети триангуляции не ниже 4 класса. Длины сторон треугольников и полигонометрических ходов расположенных вдоль россыпи следует при- нимать равными 1 5-2 0 км. Высоты пунктов маркшейдерской опорной гео- дезической сети расположенных в непосредственной близости от место- рождения определяют как правило нивелированием с точностью не ни- же IV класса. 2.6. Для ориентирования и центрирования подземных маркшейдерских опорных сетей в качестве подходных пунктов используют пункты триангу- ляции полигонометрии 1 разряда или опорных сетей более высокого класса точности. Подходные пункты располагают не далее 300 м от ус- тьев шахтных стволов. Подходной пункт и не менее двух смежных с ним пунктов опорной сети закрепляют постоянными центрами. На промышленной площадке шахты должно быть не менее трех реперов; кроме того в надшахтном здании и непосредственной близости от ус- тья ствола должно быть два стенных репера. Высоты реперов опреде- ляют нивелированием с точностью не ниже IV класса. 2.7. Пункты маркшейдерской опорной геодезической сети используе- мые в качестве исходных для определения опорных реперов профильных линий наблюдательных станций при наблюдениях за деформацией земной поверхности за устойчивостью бортов карьеров отвалов вскрышных по- род дамб обвалования и других сооружений гидроотвалов шламо- и хвостохранилищ должны располагаться в местах обеспечивающих их ус- тойчивость на период проведения наблюдений. 2.8. Пункты маркшейдерской опорной геодезической сети закрепляют центрами рекомендованными для местных условий инструкциями ГУГК а также ведомственными инструктивными и методическими указаниями. На пунктах триангуляции 1 разряда должны быть установлены наруж- ные геодезические знаки как правило простые пирамиды и сигналы . На пунктах триангуляции 2 разряда допускается устанавливать вехи. 2.9. При выполнении работ по созданию реконструкции маркшейдер- ской опорной геодезической сети сторонними организациями места зак- ладки центров и реперов согласовывают с главным маркшейдером горного предприятия. Пункты маркшейдерской опорной геодезической сети распо- ложенные на территории производственно-хозяйственной деятельности горного предприятия сдают для наблюдения за сохранностью горному предприятию в порядке предусмотренном "Инструкцией об охране геоде- зических пунктов" ГУГК. Акты о приемке геодезических пунктов подписывает руководитель маркшейдерской службы горного предприятия. Книга 437 Глава 1 Раздел 2 Съемочные работы Книга 437 Глава 1 Раздел 2 Подраздел 1 Общие требования к топографической съемке земной поверхности 3.1.1. При топографической съемке земной поверхности территории производственно-хозяйственной деятельности горного предприятия соблю- дают требования "Инструкции по топографической съемке в масштабах 1:5000 1:2000 1:1000 и 1:500" ГУГК и настоящей Инструкции. 3.1.2. Для проектирования горных предприятий устанавливаются сле- дующие масштабы съемки земной поверхности: 1:5000 с сечением рельефа через 1 0 или 2 0 м для составления проектов горных предприятий и обогатительных фабрик; 1:2000 с сечением рельефа через 0 5 или 1 0 м при горном и пред- горном рельефе - через 2 0 м для составления проектов детальной пла- нировки и застройки территорий производственно-хозяйственной дея- тельности горных предприятий; для составления проектов линейных соо- ружений; 1:1000 с сечением рельефа через 0 5 или 1 0 м для составления ра- бочих чертежей объектов строительства и вертикальной планировки тер- ритории горных предприятий и обогатительных фабрик. 3.1.3. Исполнительные съемки по окончании строительства рекон- струкции горных предприятий и съемки для обеспечения разработки мес- торождений полезных ископаемых выполняют в масштабах: 1:5000 с сечением рельефа через 1 0 или 2 0 м для горных пред- приятий имеющих шахтное карьерное поле размером по простиранию бо- лее 2 км и расположенных на незастроенных территориях с равнинным или всхолмленным рельефом местности бедной контурами при отсутствии объектов подлежащих охране от вредного влияния горных разработок; 1:2000 с сечением рельефа через 0 5 или 1 0 м при горном и пред- горном рельефе - через 2 0 м для горных предприятий с размером шах- тного карьерного поля по простиранию до 2 км; для застроенной час- ти территории производственно-хозяйственной деятельности или незас- троенной территории насыщенной контурами; при наличии объектов под- лежащих охране от вредного влияния горных разработок; 1:1000 с сечением рельефа через 0 5 м при горном и предгорном рельефе через 1 0 м для горных предприятий разрабатывающих место- рождения сложного геологического строения с невыдержанными элемента- ми залегания и неравномерным распределением содержания полезных иско- паемых; для промышленных площадок и железнодорожных станций горных предприятий. При густой сети подземных коммуникаций съемку промышленных площа- док выполняют в масштабе 1: 500. 3.1.4. Если требуется более крупный масштаб изображения то при создании топографических планов разрешается как исключение состав- лять планы с точностью планов смежного более мелкого масштаба. Нап- ример при съемке в масштабах 1:5000 1:2000 1:1000 планы могут быть составлены соответственно в масштабах 1:2000 1:1000 1:500. На та- ких планах в обязательном порядке указывают метод их создания и точ- ность съемки. 3.1.5. На топографических планах в масштабах 1:5000-1:500 подле- жат обязательному отображению действующими условными знаками все предметы местности ситуация рельеф и объекты связанные с горными разработками: провалы воронки отвалы пород устья горных выработок выходы горных пород и тел полезных ископаемых на земную поверхность. На топографические планы наносят границы горных отводов и отводов зе- мельных участков. 3.1.6. Топографические планы масштабов 1:5000 1:2000 1:1000 1:500 создают в результате топографических съемок или составляют кроме масштаба 1:500 по материалам топографических съемок более крупного масштаба. Основными методами съемки являются аэрофототопог- рафические; стереотопографический и комбинированный; в гористой преимущественно открытой местности применяют наземную фототопогра- фическую съемку. Для получения планов небольших участков применяют мензульную тахеометрическую или теодолитную съемки. 3.1.7. Точность планов земной поверхности оценивают по данным контрольных измерений. Предельные расхождения в положении контуров местности с четкими очертаниями относительно ближайших пунктов съе- мочного обоснования не должны превышать на плане 1 0 мм а в горных районах - 1 4 мм. Предельные погрешности взаимного положения на плане точек близле- жащих важных контуров капитальных сооружений зданий и т.п. не должны превышать 0 4 мм. Предельные расхождения высот точек относительно точек высотного обоснования не должны превышать: 1/2 высоты сечения рельефа при уг- лах наклона местности до 2 град.; 2/3 - при углах наклона от 2 град. до 6 град. для планов 1:5000 1:2000 и до 10 град. для планов масшта- бов 1:1000 1:500; 1/3 - при сечении рельефа через 0 5 м для планов масштабов 1:5000 и 1:2000. На лесных участках местности указанные расхождения допускают в полтора раза большими. В районах с углами наклона местности более 6 град. для планов масштабов 1:5000 1:2000 и более 10 град. для планов масштабов 1:1000 1:500 число горизонталей должно соответствовать разности высот определенных на перегибах ска- тов а предельные расхождения высот определенных на характерных точ- ках рельефа не должны превышать 2/3 высоты сечения рельефа. Количество расхождений близких к предельным значениям не дол- жно быть более 10 % от общего числа контрольных измерений. Если планы составлены в более крупном масштабе чем масштаб съемки то точность таких планов оценивают по масштабу съемки. 3.1.8. Предельная погрешность определения положения устьев сква- жин шурфов штолен и других горных выработок при разведке месторож- дений вне зависимости от масштаба съемки не должна превышать 1 м в плане и 0 3 м по высоте относительно ближайших пунктов съемочной се- ти. При разведке россыпных месторождений разрабатываемых открытым способом эти погрешности не должны превышать в плане 1 6 м по высо- те - 0 3 м при слабо выраженном тальвеге россыпи и половины высоты сечения рельефа при резко выраженном тальвеге. 3.1.9. Полевые оригиналы планов вычерчивают в соответствии с дей- ствующими условными знаками для топографических планов масштабов 1:5000 1:2000 1:1000 и 1:500. Устья горных выработок на топографи- ческих планах вычерчивают в соответствии с действующими условными обозначениями для горной графической документации. Книга 437 Глава 1 Раздел 2 Подраздел 2 Обновление топографических планов земной поверхности 3.2.1. Обновление планов выполняют в целях приведения их содержа- ния в соответствие с современным состоянием ситуации и рельефа мес- тности. Точность и полнота содержания обновленных планов должна удов- летворять требованиям общеобязательных нормативно-технических актов ГУГК и настоящей Инструкции. 3.2.2. На участках территорий производственно-хозяйственной дея- тельности горных предприятий где ведется строительство планы зем- ной поверхности должны обновляться после его завершения. Планы подра- батываемых участков обновляют после окончания процессов сдвижения или по мере производственной необходимости. Объекты подлежащие охране от вредного влияния горных работ вновь построенные объекты провалы воронки и крупные трещины а так- же границы подрабатываемых участков местности наносят на планы зем- ной поверхности по мере их появления. 3.2.3. Обновление планов выполняют камеральным исправлением их содержания по материалам съемок текущих изменений исполнительных съемок вновь построенных зданий и сооружений по материалам полевого обследования материалам аэрофотосъемки а также исправлением в поле приемами наземных методов топографической съемки. 3.2.4. На участках где в результате хозяйственной деятельности рельеф и ситуация земной поверхности значительно изменены и обновле- ние оригинала плана. по техническим причинам невозможно или экономи- чески нецелесообразно съемку земной поверхности выполняют заново. Книга 437 Глава 1 Раздел 2 Подраздел 3 Съемка складов полезных ископаемых 3.3.1. До начала складирования на открытых складах должна быть выполнена планировка площадки и ее топографическая съемка в масштабе не мельче 1:100О с сечением рельефа через 0 25-0 5 м. При съемке пло- щадки съемочные точки закрепляют с учетом их долговременной сохран- ности. В закрытых складах должны быть оборудованы места с которых удоб- но и безопасно выполнять измерения. На стенах и других конструктив- ных элементах склада наносят деления для определения объема полезно- го ископаемого. 3.3.2. В зависимости от сложности формы отвалов полезного иско- паемого на складах их объем определяют по результатам рулеточного за- мера или съемки. Методика съемки складов приведена в приложении 5. 3.3.3. В случае выполнения контрольной съемки отвала разность ос- новного и контрольного определений объема не должна превышать значе- ний приведенных ниже. Объем отвала тыс. куб.м До 20 20-50 50-200 Более 205 Допустимая относительная раз- ность двух независимых опре- делений %.........................12 8 4 3 При допустимой разности двух независимых определений объема отва- ла к учету принимают его среднее значение. Книга 437 Глава 1 Раздел 2 Подраздел 4 Работы при рекультивации земель 3.4.1. Маркшейдерские работы при рекультивации земель нарушен- ных горными разработками включают: подготовку графической документации необходимой для проектирова- ния горнотехнического этапа рекультивации; обеспечение горнотехнических работ по рекультивации; исполнительную съемку рекультивированных территорий. 3.4.2. Исходной графической документацией для проектирования гор- нотехнических работ по рекультивации служат топографические планы земной поверхности и горных выработок в масштабах установленных нас- тоящей Инструкцией. Содержание этих планов должно быть приведено в соответствие с состоянием местности горных выработок и отвалов на начало горнотехнического этапа рекультивации. Рельеф мульд оседаний рекультивируемых в сельскохозяйственных или строительных целях на исходных планах изображают как правило горизонталями с высотой сечения 0 5 или 1 0 м. Для проектирования горно-технических работ по рекультивации ис- пользуют копии с исходных планов земной поверхности а при открытом способе разработки - копии с планов горных выработок и планов внеш- них отвалов вскрышных пород если они являются объектами рекультива- ции . 3.4.3. Способы съемки и подсчета объемов перемещенных горных по- рол и почвы устанавливают в зависимости от формы техногенного рельефа. 3.4.4. Исполнительную съемку рекультивированных участков выпол- няют в следующих масштабах: 1:2000 с высотой сечения рельефа горизонталями через 0 5 или 1 0 м - при сельскохозяйственном рекреационном и строительном назначе- ниях рекультивации; 1:5000 с высотой сечения рельефа горизонталями через 1 0 или 2 0 м - при лесохозяйственном водохозяйственном и других назначениях ре- культивации. Копии планов составленных по исполнительной съемке передаются организации принимающей рекультивированные земли. Книга 437 Глава 1 Раздел 2 Подраздел 5 Работы на гидроотвалах шламо- и хвостохранилищах 3.5.1. При сооружении и эксплуатации гидроотвалов шламо- и хвос- тохранилищ в состав маркшейдерских работ входит: перенесение в натуру проектного положения дамб обвалования пульпопроводов водосбросных канав и других сооружений; контроль за соблюдением проектных параметров ограждающих сооруже- ний; периодическая съемка ограждающих сооружений уровня отвалов и урезов воды в прудах-отстойниках; плановая и высотная привязка опорных реперов профильных линий наблюдательных станций. 3.5.2. Перенесение в натуру проектного положения осей и контуров дамб обвалования плотин пульпопроводов водосборных канав и дру- гих сооружений производят от пунктов маркшейдерской опорной геодези- ческой сети проложением теодолитных ходов полярным способом и други- ми способами обеспечивающими определение положения вынесенной точки с погрешностью не более 2 м. Перенесение в натуру проектных размеров дамб обвалования ширина основания отметка и ширина верха дамбы и других сооружений произво- дят от закрепленных точек или осей сооружений. При контроле за соблю- дением проектных параметров дамб и других ограждающих сооружений ру- ководствуются требованиями СНиП на основании которых разработан проект. 3.5.3. Периодичность пополнительной съемки в процессе сооружения и эксплуатации гидроотвалов шламов хвостохранилищ устанавливается в зависимости от скорости формирования ограждающих сооружений карт на- мыва и повышения уровня воды в прудах-отстойниках. Съемку выполняют соблюдая требования установленные для съемки внешних отвалов вскрыш- ных пород в масштабе 1:2000 или 1:5000. Объектами съемки гидроотвалов шламо- и хвостохранилищ являются; контуры дамб обвалования плотин трассы пульпопроводов водоспус- кных канав и другие гидротехнические сооружения; границы уреза воды в прудах-отстойниках контуры пород намыва; подъездные пути к отвалам постоянные линии электропередач связи и другие коммуникации. Книга 437 Глава 2 Работы при открытом способе разработки месторождений. Съемка карьеров Книга 437 Глава 2 Раздел 1 Съемочные сети на карьерах Книга 437 Глава 2 Раздел 1 Подраздел 1 Основные положения 4.1.1. Съемку карьеров выполняют в масштаба 1:1000 или 1:2000 внешних отвалов - 1:2000 или 1:5000. Если требуется более крупное изображение то планы составляют в более крупном масштабе указывая масштабы плана и съемки. 4.1.2. В съемочных сетях погрешности определения пунктов относи- тельно ближайших пунктов маркшейдерской опорной геодезической сети не должны превышать 0 4 мм на плане в принятом масштабе съемки и 0 2 мм по высоте. 4.1.3. При ширине экскаваторной заходки менее 20 м пункты съемоч- ного обоснования определяют в соответствии с требованиями установ- ленными для съемки в масштабе 1:1000. 4.1.4. Съемочную сеть на карьере закрепляют центрами долговремен- ной сохранности и центрами временного пользования. 4.1.5. Количество и расположение пунктов съемочной сети ис- пользуемых при фотограмметрических методах съемки в качестве опорных точек устанавливают проектом см. приложение 34 . При тахеометрическом методе съемки пункты съемочной сети распола- гают с учетом требований регламентирующих расстояния от инструмента до пикетов п. 5.4.2 . Книга 437 Глава 2 Раздел 1 Подраздел 2 Определение планового положения пунктов съемочной сети 4.2.1. Плановое положение пунктов съемочной сети карьера опреде- ляют геодезическими засечками проложением теодолитных ходов поляр- ным способом построением цепочек треугольников и прямоугольной сет- ки используя в качестве исходных пункты маркшейдерской опорной гео- дезической сети. Высоты пунктов определяют техническим и тригономет- рическим нивелированием. Плановое и высотное положение пунктов съемочной сети можно опре- делять методом аналитической пространственной фототриангуляции. 4.2.2. Горизонтальные углы в съемочных сетях измеряют теодолита- ми типа Т30 * двумя приемами или повторениями. Расхождение углов между приемами не должно превышать 45''. Теодолитами типа Т15 и бо- лее точными углы измеряют одним приемом. ------------ * Тип теодолита указан в соответствии с ГОСТ 10529-79. Теодоли- ты. Типы и основные параметры. Технические требования. ------------ 4.2.3. Углы между линиями прямых и комбинированных засечек при определяемом пункте должны быть не менее 30 град. и не более 150 град. Расстояния от исходных до определяемых пунктов при съемках в масштабах 1:1000 1:2000 и 1:5000 не должны превышать соответственно 1 2 3 км. Исходные пункты для обратной засечки выбирают по расчету см. приложение 6 . 4.2.4. При определении пунктов съемочной сети полярным способом расстояние до них не должно превышать 3 км. Углы измеряют от двух ис- ходных направлений; расхождение между значениями дирекционных углов направления на определяемый пункт не должно превышать 45 град. Расстояния измеряют светодальномером со средней квадратической погрешностью не более 0 1 м. В измеренные расстояния вводят поправки за наклон приведение к поверхности референц-эллипсоида и редуцирова- ние на плоскость проекции Гаусса. 4.2.5. Предельная длина цепочки треугольников между исходными пунктами не должна превышать 1 5; 3 6 и 6 0 км при съемке в масшта- бах 1:1000 1:2000 1:5000 соответственно. В цепочках треугольников разрешается определять не более 7 пунктов; сторона треугольника не должна превышать 1000 м. Невязки углов в треугольниках не должны пре- вышать 1'. 4.2.6. Координаты пунктов определяемые методом засечек вычис- ляют из двух треугольников. В обратных засечках координаты определяе- мого пункта вычисляют из решения двух вариантов засечки. За оконча- тельные координаты принимают среднее их значение. Расхождение в поло- жении пункта из двух вариантов засечки не должно превышать 0 6 мм на плане в масштабе съемки. Цепочки треугольников уравнивают раздельным способом. Угловую не- вязку в каждом треугольнике распределяют поровну на углы невязки в координатах - пропорционально длинам сторон по ходовой линии между исходными пунктами. 4.2.7. Теодолитные ходы прокладывают между пунктами маркшейдер- ской опорной геодезической сети или состоят в виде замкнутых полиго- нов. На исходных пунктах измеряют углы между стороной теодолитного хода и двумя направлениями на пункты опорной сети. Длины сторон тео- долитного хода должны быть не более 400 м и как правило не менее 100 м. Длина хода не должна превышать 1 8 2 5 и 6 км при съемках в масштабах 1:1000 1:2000 и 1:5000 соответственно. При необходимости допускается определять отдельную точку полярным способом расстояние до нее не должно превышать 400 м. 4.2.8. Стороны теодолитных ходов измеряют светодальномерными на- садками рулетками и другими приборами обеспечивающими требуемую точность измерений Разность между двумя измерениями линии не должна превышать 1:1500 ее длины. Обработку результатов линейных измерений выполняют в соответ- ствии с руководствами по эксплуатации приборов. 4.2.9. Угловые невязки в теодолитных ходах не должны превышать величины 45''кв.корень n где n - число измеренных углов в ходе. Линейные невязки в теодолитных ходах не должны превышать 1:3000 дли- ны хода. Теодолитные ходы уравнивают распределяя угловые невязки поровну на все углы а невязки по осям координат - пропорционально длинам сторон. 4.2.10. При построении съемочной сети в виде прямоугольной сетки вершины главной фигуры сетки определяют от пунктов маркшейдерской опоркой геодезической сети засечками полярным способом или теодолит- ными ходами. Положение вершин прямоугольников определяют способом створов. Длина визирного луча при определении вершин сетки не должна превышать 800 м. Правильность разбивки сетки проверяют по направле- ниям диагоналей сетки. Книга 437 Глава 2 Раздел 1 Подраздел 3 Определение высот пунктов съемочной сети 4.3.1. При определениях высот пунктов тригонометрическим нивели- рованием вертикальные углы измеряют теодолитами типа Т30 двумя прие- мами теодолитами типа Т15 и более точными - одним приемом. Высоту инструмента и визирной цели измеряют с округлением до сантиметров. 4.3.2. Ходы тригонометрического нивелирования должны опираться на пункты маркшейдерской опорной геодезической сети высоты которых оп- ределены геометрическим нивелированием точности не ниже IV класса Длина ходов тригонометрического нивелирования не должна превышать 2 5 км. Превышения для каждой стороны хода определяют в прямом и обрат- ном направлениях. Расхождение превышений не должно быть больше 0 04l см где l - длина стороны м. 4.3.3. Невязки ходов тригонометрического нивелирования проложен- ных между пунктами маркшейдерской опорной геодезической сети не дол- жны превышать величины 0 04L/кв.корень n см где L - длина хода м; n - число сторон. 4.3.4. Для передачи высот на пункты съемочной сети определяемые способом геодезических засечек или проложением цепочек треугольников превышения между пунктами определяют из тригонометрического нивелиро- вания в прямом и обратном направлениях или в одном направлении но не менее чем с двух исходных пунктов. При полярном способе повторное определение превышения выполняют изменив высоту цели или инструмента. Расстояния между исходными и определяемыми пунктами не должно превышать 1 км при измерении углов теодолитами Т30 1 5 км - теодоли- тами Т15 и 2 км - более точными теодолитами Расхождение между двумя определениями высоты пункта или прямым и обратным превышениями между пунктами не должно быть более 0 03l см при расстояниях до 1 км 0 02l см - при расстояниях более 1 км где l - длина стороны м. Если число определений высоты пункта больше двух отклонение любого определения от среднего арифметического значения не должно превышать 20 см. 4.3.5. При расстояниях от исходного пункта до определяемых более 700 м и одностороннем тригонометрическом нивелировании в превышения вводят поправки за кривизну Земли и рефракцию приложение 7 . 4.3.6. Для технического нивелирования применяют нивелиры типа Н-10 и более точные нивелирные рейки типа РН-4 РН-5 и др. * . ------------ * Тип нивелира указан в соответствии с ГОСТ 10528-76 Нивелиры. Технические условия. Тип реек - по ГОСТ 11158-83. Рейки нивелирные. Технические условия. ------------ 4.3.7. Ходы технического нивелирования прокладывают между исход- ными реперами в одном направлении; разрешается прокладывать висячие ходы в прямом и обратном направлениях. Расстояния до реек должны быть по возможности равными и не превышать 150 М. Разность превышений оп- ределенных по черной и красной сторонам реек или при двух горизонтах инструмента не должна превышать 5 мм. Невязки ходов не должны превы- шать 50кв.корень L мм где L - длина хода в км. При числе станций на 1 км более 25 невязка в ходе не должна превышать 10кв.корень n мм где n - число станций в ходе. Книга 437 Глава 2 Раздел 1 Подраздел 4 Аналитическая фототриангуляция 4.4.1. При использовании аналитической фототриангуляции координа- ты и высоты пунктов съемочной сети вычисляют на ЭВМ. Программы вычис- лений должны предусматривать уравнивание фототриангуляции с оценкой точности координат и высот определяемых пунктов. 4.4.2. Масштаб снимков высоту фотографирования количество опор- ных точек и их расположение выбирают с таким расчетом чтобы погреш- ности координат определяемых пунктов не превышали значений установ- ленных для точек съемочной сети п. 4.1.2 . 4.4.3. При построении и уравнивании сети фототриангуляции должны соблюдаться следующие требования: после введения поправок за деформацию аэроснимков невязки коорди- нат на координатных метках снимков не должны превышать 0 02 мм; после взаимного ориентирования снимков остаточные параллаксы не должны быть больше 0 02 мм; невязки координат на связующих точках при соединении моделей мар- шрутной сети не должны превышать О 07 мм на снимке а невязки высот - 0 0005Нф м где Нф - высота фотографирования м; вычисленные по результатам уравнивания средние квадратические погрешности координат и высот определяемых точек не должны превышать половины допустимых значений приведенных в п. 4.1.2. Книга 437 Глава 2 Раздел 2 Съемочные работы Книга 437 Глава 2 Раздел 2 Подраздел 1 Основные положения 5.1.1. Съемку карьеров выполняют методами аэро- или наземной фо- тограмметрической съемки тахеометрической съемки мензульной съемки и способом перпендикуляров. 5.1.2. Объектами съемки карьеров являются: горные выработки уступы съезды траншеи линии откола при взры- ве блоков развалы дренажные выработки водоотводные канавы и т.п. ; отвалы пород внутренние; разведочные выработки и элементы геологического строения место- рождения видимые в натуре; границы опасных зон зоны пожаров затопленных горных выработок оползней обрушений и т. п. ; транспортные пути в карьере и на внутренних отвалах ленточные конвейеры и переходы через них лестницы между уступами; сооружения эстакады подъемники подвесные канатные дороги электроподстанции постоянные линии электропередачи установки гидро- механизации плотины водоспуски трубопроводы помещения насосных и землесосных установок . 5.1.3. Пикеты при съемке набирают на всех характерных точках кон- туров и поверхностей. Расстояние между пикетами на бровках уступов при съемке в масштабе 1:1000 не должно превышать 20 м если бровки уступов сложные и 30 м если бровки вытянутые близкие к прямолиней- ным; при съемке в масштабе 1:2000 эти расстояния не должны превышать соответственно 30 и 40 м а если бровки прямолинейны на большом про- тяжении - 50 м. При съемке отвалов вскрышных пород в масштабе 1:5000 расстояния между пикетами не должны превышать 100 м; при съемке поверхностей взорванных пород в масштабе 1:1000 - 10 м в масштабе 1:2000 - 20 м. 5.1.4. Расхождения контуров на границах участков съемки с различ- ных пунктов съемочного обоснования не должны превышать 1 мм на плане для четких контуров и 1 5 мм - для нечетких контуров. Расхождения высот пикетов не должны превышать 0 4 м при наземных способах съемки и 0 8 м - при аэрофотограмметрической съемке. 5.1.5. Периодичность съемки устанавливает вышестоящая организа- ция. Если съемка предназначена для определения объемов выемки с целью оплаты за экскавацию и транспортировку горной массы то ее выполняют как правило ежемесячно; если же для оплаты принимают данные опера- тивного учета то периодичность съемки устанавливают исходя из произ- водственной необходимости но не реже чем раз в квартал. 5.1.6. Съемку подземных дренажных горных выработок карьера выпол- няют в том же масштабе в какою выполнена съемка открытых горных вы- работок соблюдая требования изложенные в разделах 8-10. Книга 437 Глава 2 Раздел 2 Подраздел 2 Аэрофотограмметрическая съемка 5.2.1. Аэрофотограмметрическую съемку применяют для составления планов горных выработок отвалов вскрышных пород и складов полезного ископаемого составления и пополнения цифровой модели карьера. Мате- риалы аэрофотосъемки используют также для составления фотопланов и фотосхем карьера и прилегающей территории для определения координат и высот пунктов съемочной сети карьера. 5.2.2. Аэрофотосъемку для составления маркшейдерской документа- ции выполняют аэрофотоаппаратами предназначенными для крупномасштаб- ной аэрофототопографической съемки с соблюдением следующих техничес- ких требований: заданное продольное перекрытие снимков - 60 или 80 % углы наклона снимков - до 4 град. изменение высоты полета в пределах одного маршрута - не более 50 м величина расчетного линейного смаза фотоизображения - не более 0 05 мм. 5.2.3. Масштабы фотографирования не должны быть мельче: 1:10000 - при съемке горных выработок в масштабе 1:1000 и съемке для кон- трольного определения объема выемки за два года и более длительный период 1:15 000 - при съемке горных выработок в масштабе 1:2000 1:5000 - при съемке складов полезного ископаемого 1:25000 - при съемке отвалов вскрышных пород. 5.2.4. Для составления плана горных выработок используют диапози- тивы на стекле или негативы вырезанные из аэрофильма непосредствен- но перед составлением плана имеющие заданное продольное перекрытие 60 %. Аэронегативы изготовленные с них диапозитивы на стекле и контак- тные отпечатки должны иметь по всему полю резкое и хорошо проработан- ное изображение. 5.2.5. При ежемесячной съемке карьеров глубиной до 200 м каждую стереопару обеспечивают четырьмя планово-высотными опорными точками расположенными в ее углах; при съемке карьеров глубиной более 200 м а также при съемке выполняемой с целью контрольного определения объемов выемки за длительный период необходимо дополнительно иметь высотную опорную точку в центре стереопары. Плановые и планово-высот- ные опорные точки маркируют. 5.2.6. Планы горных выработок составляют на универсальных фотог- рамметрических приборах инструментальная точность которых должна удовлетворять следующим требованиям: средние квадратические погреш- ности определения координат точек модели не должны превышать для пла- новых координат 0 02 мм в плоскости снимка и для высоты 0 01 % Н где Н мм - высота проектирования на приборе. Приборы используемые для обработки снимков должны проверяться в соответствии с инструкциями по эксплуатации и юстироваться если их инструментальная точность не отвечает указанным требованиям. 5.2.7. При установке снимков в камеры универсального фотограммет- рического прибора построении и ориентировании на нем фотограмметри- ческой модели местности соблюдают следующие требования: при центрировании диапозитивов негативов несовмещения изображе- ний координатных меток с рисками снимкодержателей не должны превы- шать 0 1 мм; после взаимного ориентирования снимков остаточные параллаксы на точках модели не должны быть больше половины измерительной марки при- бора; внешнее ориентирование модели выполняют не менее чем по четырем опорным точкам невязки на них не должны быть одного знака и превы- шать 0 4 мм на плане и 0 03 % высоты фотографирования над средней плоскостью снимаемого объекта. 5.2.8. Плановое положение верхней и нижней бровок уступа рисуют при непрерывном ведении измерительной марки прибора по видимому кон- туру на фотограмметрической модели. Если откосы уступов имеют слож- ную форму то кроме бровок проводят горизонтали приблизительно пос- редине откоса или наносят границы осыпи. На контурах бровок и осы- пей набирают пикеты а характерных точках. Поверхность взорванных по- род изображают горизонталями через 2 5-5 0 м или пикетами. Высоты пи- кетов округляют до дециметров Расстояния между пикетами на бровках уступов или на поверхности взорванных пород не должны превышать значений установленных п. 5.1.3. 5.2.9. Обработку материалов аэрофотосъемки следуют выполнять с использованием ЭВМ для вычисления элементов геодезического ориентиро- вания модели местности подсчета объемов выемки горной массы скла- дов полезных ископаемых и составления планов объектов съемки на гра- фопостроителях приложение 35 . Книга 437 Глава 2 Раздел 2 Подраздел 3 Наземная стереофотограмметрическая съемка 5.3.1. Наземную стереофотограмметрическую съемку применяют самос- тоятельно или совместно с тахеометрической съемкой. 5.3.2. Съемку выполняют фотокамерами с фокусным расстоянием 100-300 мм. Отстояния * дальнего плана не должны превышать: 4 3 и 1 5 км при использовании фотокамер с фокусным расстоянием соответ- ственно 300 200 и 100 мм. Длину базиса фотографирования определяют по расчету приложение 8 . Базис измеряют независимо дважды раз- ность между измерениями не должна превышать 1:2000 его длины. ------------ * Отстоянием называется расстояние от левой точки базиса до проекции объекта на ось уф. ------------ 5.3.3. При отстояниях дальнего плана не более 2 км и использова- нии фотокамеры с фокусным расстоянием 200-300 мм как правило пре- дусматривают нормальный и равноотклоненный виды съемки. При отстоя- нии более 2 км а также при съемке камерой с фокусным расстоянием 100 мм рекомендуется использовать только нормальный вид съемки. 5.3.4. Для корректирования фотограмметрической модели каждая сте- реопара должна быть обеспечена тремя опорными точками на дальнем пла- не: одну из них размещают в середине а две другие - на краях стерео- пары. При съемке вдоль фронта горных работ когда величина изображе- ния горных выработок на дальнем плане не превосходит на снимке 20 мм достаточно иметь на дальнем плане участка съемки одну опорную и одну контрольную точки. 5.3.5. Координаты и высоты опорных точек и левой точки базиса оп- ределяют как пункты съемочной сети. Опорные точки необходимые для корректирования фотограмметричес- кой модели полученной по стереопаре с дополнительного базиса разре- шается определять как пикеты после корректирования модели построен- ной по основной стереопаре. 5.3.6. Корректирование модели выполняют устраняя невязки на опорных точках. Невязки определяют по высоте "дельта"Н и в плане: "дельта"уф - по отстоянию и "дельта"хф - в поперечном направлении. Корректирование можно выполнять с использованием графической ос- новы или по отсчетным приспособлениям прибора. После корректирования модели по трем опорным точкам невязки на любой из них должны удовлет- ворять условиям: "дельта"уф <=0 2 мм на плане при отстояниях до 1 км и "дельта"уф<=0 3 мм - при больших отстояниях; "дельта"хфБ=0 2 мм на плане "дельта"Н<=0 2 м. После корректирования по одной опорной точ- ке п. 5.3.4 невязки должны удовлетворять условиям: "дельта"уф<=0 4 мм "дельта"хф<=0 1 мм и "дельта"Н<=0 2м. 5.3.7. Если отстояние дальнего плана обработки превышает 2 км то для уменьшения погрешности корректирования по отстоянию определяют три - пять дополнительных точек фотограмметрическим способом кото- рые используют при обработке последующих съемок. Такие точки столбы местные предметы и пр. определяют на дальнем плане стереопары после тщательного корректирования модели по трем основным опорным точкам. При обработке стереопары последующей съемки модель корректируют по основным опорным точкам и определяют невязки "дельта"уф по всем ос- новным и дополнительными точкам. Вычисляют среднее арифметическое значение невязки и на ее величину смещают микроскоп координатографа центрирующими винтами. Пополнение плана допустимо лишь при условии что остаточные после введения поправки невязки на опорных точках не превышают значений приведенных в п. 5.3.6. Книга 437 Глава 2 Раздел 2 Подраздел 4 Тахеометрическая съемка 5.4.1. Тахеометрическую съемку выполняют теодолитами типа Т30 Т15 авторедукционными тахеометрами. Отсчеты по горизонтальному кру- гу разрешается округлять до десятков минут. 5.4.2. Расстояние от инструмента до пикета как правило не дол- жно превышать 150 200 и 300 м при съемке бровок уступов и других не- четких контуров соответственно в масштабах 1:1000 1:2000 и 1:5000; при съемке теодолитом с увеличением зрительной трубы 25х и более рас- стояние от инструмента до пикета не должно превышать при съемке не- четких контуров соответственно 200 250 и 350 м. Если высота уступа вынимаемого слоя меньше 3 м то расстояние до пикета не должно пре- вышать 150 м. При съемке четких контуров здания сооружения рас- стояния от инструмента до пикетов не должны превышать 80 100 и 150 м при съемке соответственно в масштабах 1:1000 1:2000 и 1:5000. 5.4.3. С каждого пункта съемочной сети для контроля набирают до- полнительные пикеты расположенные на участках снятых с соседних пунктов. 5.4.4. На каждой станции составляют абрис на котором показывают положение бровок уступов и других объектов съемки. Вычисления гори- зонтальных проложений и высот пикетов выполняют в журнале тахеометри- ческой съемки приложение 9 . Высоты пикетов и горизонтальные проло- жения после вычисления округляют До дециметров. Погрешность нанесе- ния пикета на план не должна превышать 0 5 мм. Книга 437 Глава 2 Раздел 2 Подраздел 5 Подсчет объемов вынутых горных пород 5.5.1. Объемы вынутых горных пород по данным маркшейдерской съем- ки определяют способами вертикальных и горизонтальных сечений трех- гранных призм приложение 10 и другими способами обеспечивающими необходимую точность результата. Способ трехгранных призм целесооб- разно применять если для подсчета объемов используется ЭВМ. 5.5.2. При подсчете объемов вынутой горной массы и определении коэффициента разрыхления пород руководствуются соответствующими ме- жотраслевыми и отраслевыми нормативными документами по определению и контролю добычи и вскрыши на карьерах. 5.5.3. Проверку достоверности отчетных данных по вскрышие и добы- че выполняют один раз в год контрольным подсчетом объемов по карьеру. Если для месячных отчетов принимают данные оперативного учета то для проверки их достоверности дополнительно выполняют контрольный подсчет объемов руководствуясь следующими положениями: при разработке пород с предварительным взрыванием на зачищенный откос уступа если взорванные породы отгружают больше чем за месяц контрольный подсчет объема вынутых пород выполняют по блокам после завершения отгрузки пород; при разработке пород с предварительным взрыванием на неубранную горную массу если взорванные породы отгружают больше чем за месяц контрольный подсчет объема вынутых пород проводят за период между двумя съемками выполненными перед каждым очередным взрывом. Контрольный подсчет объемов выполняют по планам горных выработок и разрезам пополненным на конец отчетного периода. 5.5.4. Расхождения между объемом принятым к учету за год и объемом по контрольному подсчету не должны превышать значений приве- денных ниже. Объемы вынутых пород тыс. куб.м.................... До 20 20-50 50-100 100-200 Допустимая относительная разность объемов выну- тых пород при контроль- ном подсчете % ............. 15 12 9 6 Объемы вынутых пород тыс. куб.м....................200-500 500-1000 1000-2000 Более 2000 Допустимая относительная разность объемов выну- тых пород при контроль- ном подсчете %................ 4 3 2 1 5 Если объемы вынутых пород вскрыши и полезного ископаемого опреде- ляют по маркшейдерской съемке в разрыхленном состоянии а затем при- водят к объемам в целике то приведенные значения увеличивают в 1 5 раза. Книга 437 Глава 2 Раздел 2 Подраздел 6 Обеспечение буровзрывных работ 5.6.1. Маркшейдерское обеспечение буровзрывных работ включает: подготовку графической документации для составления проекта бу- ровзрывных работ; создание на участке работ основы для перенесения проектного поло- жения взрывных выработок в натуру. 5.6.2. Для составления проекта буровзрывных работ изготавливают выкопировку с плана и при необходимости с разреза горных выработок. Планы должны быть пополнены на момент составления проекта. Если для составления проекта буровзрывных работ требуется большая крупность плана то выкопировку с плана увеличивают до требуемого масштаба. 5.6.3. При расположении взрываемого блока у контура карьера и проходке капитальных съездов положение взрывных выработок на площад- ку уступа выносят инструментально. Если взрывные выработки проходят при незачищенном откосе уступа инструментально выносят взрывные вы- работки первого ряда а при зачищенных уступах - только первую и пос- леднюю из них. После проходки взрывных выработок при необходимости выполняют съемку их устьев. Книга 437 Глава 2 Раздел 2 Подраздел 7 Съемка внешних отвалов вскрышных пород 5.7.1. Объектами съемки являются контуры отвалов бровки и пло- щадки ярусов транспортные пути постоянные линии электропередач и связи и др. Периодичность пополнительной съемки отвалов устанавли- вает вышестоящая организация. 5.7.2. Внешние отвалы вскрышных пород снимают в масштабе 1:2000 или 1:5000. Съемочное обоснование создают в соответствии с требованиями из- ложенными в разделах 4.2 и 4.3. Съемку выполняют фотограмметрическим или тахеометрическим методом. При аэрофотограмметрической съемке ру- ководствуются требованием раздела 5.2. Наземную стереофотограмметри- ческую съемку выполняют в соответствии с требованиями раздела 5.3 длину базиса фотографирования рассчитывают по формуле принятой для топографической съемки карьера приложение 8 . При тахеометрической съемке соблюдают требования изложенные в разделе 5.4. Планы породных отвалов составляют в проекции с числовыми отметка- ми и произвольным ориентированием сетки координат относительно сто- рон листа с таким расчетом чтобы участок поверхности в пределах проектного контура отвала по возможности размещался на одном листе. 5.7.3. Профиль железнодорожных путей на отвалах вскрышных пород проверяют техническим нивелированием при помощи специальных путеиз- мерительных приборов и другими методами обеспечивающими необходимую точность. Периодичность проверки профиля пути устанавливает руковод- ство горного предприятия. Книга 437 Глава 3 Съемка открытых разработок россыпных месторождений Книга 437 Глава 3 Раздел 1 Съемочные сети 6.1. Съемочные сети строят в соответствии с требованиями изло- женными в разделе 4 применительно ж обоснованию съемки карьеров в масштабе 1:2000 и с учетом дополнительных требований приведенных в пп. 6.2-6.4. 6.2. Пункты съемочной сети как правило размещают равномерно вдоль месторождения за его границей. Не менее одной трети пунктов закрепляют долговременными центрами. На каждом километре вдоль место- рождения должно быть не менее 3 - 4 пунктов. При дражном способе раз- работки с затоплением полигона пункты размещают с таким расчетом чтобы расстояние от них до наиболее удаленных точек при тахеометри- ческой съемке горных выработок не превышало 200 м. 6.3. В зависимости от характера местности съемочные сети создают в виде цепочек треугольников геодезических засечек и теодолитных хо- дов. Длина теодолитных ходов не должна превышать 2 км а удаленность узловых точек от исходных пунктов - 1 5 км. 6.4. Высоты пунктов съемочной сети определяют техническим или тригонометрическим нивелированием. Книга 437 Глава 3 Раздел 2 Съемочные работы Книга 437 Глава 3 Раздел 2 Подраздел 1 Общие положения 7.1.1. Топографическая съемка земной поверхности должна быть вы- полнена к моменту завершения детальной разведки россыпей в масштабе 1:2000 с сечением рельефа через 1 или 2 м. На месторождениях с плав- ными формами рельефа земной поверхности простым геологическим строе- нием россыпи и выдержанным содержанием полезного ископаемого допус- кается выполнять съемку в масштабе 1:5000 с сечением рельефа через 1 или 2 м с последующим увеличением планов до масштаба 1:2000. 7.1.2. Съемку горных выработок производят в масштабе 1:2000. Если площадь разрабатываемой за месяц части россыпи не превышает 3 тыс. кв.м съемку выполняют в масштабе 1:1000 на основе пунктов съемочной сети отвечающей требованиям съемки в масштабе 1:2000. 7.1.3. В зависимости от способа разработки размеров и формы вы- работанного пространства для съемки горных выработок рекомендуется применять следующие способы: нивелирования площади тахеометрический наземный стереофотограмметрический профильных линий и ультразвуко- вой локации подводной части горных выработок . 7.1.4. Объектами съемки при открытой разработке россыпей являются: рельеф и ситуация земной поверхности в пределах территории произ- водственно-хозяйственной деятельности прииска; отвалы торфов галей и эфелей; контуры бьефа рельеф берегов и дна; водотоки для дражных разра- боток ; разведочные выработки шурфы скважины и т. п. ; траншеи канавы котлованы дамбы плотины перемычки дренажные выработки и сооружения; бровки уступов и траншей; поверхность плотика; геологическая и гидрогеологическая ситуация; осыпи обрушения оплывины и оползни. 7.1.5. В процессе разработки россыпи ежемесячно снимают разраба- тываемую часть с целью определения объема горной массы извлеченной за отчетный месяц. Погрешность определения объема вынутых на полиго- не за месяц торфов или песков не должна превышать 6 %. Отвалы снимают ежегодно к началу подсчета запасов и технического проектирования горных работ а также после отработки месторождения. Книга 437 Глава 3 Раздел 2 Подраздел 2 Нивелирование площади 7.2.1. Съемку нивелированием площади применяют при бульдозер- но-скреперном и экскваторном способах разработки при предвари- тельном вскрытии торфов на россыпях разрабатываемых дражным спосо- бом когда выемку торфов или песков производят слоями среднемесяч- ная вынимаемая мощность которых не превышает 1 5 м. 7.2.2. До вскрытия торфов для каждого полигона составляют проект съемки и выполняют подготовительные работы заключающиеся в разбивке закреплении и определении координат основных пунктов прямоугольной сетки и в обеспечении участка разработки исходными реперами для ниве- лирования площади. 7.2.3. Прямоугольную сетку ориентируют вдоль россыпи а при невы- держанном направлении - по осям координат. 7.2.4. При разбивке прямоугольной сетки вершины основных прямоу- гольников закрепляют так чтобы обеспечивалась их сохранность до кон- ца разработки полигонов Длина сторон основных прямоугольников сетки должна быть кратна длине наименьшей стороны. Вершины основных прямоу- гольников определяют как пункты съемочной сети. 7.2.5. Исходные реперы для нивелирования площади должны быть рас- положены вдоль разрабатываемой части россыпи не реже чем через 0 5 км. В начале каждого промывочного сезона нивелированием IV класса оп- ределяют или проверяют высоты всех исходных реперов предназначенных для нивелирования площади. 7.2.6. Для нивелирования площади определяют оптимальный размер наименьших сторон прямоугольной сетки приложение 11 . До принятых размеров сторон сетку сгущают при каждом нивелировании площади. 7.2.7. Высоты переходных точек определяют из нивелирования IV класса а при мощности слоя более 1 5 м - из технического нивелирова- ния. Невязка хода в последнем случае не должна превышать 3 см. Нивелирование площади производят с соблюдением следующих требова- ний: отсчеты по рейке установленной на исходном репере или переход- ной точке берут дважды - в начале и в конце работы на станции; раз- ность двух отсчетов не должна превышать 4 мм; расстояния от нивелира до рейки не должны превышать 250 м; высоту горизонта инструмента отсчеты по рейкам округляют до сан- тиметров высоты пикетов - до дециметров. 7.2.8. Съемку границ выработанного за месяц участка полигона вы- полняют методом тахеометрической или ординатной съемок от вершин пря- моугольной сетки. При слабо выраженной в натуре границе выработанно- го участка ее проводят на плане по середине между ближайшими точками сетки одна из которых изменила свою высоту за отчетный месяц а вы- сота другой осталась прежней. Для определения средних расстояний транспортировки торфов перемещаемых во внешний отвал одновременно с нивелированием площади производят съемку характерных сечений отвала. Определение средних расстояний транспортировки горной массы при бульдозерно-скреперном способе разработки приведено в приложении 36. Книга 437 Глава 3 Раздел 2 Подраздел 3 Тахеометрическая съемка 7.3.1. Тахеометрическую съемку применяют при экскаваторном гид- равлическом дражном а также при бульдозерно-скреперном способах разработки когда среднее значение мощности вынимаемого за месяц слоя превышает 1 5 м. Съемку выполняют на основе пунктов опорной и съемоч- ной сетей 7.3.2. Допускается сгущение съемочной сети проложением теодолит- ных ходов с числом сторон не более трех. Общая длина хода не должна превышать 0 5 км. При углах наклона линий хода до 2 град. длины сторон можно изме- рять нитяным дальномером. Длина такого хода не должна превышать 0 3 км. Высоты пунктов хода определяют тригонометрическим нивелированием в прямом и обратном направлениях. 7.3.3. При тахеометрической съемке руководствуются требованиями пп. 5.4.1 и 5.4.2. Пикеты выбирают в характерных местах поверхности слоя но не реже чем через 40 м. При съемке бровок и откосов пикеты определяют вдоль верхней и нижней бровок не реже чем через 20 м. При сложной и невыдержанной форме откоса снимают характерные точки на от- косе. Вычисленные высоты пикетов округляют до дециметров. 7.3.4. При съемке дражного разреза за нижнюю бровку откоса прини- мают проекцию на горизонтальную плоскость следа движения центра ниж- него черпачного барабана НЧБ при доработке забоя. Положение НЧБ оп- ределяют тахеометром с помощью проектирующей дальномерной рейки или дражной палетки. Расстояние между пикетами по контуру дна разреза не должны превышать 10 м. 7.3.5. Если надводный борт дражного разреза длительное время сох- раняет свою форму допускается съемка откосов только по их верхней бровке. 7.3.6. При дражном способе разработки для определения мощности вынутого слоя измеряют глубину черпания. Измерения ведут от уровня воды при помощи наметки или лота а также с помощью звуколокатора или автоматических глубиномеров; отсчеты округляют до дециметров. Для вы- числения высот характерных точек дна дражного разреза и составления профилей определяют высоту уровня воды с помощью водомерной рейки или нивелированием. Высоту уровня воды определяют в начале и в конце про- мера глубин. Книга 437 Глава 3 Раздел 2 Подраздел 4 Способ профильных линий 7.4.1. Способ профильных линий применяют на россыпях при большой мощности вынимаемого слоя если откосы и подошва имеют сложные повер- хности а также при разработке россыпи уступами. 7.4.2. До начала разработки по ширине полигона разбивают про- фильные линии концы которых закрепляют за границами разработки и обозначают сторожками или вехами. Расстояния между профильными линия- ми устанавливают в зависимости от сложности подлежащего съемке объек- та; эти расстояния не должны превышать 25 м. Координаты закрепленных точек профильных линий определяют полярным способом с пунктов съемоч- ной сети. Положение характерных точек вдоль профильных линий опреде- ляют тахеометрической съемкой при этом рейку устанавливают в створе линии визуально. Расстояния между пикетами вдоль профильной линии не должны превышать 25 м. Книга 437 Глава 3 Раздел 2 Подраздел 5 Наземная стереофотограмметрическая съемка 7.5.1. Наземную стереофотограмметрическую съемку рекомендуется применять при скреперно-бульдозерном экскаваторном и гидравлическом способах разработки в случае когда местность позволяет иметь сравни- тельно небольшое количество базисов сохраняющихся в течение промы- вочного сезона при фотографировании с которых обеспечивается изобра- жение на снимках большей части разрабатываемого полигона. 7.5.2. Базисы фотографирования выбирают с таким расчетом чтобы наибольшие отстояния не превышали 800 м при мощности вынимаемого слоя 1 м и более и 400 м при мощности менее 1 м. Плановое и высотное поло- жение концов базисов и опорных точек определяют от пунктов опорной сети с соблюдением требований предъявляемых к определению пунктов съемочной сети при съемке карьеров в масштабе 1:2000. Обработку сним- ков и составление планов выполняют с соблюдением указаний приведен- ных в приложении 12. Книга 437 Глава 3 Раздел 2 Подраздел 6 Маркшейдерское обслуживание буровых работ 7.6.1. Маркшейдерское обслуживание буровых работ включает: перенесение в натуру проектного положения контрольных скважин и шурфов предназначенных для уточнения мощности мерзлых торфов подле- жащих рыхлению взрывом а также разбивку в натуре взрывных скважин; перенесение в натуру проектного положения скважин предназначен- ных для гидроиглового способа оттаивания мерзлых пород а также раз- бивку трасс канав при дренажно-фильтрационном способе оттаивания; выборочную проверку расстояний между рядами скважин и скважинами в ряду глубины скважин на различных участках полигона. 7.6.2. Перенесение в натуру проектного положения скважин осущес- твляют на основе проектных чертежей от пунктов съемочной сети а так- же от четких контурных точек. В натуру переносят только те скважины которые ограничивают участок подлежащий рыхлению или оттаиванию. Книга 437 Глава 4 Работы при подземной разработке месторождений Книга 437 Глава 4 Раздел 1 Подземные маркшейдерские опорные сети Книга 437 Глава 4 Раздел 1 Подраздел 1 Общие положения 8.1.1. Подземные маркшейдерские опорные сети являются главной геометрической основой для выполнения съемок горных выработок и реше- ния горно-геометрических задач связанных с обеспечением правильной и безопасной разработки месторождений полезных ископаемых. Построение подземной маркшейдерской опорной сети осуществляют по техническому проекту составленному с учетом перспективного плана развития горных работ. 8.1.2. Исходными пунктами для развития подземных опорных сетей при вскрытии месторождений штольнями и наклонными стволами служат подходные пункты удовлетворяющие требования п. 2.6 а при вскрытии месторождений вертикальными стволами - пункты центрирования и ориен- тирования сети закрепленные в приствольных выработках на каждом го- ризонте ведения горных работ. Ориентирование опорной сети выполняют гироскопическим или геометрическим способом; центрирование сети и пе- редачу высот производят от подходных пунктов и реперов на промышлен- ной площадке шахты. В период разработки месторождения все вновь прой- денные основные горные выработки имеющие выход на земную повер- хность должны быть использованы для примыкания подземной опорной се- ти к пунктам опорной сети на земной поверхности. 8.1.3. Подземные опорные сети состоят из полигонометрических хо- дов прокладываемых как правило по главным подготовительным выра- боткам. Построение опорных сетей выполняют в основном с разделением полигонометрических ходов на секции гироскопически ориентированными сторонами гиросторонами . Опорные сети создают в виде систем замкнутых разомкнутых и вися- чих ходов. Висячие ходы должны быть проложены дважды или примыкать к гиросторонам. Разомкнутые ходы прокладывают между исходными сторона- ми сети. Высоты пунктов определяют геометрическим или тригонометрическим нивелированием. 8.1.4. Построение систем полигонометрических ходов разделенных на секции гиросторонами производят при удалении пунктов сетей от то- чек центрирования на расстояние 1 5-2 км и более. Гиростороны разме- щают как правило через 20-30 углов или их положение и число опреде- ляются при составлении проекта сети. 8.1.5. Пункты подземных маркшейдерских опорных сетей в зависимос- ти от срока их существования и способа закрепления разделяют на пос- тоянные и временные приложение 13 . Постоянные пункты закладывают группами в местах обеспечивающих их неподвижность и длительную сохранность В каждой группе должно быть не менее трех пунктов а в околоствольном дворе при исходном ориентировании - не менее четырех. При неустойчивых породах постоян- ные пункты закладывают по мере возможности. 8.1.6. Точность измерений в полигонометрических ходах характери- зуется следующими показателями: средние квадратические погрешности измерения горизонтальных уг- лов - 20'' вертикальных углов - 30''; средняя квадратическая погрешность гироскопического ориентирова- ния - не более 1'; расхождение между двумя измерениями линии светодальномерами - не более 3 см стальными рулетками - 1:3000 длины стороны. 8.1.7. По мере подвигания горных выработок подземную опорную сеть периодически пополняют. Пункты полигонометрических ходов не должны отставать от забоев выработок больше чем на 500 м если исходные пла- ны горных выработок составляют в масштабе 1:2000 и на 300 м если планы составляют в масштабе 1:1000. При ведении горных работ вблизи утвержденными границ опасных зон у затопленных и загазированных выработок удаление пунктов полигоно- метрических ходов от забоев подготовительных выработок не должно пре- вышать 30 м при подходе выработок на расстояние 50 м к указанным гра- ницам и 150 м при проведении выработок вдоль границы зоны. 8.1.8. Если пункты опорной сети подвергаются сдвижению разре- шается использовать координаты этих пунктов для пополнения сети при соблюдении следующих условий: дирекционный угол начальной стороны прокладываемого хода опреде- ляют гироскопическим способом; расстояние между последними сохранившимися пунктами изменилось не более чем на 15 см. Пополнение сети при вышеуказанных условиях допускается не более 3 раз при этом общая протяженность пополняемых участков сети не дол- жна превышать 1 5 км. 8.1.9. По мере развития горных работ опорные сети при необходи- мости реконструируют. После реконструкции опорной сети изменения в положении пунктов полигонометрии наиболее удаленных от точек центри- рования не должны превышать 1 2 мм на плане а при разработке свиты крутых пластов - 1 5 мм. В случае превышения указанных допусков ра- нее выполненные съемки в пределах действующих горных выработок подле- жат перевычислению. Порядок и сроки реконструкции опорной сети устанавливает в зави- симости от ее состояния и местных горно-технических условий главный маркшейдер горного предприятия; проект реконструкции сети утверждает главный маркшейдер вышестоящей организации. Основные положения проек- та построения реконструкции сети приведены в приложении 14. Книга 437 Глава 4 Раздел 1 Подраздел 2 Ориентирование и центрирование опорной сети 8.2.1. Ориентирование подземной маркшейдерской опорной сети дол- жно производиться независимо дважды одним или разными методами . Расхождение в результатах ориентирования одной и той же стороны не должно превышать 3'. За окончательное значение дирекционного угла принимают среднее взвешенное значение. 8.2.2. Гироскопический способ ориентирования подземных маркшей- дерских опорных сетей рекомендуется применять во всех случаях. Приме- нение этого способа ориентирования обязательно при вскрытии месторож- дения наклонными шахтными стволами с углом наклона более 70 град. Геометрическое ориентирование через один вертикальный шахтный ствол применяют при глубине шахтного ствола не более 500 м. 8.2.3. Центрирование сети осуществляют примыканием к отвесам опущенным в вертикальные горные выработки. Координаты отвесов опреде- ляют проложением от подходных пунктов полигонометрических ходов 2 разряда с количеством сторон не более трех. Расхождение в положении пункта определенного по двум независи- мым проектированиям через одну вертикальную выработку не должно пре- вышать 5 см при Н<500 м и величины 0 01Н см при Н>500 м где Н - глубина ствола м. Гироскопическое ориентирование 8.2.4. Для определения дирекционных углов сторон подземной опор- ной сети приложение 15 следует применять маркшейдерские гирокомпа- сы или другие гироскопические приборы позволяющие выполнять ориенти- рование со средней квадратической погрешностью не более 1'. На шахтах опасных по газу или пыли следует применять маркшей- дерские гирокомпасы в соответствии с требованиями Правил безопасности. 8.2.5. Поправку гирокомпаса определяют на сторонах триангуляции или полигонометрии точности не ниже 1 разряда; длина сторон должна быть не менее 250 м. Для контроля неподвижности пунктов исходной стороны на точке стояния измеряют угол между смежными сторонами который с учетом поп- равок за центрирование и редукцию не должен отличаться от ранее изме- ренного более чем на 20''. Разрешается использовать в качестве исходных дирекционные углы сторон полигона примыкания опирающегося на пункты триангуляции или полигонометрии 4 класса. Углы в полигоне измеряют по методике полиго- нометрии 1 разряда число углов не должно быть более двух. 8.2.6. Гироскопические измерения их обработку вычисления выпол- няют в соответствии с требованиями руководства по эксплуатации прибо- ра. Допускается определять положение равновесия чувствительного эле- мента по двум точкам реверсии при ориентировании сторон подземной съемочной сети. Поправку гирокомпаса определяют перед началом и после окончания работ выполняемых по ориентированию подземной маркшейдерской сети шахты горизонта . 8.2.7. Длина ориентируемых сторон подземной маркшейдерской сети должна быть как правило не менее 50 м. Гироскопический азимут каждой ориентируемой стороны определяют независимо дважды; второе определение может быть выполнено на той же точке но после выключения блока электропитания до полной остановки гиромотора и повторного центрирования гирокомпаса. 8.2.8. Разность между двумя последовательными определениями ги- роскопического азимута или поправки не должна превышать fa=3mг где mг - средняя квадратическая погрешность единичного определе- ния гироскопического азимута. При допустимых расхождениях за окончательное значение гироскопи- ческого азимута стороны принимают среднее арифметическое из двух оп- ределений. Примечание. Надежная оценка погрешности mг учитывающая влияние транспортировки прибора и колебаний температуры в процессе наблюде- ний может быть получена по результатам многократного ориентирования. Геометрическое ориентирование 8.2.9. Геометрическое ориентирование подземной маркшейдерской опорной сети может выполняться через вертикальные горные выработки. При проектировании должны соблюдаться следующие условия: нагрузка на проволоку должна составлять примерно 60 % предельной; грузы должны быть защищены от влияния воздушной струи или помеще- ны в сосуды с жидкостью; если расстояние между отвесами менее 50 м проектирование надле- жит выполнять с применением центрировочных тарелочек; при ориентировании через один ствол расхождение измеренных рас- стояний между отвесами на поверхности и в шахте не должно превышать 2 мм. 8.2.10. Примыкание к створу отвесов при ориентировании через один шахтный ствол выполняют способом соединительного треугольника таким образом чтобы средние квадратические погрешности передачи дирекцион- ного угла от исходной стороны к створу отвесов на земной поверхности и от створа отвесов к ориентируемой стороне подземной маркшейдерской опорной сети в отдельности не превышали 30''. Для этого соблюдают следующие требования: расстояние между отвесами должно быть максимальным; примычные и острые углы соединительных треугольников измеряют Итеодолитами типа Т15 тремя приемами а теодолитами типа Т5 Т2 - не менее чем двумя приемами расхождение значений углов в приемах не должно быть более 15''; разность примычных углов не должна отличаться от значения изме- ренного острого угла соединительного треугольника более чем на 25''; стороны соединительного треугольника измеряют не менее 5 раз разность между отдельными измерениями одной стороны не должна превы- шать 2 мм; разность между измеренным и вычисленным значениями расстояния между отвесами - 3 мм. Решение соединительных треугольников рекомендуется выполнять по формулам приведенным в приложении 17. 8.2.11. При ориентировании сети через два и более вертикальных ствола соблюдают следующие требования: средняя квадратическая погрешность дирекционного угла линии сое- диняющей отвесы по отношению к ближайшей стороне опорной сети на земной поверхности не должна превышать 20''; средняя квадратическая погрешность определения дирекционного уг- ла ориентируемой стороны подземной сети не должна превышать 1'. Примеры вычисления ориентирования через два ствола приведены в приложении 16 а через три и четыре - в приложе- нии 37. Книга 437 Глава 4 Раздел 1 Подраздел 3 Угловые измерения 8.3.1. Углы в подземных полигонометрических ходах измеряют теодо- литами типа Т15. Применяют способы центрирования теодолита и сигна- лов указанные в табл. 1. При использовании шнуровых отвесов для центрирования теодолита или сигнала должны быть приняты .меры по ограждению отвеса от влия- ния воздушной струи. 8.3.2. В полигонометрических ходах прокладываемых по выработкам с углом наклона менее 30 град. углы измеряют одним повторением или приемом При измерении углов способом повторений разность между оди- нарным и окончательным средним значением угла не должна превышать 45". При измерении углов способом приемов расхождение углов между по- луприемами не должно превышать 1'. 8.3.3. Измерение углов в выработках с углом наклона более 30 град. рекомендуется выполнять способом приемов не менее двух соб- людая следующие правила: перед каждым приемом устанавливают вертикальную ось вращения тео- долита в отвесное положение и повторно центрируют прибор; перед повторным измерением угла начальный отсчет изменяют прибли- зительно на 180 град. Расхождение в углах полученных из отдельных приемов не должны превышать 1' расхождения углов между полуприемами не должны превы- шать величин приведенных в табл. 2. 8.3.4. Перед использованием постоянных пунктов сети измеряют кон- трольный угол; разность между предыдущим значением угла и кон- трольным не должна превышать 1'. Результаты измерений углов записы- вают в журнал угловых и линейных измерений приложение 18 . Таблица 1 ----------------------T---------------------------------------------- Горизонтальное ¦ проложение мень- ¦ Способ центрирования шей стороны угла м ¦ ----------------------+---------------------------------------------- 5 - 10 ¦ Автоматическое центрирование 10 - 20 ¦ Оптическое центрирование или двукратное цен- ¦ трирование отвесом с измерением угла при ¦ каждом центрировании 20 ¦ Однократное центрирование теодолита шнуро- ¦ вым отвесом ----------------------+---------------------------------------------- Таблица 2 -----------------T--------------------------------------------------- ¦ Допустимые расхождения углов между полуприемами Углы наклона +-------------------------T------------------------- выработки ¦ На напряжении гори- ¦ ¦ зонтальной и наклонной ¦ В наклонной выработке ¦ выработок ¦ -----------------+-------------------------+------------------------- 31 - 45' ¦ 1'20'' ¦ 2'00'' 46 - 60' ¦ 1'50'' ¦ 2'30'' 61 - 70' ¦ 2'30'' ¦ 4'00'' -----------------+-------------------------+------------------------- Книга 437 Глава 4 Раздел 1 Подраздел 4 Линейные измерения 8.4.1. Длину сторон в полигонометрических ходах из= меряют стальными компарированными рулетками светодальномерами и другими приборами обеспечивающими необходимую точность Стальные рулетки ленты должны быть прокомпарированы с относительной погрешностью не более 1:15 000. 8.4.2. Линейные измерения выполняют при постоянном натяжении мер- ного прибора равном натяжению при компарировании. Силу натяжения фиксируют динамометром. Температуру воздуха учитывают в том случае если изменение ее относительно температуры компарирования превышает 5 град. 8.4.3. При измерении рулетками отклонения промежуточных отвесов от створа и высотных меток от линии визирования при минимальной дли- не интервала 10 м не должны превышать 10 см. Отсчеты берут до милли- метров каждый интервал измеряют не менее двух раз второе измерение выполняют сместив рулетку. 8.4.4. Стороны полигонометрических ходов измеряют дважды в пря- мом и обратном направлениях. Разрешается измерять линии в одном нап- равлении со смещением промежуточных отвесов с изменением угла накло- на стороны или со смещением рулетки при повторном измерении В вися- чих ходах примыкающих к гиросторонам длину сторон обязательно изме- ряют в прямом и обратном направлениях. 8.4.5. Допустимые расхождения между двумя измерениями длины сто- роны а также между горизонтальными проложениями в наклонных выработ- ках принимают в соответствии с п. 8.1.6. Книга 437 Глава 4 Раздел 1 Подраздел 5 Обработка подземных опорных сетей 8.5.1. Обработка подземных опорных сетей включает: контроль вы- числений в журналах измерений введение поправок в измеренные длины вычисление невязок уравнивание сетей оценку точности положения уда- ленных пунктов. 8.5.2. В измеренную длину линий вводят поправки за компарирова- ние температуру и провес. При измерении наклонной длины вычисляют горизонтальное проложение. Поправки за приведение к поверхности референц-эллипсоида вводят при высотных отметках более +200 м и менее - 200 м а поправки за приведение на плоскость проекций Гаусса вводят при удалении от осево- го меридиана более 50 км. Поправки выбирают из специальных таблиц или вычисляют по формулам приложение 19 . 8.5.3. Угловая невязка в полигонометрических ходах не должна пре- вышать величин вычисляемых по формулам: в замкнутых полигонах fв = 2mв * кв.корень n ; в висячих полигонах пройденных дважды fв = 2mв * кв.корень n1+n2 ; в секциях полигонов и в разомкнутых полигонах проложенных между гиросторонами fв = 2 * кв.корень 2ma*ma + nmв*nmв ; где mв - средняя квадратическая погрешность измерения углов; ma - средняя квадратическая погрешность определения дирекционных углов ги- росторон; n - число углов полигонометрического хода; n1+n2 - число углов в первом и втором ходах. 8.5.4. Линейная относительная невязка в замкнутых полигонах не должна превышать 1:3000 длины хода в разомкнутых полигонах - 1:2000. Расхождение между дважды пройденными полигонометрическими ходами без предварительного уравнивания углов не должно быть более 1:2000 сум- марной длины ходов. При длине хода менее 500 м абсолютная невязка в разомкнутых полигонах не должна превышать 25 см. В полигонометрических ходах разделенных на секции и примыкающих в конце хода к пункту отвесу абсолютная линейная невязка не дол- жна превышать 0 8 мм на плане. 8.5.5. При реконструкции подземных опорных сетей контроль качес- тва измерений выполняют на ЭВМ по программам позволяющим вычислять фактические и допустимые значения невязок полигонов по кратчайшей хо- довой линии приложение 38 . 8.5.6. На стадиях пополнения опорных сетей каждый полигонометри- ческий ход уравнивают отдельно а при реконструкции сети все полиго- нометрические ходы уравнивают как правило совместно. Уравнивание отдельных полигонометрических ходов систем ходов выполняют раздельными способами: вначале уравнивают угловые измере- ния затем приращения координат. 8.5.7. При уравнивании замкнутых и разомкнутых полигонов угловую невязку распределяют с обратным знаком поровну на все углы. По ис- правленным дирекционным углам вычисляют приращения координат. Линей- ные невязки взятые с обратным знаком распределяют в приращении координат пропорционально длине каждой линии приложение 21 . Уравнивание дважды проложенных висячих ходов заключается в полу- чении средних значений дирекционных углов общих сторон и координат общих пунктов. Участки хода между общими пунктами уравнивают самос- тоятельно как отдельные ходы. 8.5.8. Уравнивание систем полигонометрических ходов и определе- ние погрешностей положения пунктов производят в основном на ЭВМ по программам реализующим раздельное уравнивание дирекционных углов и координат приложение 38 . Книга 437 Глава 4 Раздел 1 Подраздел 6 Определение высот пунктов опорной сети 8.6.1. Высоты в горные выработки на пункты опорной сети передают независимо дважды через вертикальные наклонные или горизонтальные горные выработки. 8.6.2. Передачу высот через вертикальные горные выработки реко- мендуется выполнять длинной шахтной лентой длиномером или другими приборами обеспечивающими необходимую точность. При передаче высот длинной шахтной лентой повторные измерения вы- полняют после изменения положения ленты и нивелиров. Передачу высот длиномером выполняют в соответствии с требования- ми руководства по эксплуатации прибора. 8.6.3. Температуру воздуха при передаче высот измеряют в начале и в конце работы на земной поверхности и на горизонте околоствольного двора. Отсчеты по нивелирным рейкам мерной ленте груз-рейке и кон- трольной рейке фиксируют до миллиметров. Расхождение между двумя ре- зультатами или двумя превышениями не должно быть более 4 мм; за ре- зультат принимают среднее арифметическое. 8.6.4. В превышение измеренное длинной шахтной лентой вводят поправки за компарирование температуру удлинение ленты от собствен- ной массы и от разности масс грузов при компарировании и измерении. 8.6.5. Расхождение между двумя независимыми передачами высот по вертикальным выработкам не должно превышать мм "дельта"h = 10+0 2Н где Н - глубина шахтного ствола м. При допустимых расхождениях за окончательное значение высоты при- нимают среднее арифметическое из двух определений. 8.6.6. Техническое нивелирование выполняют как правило по выра- боткам с углом наклона менее 5 град. Тригонометрическое нивелирова- ние по наклонным выработкам рекомендуется производить одновременно с проложением полигонометрического хода. До начала нивелирования должна быть проверена устойчивость репе- ров используемых в качестве исходных. Разность между контрольными превышениями и ранее установленными превышениями между реперами не должна быть более 30 мм. 8.6.7. При передаче высот тригонометрическим нивелированием вер- тикальные углы измеряют теодолитами типа Т15 одним приемом в прямом и обратном направлениях. Расхождение значений места нуля не должно пре- вышать 1 5'. Стороны хода измеряют в соответствии с требованиями для линейных измерений в подземных полигонометрических ходах. Высоты инструмента и сигналов измеряют рулеткой дважды отсчеты будут до миллиметров. Разность превышений для одной и той же линии не должна быть бо- лее 0 4l мм где l - длина линии м. Для всего хода расхождение в превышениях не должно быть более 100кв.корень L мм где L - длина хода км. Вычисление высот пунктов тригонометрического нивелирования реко- мендуется выполнять в журнале приведенном в приложении 20. 8.6.8. При техническом нивелировании прокладывают замкнутые ходы или висячие в прямом и обратном направлениях. Расстояние между ниве- лиром и рейками не должно превышать 100 м. Отсчеты по рейкам берут до миллиметров; расхождение в превышениях на станции определенных по черным и красным сторонам реек или при двух горизонтах инструмента не должно превышать 10 мм. Невязки ходов технического нивелирования не должны превышать 50кв.корень L мм где L - длина хода км. Форма журнала техническо- го нивелирования приведена в приложении 22. 8.6.9. Уравнивание замкнутых нивелирных ходов выполняют распреде- лением невязки взятой с обратным знаком пропорционально числу стан- ций или длине сторон хода. За окончательное значение высоты точки определенной из ходов разной длины принимают весовое среднее счи- тая веса пропорциональными длине ходов. При уравнивании комбинированных сетей высотных ходов значения ве- сов принимают в зависимости от точности метода передачи высот. Форма журнала вычисления высот приведена в приложении 23. Книга 437 Глава 4 Раздел 2 Подземные маркшейдерские съемочные сети Книга 437 Глава 4 Раздел 2 Подраздел 1 Общие положения 9.1.1. Подземные маркшейдерские съемочные сети являются основой для съемки горных выработок и состоят из теодолитных ходов проклады- ваемых для съемки подготовительных выработок и угломерных ходов предназначаемых для съемки очистных забоев и нарезных выработок в очистных блоках. Теодолитные ходы опираются на пункты опорной сети угломерные - на пункты теодолитных и полигонометрических ходов. Характеристика теодолитных и угломерных ходов приведена в табл. 3. 9.1.2. Теодолитные ходы могут быть замкнутыми разомкнутыми или проложенными дважды. При проложении теодолитных ходов в выработках по которым впоследствии будут проложены полигонометрические ходы до- пускаются висячие ходы с измерением левых и правых углов. Перед изме- рением правого угла проверяют центрирование теодолита. Длина таких ходов не должна превышать 300 м при составлении планов горных вырабо- ток в масштабе 1:1000 и 500 м - в масштабе 1:2000. 9.1.3. Отставание пунктов теодолитного хода от забоя подготови- тельной выработки не должно превышать в выработках проводимых по проводнику 50 м в выработках проводимых по направлению - 100 м. При проведении выработки в направлении границы опасной зоны вдоль нее и непосредственно в опасной зоне теодолитные ходы проклады- вают по мере подвигания забоя с отставанием не более 20 м. В этих случаях координаты пунктов должны определяться независимо дважды. Таблица 3 -------------T----------------------------T-------------T------------ ¦ Средняя квадратическая ¦ ¦ Допустимое ¦погрешность измерения углов ¦ Предельная ¦ расхождение Тип хода +--------------T-------------+ длина кода ¦ между двумя ¦ горизонталь- ¦ вертикаль- ¦ км ¦ измерениями ¦ ных ¦ ных ¦ ¦ сторон -------------+--------------+-------------+-------------+------------ Теодолитный ¦ 40'' ¦ 60'' ¦ 1 0 ¦ 1:1000 Угломерный ¦ 10' ¦ 10' ¦ 0 3 ¦ 1:200 -------------+--------------+-------------+-------------+------------ 9.1.4. Пункты теодолитных ходов закрепляют как временные пункты подземной маркшейдерской опорной сети. При съемке очистных забоев с применением угломеров и подвесных теодолитов пункты разрешается не закреплять. 9.1.5. Ориентирование подэтажных выработок выполняют независимо дважды. Расхождение между двумя ориентированиями не должно превышать 20'. Книга 437 Глава 4 Раздел 2 Подраздел 2 Угловые и линейные измерения 9.2.1. Углы в теодолитных ходах измеряют теодолитами типа Т30 центрирование теодолита и сигналов выполняют с помощью шнуровых отве- сов. В ходах прокладываемых в выработках с углом наклона менее 30 град. углы измеряют одним повторением или приемом При измерении уг- лов способом повторений разность между одинарным и окончательным средним значением угла не должна превышать 1 5'. При измерении углов способом приемов расхождение углов между по- луприемами не должно превышать 2'. Измерение углов в выработках с углом наклона более 30 град. реко- мендуется выполнять двумя приемами со смещением начального отсчета перед вторым приемом примерно на 180 град. Расхождение в углах полу- ченных из отдельных приемов не должно превышать 1 5'. Расхождения углов между полуприемами не должны превышать величин приведенных в табл. 4. Таблица 4 ----------------T---------------------------------------------------- ¦ Допустимые расхождения углов ¦ между полуприемами Углы наклона +--------------------------T------------------------- выработки ¦ На сопряжениях ¦ ¦ горизонтальной ¦ В наклонной выработке ¦ и наклонной выработок ¦ ----------------+--------------------------+------------------------- 31-45 град. ¦ 2' ¦ 3' 46-60 град. ¦ 3' ¦ 4' 61-70 град. ¦ 4' ¦ 5' ----------------+--------------------------+------------------------- 9.2.2. Перед пополнением теодолитного хода следует измерить кон- трольный угол; разность между предыдущим и контрольным значениями уг- ла не должна превышать 2'. В случаях когда пункты подвергаются сдви- жению теодолитные ходы при пополнении могут опираться на стороны гироскопически ориентированные со средней квадратической погрешнос- тью 3'. 9.2.3. Для проложения угломерных ходов используют угломеры и тео- долиты различных типов рекомендуется применять инструменты с автома- тическим центрированием. 9.2.4. Длину линий в теодолитных ходах измеряют стальными компа- рированными рулетками. Допускается натяжение рулеток без динамометра. В угломерных ходах разрешается применять тесьмяные рулетки. Линии из- меряют дважды. Отсчеты при измерении линий в теодолитных ходах берут до миллиметров а в угломерных ходах - до сантиметров. 9.2.5. Линии в теодолитных и угломерных ходах разрешается изме- рять оптическим и другими способами с соблюдением установленной в пункте 9.1.1 точности измерений. Книга 437 Глава 4 Раздел 2 Подраздел 3 Вычисление координат пунктов съемочных сетей 9.3.1. Перед вычислением координат пунктов съемочных сетей прове- ряют записи и вычисления в журналах угловых и линейных измерений а также соответствие выполненных измерений установленным допускам. В измеренную длину линии теодолитных ходов вводят поправки за компари- рование и температуру в том случае если они в сумме превышают 1: 5000 длины измеренной линии. 9.3.2. Угловые невязки ходов съемочных сетей не должны превышать величин определяемых по формулам п. 8.5.3. Относительные линейные невязки не должны превышать: в замкнутых теодолитных ходах 1:1500; в разомкнутых и дважды про- ложенных - 1:1000; в угломерных ходах - 1:200. 9.3.3. Уравнивание ходов съемочных сетей выполняют раздельным способом в соответствии с требованиями п. 8.5.7. Значения координат можно округлять до сантиметров дирекционных углов в теодолитных ходах - до 10". в угломерных ходах - до минут. Книга 437 Глава 4 Раздел 2 Подраздел 4 Определение высот пунктов съемочной сети 9.4.1. Тригонометрическое нивелирование выполняют как правило одновременно с проложением теодолитных или угломерных ходов. Вертикальные углы измеряют при двух положениях круга в прямом и обратном направлениях или в одном направлении с изменением высоты сигнала перед вторым измерением. В угломерных ходах проложенных между пунктами с известными высо- тами разрешается однократное определение превышений. 9.4.2. В теодолитных ходах при передаче высот тригонометрическим нивелированием должны соблюдаться следующие требования: расхождение значений места нуля в начале и конце хода не более 3'; расхождение между двумя определениями высоты теодолита или сигна- ла не более 10 мм; разность в превышениях одной и той же стороны не более 1:1000 ее длины; допустимая высотная невязка хода -120кв.корень L мм где L - длина хода км. 9.4.3. При определении высот пунктов геометрическим нивелирова- нием руководствуются п. 8.6.8. 9.4.4. Нивелирные ходы уравнивают распределением невязок пропор- ционально длине сторон хода отметки округляют до сантиметров. 9.4.5. Высоты пунктов съемочной сети в подэтажных выработках оп- ределяют путем передачи высоты с пунктов реперов основного горизон- та через вертикальные восстающие выработки при помощи рулетки Пере- дачу высот выполняют дважды разность в превышениях не должна быть более 5 см. Книга 437 Глава 4 Раздел 3 Съемочные работы Книга 437 Глава 4 Раздел 3 Подраздел 1 Общие положения 10.1.1. Объектами съемки являются: все горные выработки как подготовительные так и очистные; раз- ведочные гидрогеологические технические скважины; камеры различно- го назначения транспортные пути; целики полезного ископаемого оставленные у подготовительных вы- работок и под охраняемыми объектами бутовые полосы границы закладки; капитальные изолирующие перемычки установленные в действующих горных выработках имеющих связь с земной поверхностью соединяющих две шахты или отдельные блоки с независимым проветриванием; перемыч- ки изолирующие пожарные участки и участки опасные по прорыву воды плывунов пульпы в действующие выработки; водоотливные и вентиляционные устройства; места горных ударов внезапных выбросов горных пород и газа взрывов газа или пыли; места пожаров суфлярных выделений газа про- рывов воды плывунов заиловки; места усиленного водопроявления: кар- сты и купола вывалов высотой более 1 м в горных выработках. 10.1.2. Съемку горных выработок в которых запрещается пребыва- ние людей выполняют методами и приборами обеспечивающими безопас- ность работ. Горные выработки большого сечения рекомендуется снимать методами световых сечений и звуколокации общая характеристика которых дана в приложении 39. 10.1.3. Съемка горных выработок для пополнения планов должна производиться не реже одного раза в месяц. 10.1.4. Данные о тектонике структуре пласта и вмещающих пород их пространственное положение определяет геологическая служба горно- го предприятия. Книга 437 Глава 4 Раздел 3 Подраздел 2 Съемка подготовительных выработок взрывных скважин и рудоспусков 10.2.1. Съемку подготовительных выработок выполняют способом пер- пендикуляров полярным или другими способами как правило одновре- менно с проложением теодолитных и угломерных ходов. Допускается съем- ка выработок от направления инструментально заданного с пунктов опорной сети или теодолитных ходов. 10.2.2. Контуры подготовительных выработок снимают в свету и по возможности в проходке. Линейные измерения при съемке боков выработки н проходке произво- дят с округлением до дециметров при съемке в свету - до сантиметров. 10.2.3. Одновременно со съемкой боков выработок выполняют съемку всех элементов указанных в п. 10.1.1. Все детали съемки отражают на абрисах в журнале угловых и линейных измерений. 10.2.4. Замер проходки подготовительных выработок выполняют один раз в месяц по состоянию на конец отчетного периода в соответствии с требованиями отраслевых нормативных документов. 10.2.5. При съемке взрывных скважин определяют положение устья глубину направление и угол наклона оси скважины. Направление и угол наклона оси скважины определяют с погрешностью до 1 град. глубину - до 0 2 м приложение 39 . 10.2.6. Съемку вертикальных рудоспусков большой протяженности не имеющих крепи рекомендуется выполнять при помощи ультразвуковых и других специальных приборов. Книга 437 Глава 4 Раздел 3 Подраздел 3 Вертикальная съемка рельсовых путей 10.3.1. Вертикальную съемку откаточных путей в выработках близ- ких к горизонтальным выполняют техническим нивелированием в соответ- ствии с требованиями п. 8.6.8. Нивелирование выполняют по пикетам че- рез 10 или 20 м. Одновременно измеряют высоту выработки на каждом пи- кете и в характерных местах. Съемку рельсовых путей в наклонных выра- ботках выполняют как правило тригонометрическим нивелированием ис- пользуя боковые реперы. 10.3.2. Для построения продольного профиля рельсовых путей по ре- зультатам съемочных работ рекомендуется применять ЭВМ и графопострои- тели. 10.3.3. Для контроля уклонов рельсовых путей разрешается ис- пользовать профилографы позволяющие определять уклон пути между пи- кетами с погрешностью не более 0 0005 Книга 437 Глава 4 Раздел 3 Подраздел 4 Съемка очистных забоев 10.4.1. Положение линий очистных забоев определяют инструмен- тальной съемкой или рулеточным замером. Погрешности определения дли- ны линии забоя подвигания и высоты выработки не должны превышать 1: 100. 10.4.2. Положение очистного забоя при крутом падении с выемкой полезного ископаемого по простиранию определяют путем измерения рас- стояний от забоя до пунктов расположенных в штреках верхнего и ниж- него горизонтов. При потолкоуступной системе выемки положение очис- тного забоя определяют рулеточным замером с измерением элементов ус- тупов. 10.4.3. При разработке крутопадающих залежей с выемкой полезного ископаемого по восстанию положение очистного забоя разрешается сни- мать при помощи шнура и висячего полукруга или жезла ход должен опи- раться на пункты в восстающих. Расхождение в высотах пунктов в конце хода не должно превышать 1: 200 его длины. 10.4.4. Положение очистного забоя контура камеры при системе разработки подэтажными выработками определяют рулеточным замером от пунктов расположенных в подэтажных выработках. При отбойке уступа штанговыми шпурами без заходок съемку камеры и контроль за размерами межкамерных целиков выполняют приборами предназначенными для съемки недоступных контуров. 10.4.5. При системе разработки принудительным этажным обрушением границы отработанных участков блоков устанавливают по съемке взрыв- ных скважин. 10.4.6. Результаты съемки заносят в журнал измерений где состав- ляют детальный абрис по каждой выработке. Результаты замера в целом по горному предприятию заносят в жур- нал замера горных выработок форму которого устанавливает отраслевое министерство ведомство. Книга 437 Глава 5 Работы при строительстве горных предприятий Книга 437 Глава 5 Раздел 1 Общие положения 11.1. При строительстве горных предприятий выполняют: проверку числовых значений и графической части проектных чертежей; перенесе- ние геометрических элементов проекта в натуру; контроль за соблюде- нием установленного проектом соотношения геометрических элементов зданий сооружений и горных выработок; наблюдение за осадками соору- жений: съемку промплощадки горных выработок и пополнение чертежей горной графической документации; учет объемов горнопроходческих работ. 11.2. Маркшейдерские работы по перенесению геометрических элемен- тов проекта в натуру производят на основе пунктов маркшейдерских опорных сетей разбивочных сетей и осевых пунктов шахтных стволов. Проект разбивочной сети как правило должен быть разработан проектной организацией. 11.3. Построение разбивочной сети вынесение и закрепление осей шахтных стволов трасс линейных сооружений выполняет организация - заказчик или по ее поручению специализированная организация и пере- дает по акту генеральному подрядчику. Вынесение осей зданий сооружений и технологического оборудова- ния построение монтажных сеток задание направлений подземным выра- боткам выполняет маркшейдерская служба строительной организации. Съемку промышленной площадки и обновление топографических планов территории горнодобывающих предприятий на момент сдачи в эксплуата- цию выполняют как правило специализированные топографо-геодезичес- кие организации. Наблюдения за осадками сооружений входят в обязанности заказчика. 11.4. Разбивку зданий сооружений и задание направлений выпол- няют по проектным чертежам имеющим визу заказчика "К производству работ". Проектную документацию проверяют сопоставлением рабочих чертежей зданий и сооружений с генеральным планом а также сопоставлением проекта с расположением существующих сооружений и рельефом местности. Размеры и сечения горных выработок должны соответствовать габари- там размещаемого в них оборудования с учетом допустимых отклонений установленных настоящей Инструкцией отраслевыми Правилами безопас- ности и СНиП. Проектные чертежи околоствольных выработок проверяют построением проектных полигонов. О выявленных в проектных чертежах несоответствиях главный мар- кшейдер письменно уведомляет руководство строительной организации а последнее в свою очередь - заказчика и проектную организацию для внесения исправлений и корректировки проекта. 11.5. Отклонения строительных конструкций и технологического обо- рудования от проектного положения не должны превышать допустимых зна- чений установленных настоящей Инструкцией строительными нормами и правилами СНиП государственными стандартами ГОСТ отраслевыми Правилами безопасности и Технической эксплуатации или особыми техни- ческими условиями проекта. О выявлении недопустимых отклонений ставят в известность главно- го инженера строительной организации и главного маркшейдера вышестоя- щей организации и делают запись в книге маркшейдерских указаний. 11.6. Все измерения выполняемые при разбивках должны быть за- фиксированы в журнале разбивок. В журнале приводят: схему разбивки; данные относящиеся к исходным точкам; номера проектных чертежей расстояния и размеры по которым выполнена разбивка и ориентировка объектов относительно осей промплощадки или осей сооружения. После вынесения в натуру заданных углов расстояний высотных отметок производят необходимые контрольные измерения. Схему разбивки объекта подписывают исполнитель работ по разбивке и начальник участка при- нявший эти работы. 11.7. Для отражения застройки поверхности и положения инженерных коммуникаций составляют исполнительные чертежи. Положение фундаментов колонн технологического оборудования подкрановых путей и подземных коммуникаций наносят на рабочие черте- жи проекта с указанием отклонений. Съемку инженерных коммуникаций выполняют в процессе строи- тельства объектов в открытых траншеях и котлованах с соблюдением требований "Инструкции по съемке и составлению планов подземных ком- муникаций". Книга 437 Глава 5 Раздел 2 Работы при строительстве технологического комплекса на шахтной поверхности Книга 437 Глава 5 Раздел 2 Подраздел 1 Разбивочные сети 12.1.1. Детальные разбивочные работы при строительстве технологи- ческого комплекса на шахтной поверхности выполняют относительно пун- ктов разбивочной сети создаваемой в виде закрепленных в натуре осе- вых линий шахтных стволов или строительных сеток. Пункты разбивочной сети размещают в местах где могут быть обес- печены их долговременная сохранность и удобство использования для построения осей временных и постоянных сооружений. 12.1.2. При строительстве сооружений технологического комплекса с размещением оборудования в отдельных зданиях разбивочные работы вы- полняют от осевых пунктов шахтных стволов. Для вынесения центра и осей шахтного ствола в натуру прокладывают полигонометрический ход 2 разряда от пунктов маркшейдерской опорной геодезической сети удален- ных от ствола не более чем на 300 м. Расхождение положения центра ствола из двукратных определений не должно превышать 0 2 м расхожде- ние дирекционного угла главной оси ствола не более 2' погрешность разбивки другой оси перпендикулярной не должна превышать 30''отно- сительно главной. Положение каждой оси ствола закрепляют не менее чем шестью пун- ктами по три пункта с каждой стороны ствола. Расстояние между сосед- ними пунктами должно быть не менее 50 м. Для определения координат осевых пунктов и вынесенного центра ствола прокладывают полигономет- рический ход 2 разряда. 12.1.3. При вынесении в натуру центра и осей ствола связанного с технологическим комплексом существующей шахты центр и главную ось ствола выносят От пунктов маркшейдерской опорной геодезической сети используемых при ориентировании шахты или от осевых пунктов сущес- твующего шахтного ствола соблюдая требования к точности приведен- ные в п. 12.1.2.При стесненных условиях расстояния между осевыми пунктами разрешается уменьшать до 20 м. 12.1.4. Перед строительством горных предприятий где основные сооружения шахтной поверхности объединены в крупные блоки технологи- ческим оборудованием создают разбивочную строительную сеть в виде систем прямоугольников со сторонами параллельными осям шахтных ство- лов. 12.1.5. Проект разбивочной сети составляют на строительном гене- ральном плане. Основные пункты располагают в вершинах прямоугольни- ков дополнительные - в створе между основными; длина сторон между основными пунктами 80-350 м. 12.1.6. Вынесение пункта и направлений от которых производится построение разбивочной сети выполняют в соответствии с требованиями предъявляемыми к выносу в натуру центра и осей шахтного ствола п.12.1.2 . По основным пунктам разбивочной сети прокладывают полигонометри- ческие ходы 2 разряда. Сеть уравнивают редуцируют и выполняют кон- трольные измерения. Отклонения измеренных углов от 90 или 180 град. не должны превышать 30''. Высоты пунктов определяют проложением нивелирных ходов IV-го класса. 12.1.7. Разбивку основных осей зданий блоков сооружений и фунда- ментов выполняют способом перпендикуляров или полярным способом. Основные оси зданий и фундаментов закрепляют так чтобы осевые пун- кты по возможности сохранялись на весь период пользования ими. Определяемые в натуре осевые пункты не должны находиться от пун- ктов или сторон разбивочной сети далее 25 м; направления на опреде- ляемые пункты от исходных задают с точностью до 1' а расстояния - до 1 см. Высоты осевых пунктов определяют техническим нивелированием. 12.1.8. Перед выполнением разбивочных работ надлежит проверить неизменность положения пунктов разбивочной сети посредством измере- ния углов длин или контролем створности пунктов. Книга 437 Глава 5 Раздел 2 Подраздел 2 Работы при возведении зданий сооружений и копров 12.2.1. При проведении работ нулевого цикла переносят в натуру проектные оси зданий и сооружений; разбивают оси примыкающих к ним подземных коммуникаций; определяют высотные отметки реперов; контро- лируют глубину котлована; проверяют горизонтальность подушки фунда- мента; а также размеры и форму фундамента; правильность установки опалубки и анкерных проемов. 12.2.2. Перед установкой колонн каркаса здания из сборных стальных и железобетонных конструкций на верхней плите фундамента и за ее пределами параллельно осям колонн.разбивают монтажную сетку. Расстояния между сторонами монтажной сетки не должны отличаться от проектных более чем на 5 мм. После монтажа колонн проверяют пра- вильность их положения; по результатам измерений составляют схему с указанием проектных и фактических расстояний между колоннами. Допустимые отклонения установки колонн приведены в приложении 24. 12.2.3. Выверку каркаса башенного копра приложение 40 выпол- няют теодолитами или приборами вертикального визирования; при скорос- ти ветра менее 2 м/с выверку разрешается выполнять отвесами. После монтажа яруса колонн составляют чертежи рядов колонн в виде верти- кальных проекций построенных параллельно осям ствола. На чертежах должны быть указаны отклонения от проектного положения каждой колон- ны и высотные отметки ярусов. По мере возведения каркаса с исходного горизонта на асе монтаж- ные горизонты выносят разбивочные оси и передают высотные отметки. 12.2.4. При возведении башенных копров приложение 40 из моно- литного железобетона в скользящей опалубке проверяют правильность сборки скользящей опалубки на фундаментной плите контролируют поло- жение опалубки по высоте и в плане при возведении башни; выносят оси стационарных опалубок для устройства междуэтажных перекрытий бунке- ров и машинного зала; выполняют съемку фундаментов под технологичес- кое оборудование и ведут наблюдение за осадкой копра. Отклонения геометрических элементов копров башенного типа не дол- жны превышать величин указанных в приложении 24. 12.2.5. Положение скользящей опалубки в процессе возведения баш- ни проверяют не реже чем через 4 м подвигания опалубки. Смещения опа- лубки показывают на чертежах горизонтальных сечений башни или но про- филях стен копра. 12.2.6. После возведения стен башни копра до горизонтов отклоняю- щих шкивов и машинного зала на каждый из этих горизонтов переносят монтажные оси и закрепляют их насечками на металлических скобах; рас- хождение между насечками полученными дважды не должно превышать 30 мм а допустимое отклонение от прямого угла между основными осями ма- шинного вала подъемной машины - 2'. На монтажных горизонтах закла- дывают репера. "Расхождение высотных отметок одного и того же репера из двух независимых определений не должно превышать 20 мм. 12.2.7. Осадку фундамента башенных копров определяют геометричес- ким нивелированием; допускаемые погрешности определения осадок не должны превышать: 2 мм - для копров возводимых на песчаных и глинис- тых 5 мм - для копров возводимых на насыпных просадочных и других сильно сжимаемых грунтах. Перед определением осадок закладывают грунтовые или стенные репе- ры. Осадочные марки закрепляют по углам цокольной части фундамента; нивелируют их не реже одного раза в месяц. Наблюдения за осадками прекращают если в течение трех циклов измерений величина их колеб- лется в пределах заданной точности измерений. По данным каждого цик- ла наблюдений вычисляют среднюю осадку и крен фундамента. 12.2.8. При монтаже укосных копров разбивают оси подкопровой ра- мы и фундаментов под укосину выносят монтажные оси подшкивной пло- щадки копровых шкивов и разгрузочных кривых. 12.2.9. Отклонения осей подкопровой рамы от проектного положения не должны превышать: в горизонтальной плоскости для металлических копров 5 мм для деревянных копров 20 мм; в вертикальной плоскости 30 мм при этом разность высотных отметок углов рамы не должна превы- шать для металлических копров 5 мм для деревянных копров - 20 мм. В результате проверки составляют исполнительную схему установки подкоп- ровой рамы с указанием отклонений. 12.2.10. На подшкивной площадке и горизонтальных связях укосины намечают проектное положение осей ствола. Закрепление копра разрешается только после контрольного перенесе- ния осей ствола на подшкивную площадку поднятого копра и сравнения положений перенесенных и проектных осей подшкивной площадки. Отклоне- ние осей подшкивной площадки от проектного положения не должно превы- шать: в направлении перпендикулярном оси подъема 25 мм; в направле- нии параллельном оси подъема 50 мм. При монтаже копра путем последовательного наращивания звеньев проверяют правильность установки каждого монтажного звена 12.2.11. Оси ствола и подъема на подшкивную площадку копра выно- сят теодолитом с осевых пунктов удаленных от ствола на 40-100 м. Расстояние между осевыми рисками определенными при двух установках теодолита не должно превышать 15 мм. 12.2.12. Правильность установки копровых шкивов проверяют после окончательного закрепления укосины и основания копра. Расстояния от реборды шкива до разбивочной оси оси подъема не должны отличаться от проектных более чем на 10 мм. Проверку горизонтальности вала копрового шкива выполняют нивели- рованием концов вала с погрешностью не более 1 мм. 12.2.13. Для монтажа разгрузочных кривых на горизонты их установ- ки выносят разбивочные оси и высотные отметки. Отклонения разгрузоч- ных кривых от проектного положения относительно проводников и по вы- соте не должны превышать 10 мм. Книга 437 Глава 5 Раздел 2 Подраздел 3 Проверка правильности установки подъемных машин 12.3.1. При возведении здания подъемной машины закрепляют направ- ления осей подъема и главного вала машины. Осевые скобы закрепляют в верхней части машинного зала на таком уровне чтобы их можно было ис- пользовать при монтаже подъемной машины и для контрольных измерений. Значение дирекционного угла оси главного вала не должно отли- чаться от проектного более чем на 2'' угол между закрепленными ося- ми не должен отличаться от прямого более чем на 1' расстояние от центра ствола до оси главного вала не должно отличаться от проектно- го более чем на 100 мм; смещение точки пересечения оси главного вала и оси подъема в боковом направлении не должно быть более 50 мм. 12.3.2. Перед установкой подъемной машины проверяют размеры и по- ложение фундамента расположение проемов под анкерные болты. Ре- зультаты проверки оформляют актом. После установки одноканатной подъемной машины проверяют положе- ние главного вала в горизонтальной и вертикальной плоскостях. Откло- нения концов оси вала относительно разбивочной оси не должны превы- шать 1 мм. Укладку главного вала подъемной машины в вертикальной плоскости проверяют нивелированием; при определении превышения учиты- вают возможное неравенство диаметров шеек вала. Угол наклона оси ва- ла не должен превышать 2'. Положение вала по высоте не должно отли- чаться от проектного более чем на 100 мм. 12.3.3. По окончании монтажа одноканатной подъемной установки а также в процессе ее эксплуатации определяют: углы наклона осей валов подъемной машины и копровых шкивов; углы девиации подъемных канатов на барабанах и копровых шкивах; углы отклонения от вертикали голов- ных подъемных канатов; вертикальность копра приложения 25 41 . 12.3.4. Для установки многоканатных подъемных машин используют монтажные оси закрепленные в машинном зале при возведении башенного копра см. п. 12.2.5 . Разбивочные оси отклоняющих шкивов выносят от осей подъемной машины; погрешность вынесения осей - не более 10 мм. 12.3.5. После установки многоканатной машины положение главного вала ведущих и отклоняющих шкивов проверяют измерениями от разбивоч- ных осей. Расстояния измеренные от разбивочных осей до оси вала а также до плоскостей ведущих и отклоняющих шкивов не должны отли- чаться от проектных более чем на 10 мм. 12.3.6. По окончании монтажа многоканатной подъемной установки а также в процессе ее эксплуатации определяют: углы наклона осей глав- ного вала и вала отклоняющих шкивов; углы девиации оси системы проме- жуточных канатов на ведущих и отклоняющих шкивах; углы отклонения от вертикали осей систем головных канатов; углы девиации головных подъемных канатов на ведущих и отклоняющих шкивах приложение 26 . Книга 437 Глава 5 Раздел 3 РАБОТЫ ПРИ СООРУЖЕНИИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ШАХТНЫХ СТВОЛОВ Книга 437 Глава 5 Раздел 3 Подраздел 1 Общие положения 13.1.1. При сооружении шахтных стволов задают вертикальные нап- равления контролируют размеры сечения вертикальность возведения крепи и монтаж армировки производят исполнительную съемку ствола и технологического оборудования. 13.1.2. Допускаемые отклонения стенок крепи в шахтных стволах с монолитной бетонной железобетонной и тюбинговой крепью приведены в приложении 24. Общее отклонение оси ствола от проектной не должно превышать ве- личины 50+0 15Н мм где Н - глубина ствола в м. 13.1.3. Отклонение от вертикали пролета проводника между смежны- ми ярусами расстрелов не должно превышать для металлических проводни- ков 10 мм для деревянных - 20 мм; отклонение ширины колеи от проек- тной не должно превышать для металлических проводников 8 мм для де- ревянных - 10 мм. 13.1.4. При выполнении в стволе маркшейдерских измерений все строительные и монтажные работы на копре подшкивной и нулевой пло- щадках должны быть прекращены. Книга 437 Глава 5 Раздел 3 Подраздел 2 Работы при проходке ствола 13.2.1. Вынесение в натуру осей временных зданий и сооружений вы- полняют с пунктов разбивочной сетки или от осей ствола а установку и монтаж проходческого оборудования - только с осевых пунктов ствола. 13.2.2. К установке проходческих лебедок предъявляют следующие требования: отклонение оси рамы проходческой лебедки от оси подъема не должно превышать 50 мм; высоты углов рамы не должны отличаться друг от друга более чем на 15 мм и от проектной высоты - более чем на 0 3 м; отклонение оси проходческой лебедки от разбивочной оси не дол- жно быть более 10 превышение одного конца оси вала над другим не должно быть более 0 001 длины вала. Правильность установки рамы ле- бедки проверяют до и после заливки ее бетоном. Установку стационарных и передвижных подъемных машин используе- мых для проходки ствола выполняют с соблюдением требований изложен- ных в п. 12.3. 13.2.3. Смещение в горизонтальной плоскости подшкивной площадки проходческого копра от проектного положения не должно превышать вели- чин указанных в п. 12.2. 13.2.4. Смещение осей нулевой рамы относительно проектного поло- жения не должно превышать 15 мм а отклонение рамы от проектного по- ложения по высоте - 50 мм; разность высот точек опоры разгрузочного станка не должна превышать 5 мм. 13.2.5. До начала проходки ствола проверяют положение проходчес- кого копра положение предохранительного щита при параллельной схе- ме проходки основные размеры опалубки после сборки ее в стволе разбивку точек подвески проходческих отвесов. Проверку выполняют от- носительно осей ствола закрепленных в устье. В процессе проходки вы- полняют измерения для подсчета объемов горных работ определение мес- тоположения и размеров вывалов породы и забутовки пустот контроль за положением передвижной опалубки размерами сечения ствола и верти- кальности стенок крепи закрепляют в крепи ствола у сопряжений с око- лоствольными выработками репера и определяют их высотные отметки вы- полняют разбивку сопряжений с околоствольными выработками проемов для устанавливаемого в стволе оборудования наблюдения за деформа- цией шахтного ствола и надшахтных зданий. 13.2.6. Проходческие отвесы должны находиться от постоянной кре- пи на расстоянии не менее 200 мм. Центральный отвес должен свободно проходить через полок а боковые отвесы - между полком и стенкой кре- пи. 13.2.7. Измерения выполняемые в стволе отражают н журнале про- ходки. Основные требования к составлению и ведению журнала проходки приведены в приложении 27. 13.2.8. Положение передвижной опалубки породных и закрепленных стенок ствола проверяется маркшейдером через 3-4 проходческих цикла измерениями расстояний от центрального отвеса по восьми направлениям через 45' отсчеты берут до сантиметров. 13.2.9. Профили стенок ствола разрешается составлять по измере- ниям выполненным маркшейдером при оперативном контроле проходки; шаг измерений не должен превышать 8 метров. Если измерений для построе- ния профиля окажется недостаточно профильную съемку стенок ствола выполняют после завершения проходки. Интервал между измерениями при- нимают равным шагу армировки или высоте опалубки. Расстояния от отве- сов до стенок ствола измеряют отсчитывая до сантиметра. Если концы расстрелов крепят на горизонтальных ребрах жесткости тюбингов количество и расположение отвесов должно обеспечивать воз- можность определения положения элементов тюбинга в местах закрепле- ния концов расстрелов. 13.2.10. При возведении деревянной срубовой крепи правильность установки опорного венца проверяют по угловым отвесам и измерением диагоналей. Расстояния от отвеса до венцов крепи не должны отли- чаться от проектных более чем на 15 мм а расстояния между углами венцов по диагонали - более чем на 50 мм. Разбивка сопряжений 13.2.11. Для разбивки сопряжений за 10-20 м до околоствольной вы- работки закладывают репер в крепи ствола и передают высотную отметку. Направление околоствольной выработке задают по отвесам опущен- ным с осевых линий закрепленных в шейке ствола или на нулевой раме. 13.2.12. Проведение околоствольных выработок по направлению за- данному для рассечки сопряжения допускается на расстояние до 20 м Для дальнейшей проходки околоствольных выработок закладывают и опре- деляют пункты и реперы подземной маркшейдерской опорной сети. 13.2.13. Перед монтажом устройств в загрузочной камере заклады- вают реперы для установки рамы опрокидывателя на проектной отметке и выносят ось рельсовых путей. Отклонение головок рельсов барабана оп- рокидывателя в горизонтальной и вертикальной плоскостях относительно подъездных путей не должно превышать 5 мм. Работы при бурении замораживающих скважин 13.2.14. При проходке стволов с искусственным замораживанием по- род выполняют: разбивку устьев замораживающих скважин проверку соот- ношения геометрических элементов бурового оборудования и проверку вертикальности кондукторов скважин съемку замораживающих скважин составление погоризонтных планов ледопородного ограждения. 13.2.15. Разбивку устьев замораживающих скважин выполняют от цен- тра и осей сооружаемого ствола. Погрешность определения положения ус- тья каждой скважины не должна превышать 50 мм. Скважины обозначают на местности с указанием их номеров. 13.2.16. Перед монтажом буровой установки проверяют горизон- тальность направляющих рельсов платформы буровой вышки нивелирова- нием через 1 м; высоты не должны отличаться между собой более чем на 10 мм. Разность высот угловых точек платформы буровой установки не дол- жна превышать 5 мм. Погрешность центрирования ротора над устьем сква- жины не должна превышать 10 мм разность высот осевых точек стола ро- тора - 2 мм а отклонение осей ведущей трубы и кондуктора от верти- кального положения - 0 001 от длины трубы. Вертикальность кондукторов скважин проверяют проекциометром оп- тическим прибором вертикального визирования или отвесом. 13.2.17. Съемку замораживающих скважин выполняют инклинометрами со средней квадратической погрешностью зенитных углов не более 3' и дирекционных углов - 5'. По горизонтальным проекциям осей заморажи- вающих скважин составляют погоризонтные планы ледопородного огражде- ния. Работы при проходке ствола буровыми установками 13.2.18. Маркшейдерские работы при проходке шахтного ствола буре- нием включают: проверку соотношения геометрических элементов буровой установки определение осадок ее фундамента и крена буровой вышки контроль вертикальности оси ствола и съемку его породных стенок. 13.2.19. Ось ведущей трубы буровой колонны центр ротора и центр форшахты должны находиться на одной отвесной линии; плоскость стола ротора и рельсовые пути раздвижных платформ должны быть горизонтальны. Проверку соблюдения соосности ведущей трубы ротора и форшахты выполняют теодолитами с пунктов расположенных на взаимно перпендику- лярных осях. Смещение центра ротора относительно центра форшахты не должно превышать 20 мм. Отклонение оси ведущей трубы от вертикали не должно быть более 0 001 ее длины; отклонение плоскости стола ротора от горизонтального положения - не более 0 002 диаметра стола. Высоты головок рельсовых путей под раздвижные платформы определяют нивелиро- ванием через 1 м разность высот не должна превышать 5 мм. 13.2.20. Реперы для наблюдения за осадками буровой установки зак- ладывают в фундаментах буровой лебедки и буровой вышки а также в крепи форшахты. Для определения крена на кронблочной балке закреп- ляют марки с горизонтальной шкалой. 13.2.21. Вертикальность ствола определяют по положению центра бу- рового снаряда; измерения выполняют проекциометром погрешность опре- деления центра ствола не должна превышать 100 мм приложение 42 . По- ложение забоя по высоте определяют по суммарной длине бурового снаря- да и труб буровой колонны. 13.2.22. Размеры и форму горизонтальных сечений и состояние по- родных стенок ствола рекомендуется определять звуколокационной съем- кой погрешность определения расстояний между измерительным снарядом локатора и стенкой ствола не должна превышать 0 02 расстояния а пог- решность ориентирования сечений или профилей 3 град. Книга 437 Глава 5 Раздел 3 Подраздел 3 Работы при монтаже армировки 13.3.1. При переоснащении ствола для армирования выполняют раз- бивку осей дополнительных лебедок и направляющих шкивов. После зак- репления лебедок определяют углы девиации подъемных канатов а также положение осей канатов относительно осей ствола. Отклонения осей подъемных канатов временных подъемных сосудов от проектного положе- ния не должны превышать 30 мм. 13.3.2. Укладку расстрелов контрольного яруса проверяют относи- тельно осей ствола закрепленных осевыми скобами в его шейке. Положе- ние продольной и поперечной осей каждого расстрела проверяют уровнем и парными отвесами. 13.3.3. Точки закрепления армировочных отвесов намечают в сече- нии ствола в зависимости от расположения расстрелов в ярусе и приня- той технологической схемы монтажа армировки приложение 43 . Расстоя- ния от отвесов до расстрела и до боковой грани проводника не должны превышать 200 мм. Положение отвесов относительно осей ствола и рас- стояния между отвесами указывают на чертеже сечения. Составляют чер- тежи рабочих шаблонов необходимых для монтажа армировки. После закрепления армировочных отвесов на расстрелах контрольно- го яруса определяют фактическое положение точек схода отвесов и рас- стояния между ними. Отклонения в положении отвесов не должны превы- шать 2 мм по направлениям осей ствола а по расстояниям между отвеса- ми - не более 3 мм. 13.3.4. При армировании ствола по восходящей схеме второй кон- трольный ярус устанавливают в зумпфовой части ствола относительно закрепленных отвесов или троса проекциометра опущенных с верхнего яруса. Нижнюю часть отвесов пропускают через кронштейны установлен- ные на закрепленных балках. Расстояния между отвесами измеренные после корректировки их положения перед окончательным закреплением не должны отличаться от соответственных расстояний на поверхности более чем на 5 мм. 13.3.5. При опускании отвесов вслед за монтажным полком ограничи- тели колебаний устанавливают после определения положения покоя отве- сов и измерения расстояний между ними которые не должны отличаться от соответствующих расстояний между отвесами на контрольном ярусе бо- лее чем на 5 мм Интервал между горизонтами установки ограничителей колебаний принимают от 30 до 100 м. 13.3.6. Маркшейдерский контроль армирования выполняют не реже чем через три-четыре яруса расстрелов. Контроль включает проверку рас- стояний между смежными ярусами расстрелов проверку положения рас- стрелов и проводников относительно армировочных отвесов и горизон- тальности осей расстрелов. Расстояния от отвесов до расстрелов проводников на горизонте установки и на контрольном ярусе не должны отличаться более чем на 5 мм при металлической армировке и 10 мм - при деревянной. Отклонение расстояний между ярусами расстрелов от проектного не должно превышать при навеске металлических проводников 15 мм дере- вянных - 50 мм. Разность высот расстрела в местах заделки его в крепь не должна быть больше 0 005 его длины. 13.2.7. После монтажа армировки и навески подъемных сосудов а также после ремонта крепи армировки или замены подъемных сосудов в период эксплуатации должны быть проверены расстояния между макси- мально выступающими частями подъемного сосуда и крепью ствола на каж- дом ярусе расстрелов. 13.3.8. Профильную съемку проводников выполняют автоматической аппаратурой измерениями относительно вертикально закрепленных прово- лок канатов ИЛИ другими способами. Профильной съемкой определяют отклонения от вертикали пролетов проводников между смежными ярусами расстрелов и ширину колеи провод- ников. Погрешность определения отклонения от вертикали пролета проводни- ка не должна превышать 5 мм а ширины колеи проводников - 3 мм. На время определения положения покоя отвеса изолируют грузы и проволоку от воздействия горизонтальных потоков воздуха. Расстояния между закрепленными проволоками измеренные на поверхности и в шахте не должны отличаться более чем на 5 мм. В стволах глубиной более 400 м вертикально закрепленные проволо- ки фиксируют в ограничителях колебаний приблизительно через каждые 200 м. Расстояния от проволоки до рабочих граней проводника и ширину ко- леи проводников измеряют на каждом ярусе расстрелов с отсчитыванием до миллиметра. 13.3.9. Положение стенок шахтного ствола определяют по результа- там профильной съемки жестких проводников и измерений зазоров безо- пасности или по результатам профильной съемки стенок ствола. 13.3.10. При монтаже канатной армировки выносят разбивочные оси на монтажные горизонты; проверяют правильность положения канатных и вспомогательных проводников а также направляющих устройств подъем- ных сосудов. 13.3.11. Для установки прицепных устройств на перекрытии копра горизонт подвеса и для монтажа натяжной рамы в зумпфе горизонт фиксации на каждый горизонт выносят монтажные оси. Расхождение в положении осевых рисок из двух определений не дол- жно превышать 20 мм на горизонте подвеса и 50 мм на горизонте фикса- ции. 13.3.12. После навески канатных проводников проверяют пра- вильность их положения на горизонтах подвеса и фиксации. Расстояния между осями канатов и разбивочными осями не должны отличаться от проектных более чем на 7 мм. Составляют схему закрепления канатных проводников на перекрытии копра и на натяжной раме. 13.3.13. По окончании монтажа а также при эксплуатации подъемно- го оборудования канатной армировки определяют: ширину колеи направ- ляющих устройств подъемных сосудов; ширину колеи канатных проводни- ков на горизонтах подвеса и фиксации; положение точек подвеса кана- тов относительно осей многоканальной подъемной машины или осей под- шкивной площадки; положение вспомогательных проводников и отбойных канатов относительно проводниковых; отклонение от вертикали осей сис- тем проводниковых канатов. Допускаемые отклонения: расстояний между осями многоканатной машины или осями подшкив- ной площадки одноканатного подъема и точками подвеса канатных про- водников от проектных - 30 мм; ширины колеи канатных проводников и направляющих устройств подъемного сосуда от проектной - 10 мм; расстояний между осью вспомогательного проводника и осями ближай- ших проводниковых канатов в параллельной и перпендикулярной к рас- стрелам плоскостях от проектных - 20 мм; расстояний между осями отбойных и проводниковых канатов от проек- тных - 20 мм; от вертикали оси системы канатных проводников - 0 0001 длины про- водника. Методика проверки соотношения геометрических элементов канатной армировки приведена в приложении 28. Книга 437 Глава 5 Раздел 3 Подраздел 4 Работы при углубке шахтных стволов 13.4.1. При углубке ствола сверху вниз под породным целиком или предохранительным полком в углубляемую часть переносят центр и оси ствола. Расхождения между результатами двух определений не должны превышать: в положении центра 20 мм в направлении осей 5'. 13.4.2. Для углубки с выдачей породы на углубочный горизонт оп- ределяют центр и оси ствола действующего горизонта; выполняют ориен- тировку углубочного горизонта через вертикальную или наклонную выра- ботку соединяющую действующий горизонт с углубочным; выносят и зак- репляют центр и оси ствола под целиком. Измерения для задания направления при углубке ствола выполняют независимо дважды. Разности определений координат центра сечения ствола не должны превышать: для действующей части 20 мм для углуб- ляемой части 70 мм. 13.4.3. При армировании углубляемой части ствола одновременно с проходкой примыкающие к действующей части ствола 4 - 5 ярусов рас- стрелов следует устанавливать только после сбойки ствола. При этом смещение в горизонтальной плоскости соответственных расстрелов отно- сительно друг друга не должны превышать 10 мм при металлической арми- ровке и 20 мм при деревянной. 13.4.4. При проходке ствола снизу вверх для проверки правильнос- ти размеров поперечного сечения и вертикальности пройденной части ствола используют два проходческих отвеса закрепленных на скобах в лестничном и бадьевом отделениях ниже отбойного полка. При проверке положения забоя над проходческими отвесами центри- руют временные шнуровые отвесы закрепляемые непосредственно в забое. Проверку вертикальности ствола следует выполнять через каждые 3 М подвигания забоя а перенесение скоб проходческих отвесов - через каждые 10 м. Книга 437 Глава 5 Раздел 4 Работы при проходке горизонтальных и наклонных горных выработок Книга 437 Глава 5 Раздел 4 Подраздел 1 Задание направлений 14.1.1. Направления горизонтальным и наклонным выработкам задают вдоль осей по углам поворота и уклонам рельсовых путей указанным в проектной документации от пунктов опорных и съемочных сетей. 14.1.2. В горизонтальной плоскости направления фиксируют отвеса- ми лучом лазерного указателя или другими приборами и способами. Точ- ность измерения углов поворота и контрольных углов определяется тре- бованиями решаемых задач; разность между предыдущим значением угла и контрольным не должна превышать 1 5'. После закрепления направления проверяют створность отвесов и за- меряют контрольный угол. 14.1.3. Количество направленческих отвесов должно быть не менее трех. Расстояния между отвесами принимают: для шнуровых 2-3 м для светящихся - не менее 10 м. Лазерный луч по горизонтальному направлению устанавливают по 3-4 контрольным отвесам с расстоянием от прибора до крайнего отвеса не менее 25 м при длине луча 300 м и с расстоянием от прибора 50-100 м при длине луча 300-500 м. Для указания направления выработкам в скальных породах шнуровыми отвесами разрешается отмечать направление двумя маркшейдерскими цен- трами закрепленными в специально пробуренных шпурах. 14.1.4. Удаление от забоя отвесов или прибора указывающего нап- равление прямолинейным участкам выработки не должно превышать: шну- ровых отвесов - 40 м светящихся отвесов - 80 м лазерного указателя - 500 м. 14.1.5. Направление в вертикальной плоскости обозначают осевыми боковыми реперами или лучом лазерного указателя. Боковые реперы уста- навливают парами в противоположных стенках выработки; на участке вы- работки длиной 10-15 м устанавливают не менее двух пар боковых репе- ров или трех осевых реперов на расстоянии 2-5 м один от другого. Ре- перы переносят к забою не реже чем через 40 м а лазерный указатель - 500 м. 14.1.6. При проведении выработок оборудуемых мощными стационар- ными конвейерами направления задают от пунктов подземных полигоно- метрических ходов. Съемку боков выработок выполняют от заданного нап- равления не реже чем через 10 м. Методика контроля прямолинейности конвейера приведена в приложении 44. Книга 437 Глава 5 Раздел 4 Подраздел 2 Работы при проходке выработок встречными забоями 14.2.1. Для обеспечения проходки выработок встречными забоями составляют проект ведения маркшейдерских работ который утверждает главный инженер горного предприятия. Проект содержит обоснование тре- бований к величинам допустимых расхождений забоев по ответственным направлениям предварительную оценку точности смыкания забоев описа- ние методики выполнения маркшейдерских работ. Пример предварительной оценки точности смыкания забоев приведен в приложении 29. Работы по обеспечению проходки встречными забоями выработок не требующих высокой точности смывания разрезных печей восстающих вентиляционных выработок производятся без специального предрасчета. 14.2.2. Если рассчитанная ожидаемая погрешность смыкания превы- сит установленную допустимую необходимо последовательно повторить расчет принимая более точные методы работ и более точные маркшейдер- ские приборы например определение гиросторон измерение линий све- тодальномером а при необходимости увеличить количество наблюдений для тех видов работ которые в основном определяют величину общей ожидаемой погрешности смыкания. 14.2.3. Все измерения при проведении выработок встречными забоя- ми выполняют дважды как правило разными исполнителями. Последние пункты полигонометрических ходов не менее трех пред- назначенные для задания направления выработкам закрепляют постоянны- ми центрами. Контрольные ходы прокладывают не реже чем через 300 м подвигания забоя. Окончательное направление выработок определяют по координатам конечных пунктов когда расстояние между забоями соста- вит 50 м а в конвейерных выработках - 150 м. 14.2.4. При расстоянии между забоями 20-30 м главный маркшейдер обязан в письменном виде поставить в известность об этом главного ин- женера предприятия и начальников участков ведущих проходку. В сложных горнотехнических условиях необходимость повторного пре- дупреждения о расстоянии до сбойки выработки устанавливает главный инженер горного предприятия. 14.2.5. Подвигание выработки а также заданное или продолженное инструментально направление отображают на плане с указанием расстоя- ния от последнего отвеса до забоя. После смыкания забоев измеряют по- лученное расхождение замыкают ход и вычисляют невязки. Данные о ре- зультатах сбойки заносят в журнал вычисления координат. Книга 437 Глава 6 Документация Книга 437 Глава 6 Раздел 1 Общие положения 15.1. Горное предприятие должно иметь предусмотренную настоящей Инструкцией обязательную маркшейдерскую документацию состоящую из журналов измерений вычислительной и графической документации. Изменения в перечень обязательной документации могут быть внесе- ны по согласованию с органами Госгортехнадзора СССР. Дополнительная документация устанавливается вышестоящими органи- зациями. 15.2. Документация составленная в соответствии с требованиями ранее действовавших "Технической инструкции по производству маркшей- дерских работ" и "Единых условных обозначений для маркшейдерских пла- нов и геологических разрезов" пересоставлению не подлежит. 15.3. Маркшейдерская документация хранится в маркшейдерском отде- ле горного предприятия. Порядок учета хранения и пользования докумен- тацией регламентируется специальными инструкциями. Сроки хранения до- кументации приведены в приложении 30. При консервации и ликвидации горного предприятия документация подлежащая постоянному хранению передается вышестоящей организации в соответствии с "Инструкцией о порядке консервации и ликвидации горнодобывающих предприятий". 15.4. Журналы измерений вычислительная и графическая документа- ция проверяются главным маркшейдером горного предприятия периодичес- ки а при ведении торных работ вблизи и в пределах опасных зон и при ответственных сбойках выработок - сразу после выполнения работ. 15.5. Ответственность за полноту достоверность и сохранность до- кументации за своевременное ее составление или пополнение в соответ- ствии с требованиями настоящей Инструкции несут главный инженер главный маркшейдер и главный геолог предприятия. Ответственность за обеспечение необходимых условий хранения и ис- пользования документации несет руководитель горного предприятия. 15.6. Документацию утратившую свое значение периодически можно уничтожать с разрешения вышестоящей организаций и по согласованию с местными органами Госгортехнадзора СССР о чем составляется акт ко- миссией в составе главного инженера главного маркшейдера и главного геолога предприятия. Книга 437 Глава 6 Раздел 2 Журналы измерений и вычислительная документация 16.1. Журналы измерений и вычислительную документацию ведут по всем видам маркшейдерских работ выполняемых на горном предприятии. Примерный перечень журналов приведен в приложении 31. 16.2. Рекомендуется использовать журналы типовых форм соответ- ствующих виду выполняемой работы. Типовые формы журналов измерений по основным видам работ приведены в приложениях 9 18 22; журналов вы- числений - в приложениях 20 21 23. Допускается выполнять вычисле- ния на специальной вычислительной бумаге сброшюрованной в журнал. Каждому журналу присваивают номер на последней странице за под- писью главного маркшейдера горного предприятия прописью указывают об- щее количество пронумерованных страниц. 16.3. Записи в журналах измерений должны быть четкими. Ошибочные результаты зачеркивают а повторные записывают в новых строках. В журналах измерений ведут абрисы съемки или схемы измерений выводят средние значения измеренных величин указывают дату и место измере- ний фамилию исполнителя вид и номер измерительного прибора. В каме- ральных условиях вычисления в журналах проверяют "во вторую руку" о чем должна быть сделана запись. В журналах измерений должны быть сделаны записи о нанесении выра- боток на план. 16.4. В журналах вычислений должны быть ссылки на журналы доку- менты из которых взяты исходные данные и результаты измерений. За- писи исходных данных проверяют "во вторую руку". Вычисления не имею- щие внутреннего контроля также проверяют "во вторую руку". Записи ведут чернилами иди тушью четким почерком. Ошибочные вы- числения перечеркивают че нилами или тушью красного цвета и за под- писью исполнителя указывают место где находятся правильные вычисления. 16.5. Вычислительная документация должна быть подписана исполни- телем работ и проверена главным маркшейдером горного предприятия о чем делается соответствующая запись. Книга 437 Глава 6 Раздел 3 Ведение документации при вычислениях на ЭВМ 17.1. Ведение документации при вычислениях по программам включает: 1 заполнение входных документов контроль их заполнения; 2 исправление ошибок в исходных данных обнаруженных при реше- нии задачи на ЭВМ; 3 контроль и оформление выходных документов. Общие требования к программам изложены в приложении 32. 17.2. При заполнении входных документов руководствуются правила- ми данными в указаниях по решению задачи на ЭВМ. Заполнять докумен- ты следует чернилами или тушью четким почерком. Специальные входные документы могут отсутствовать если програм- мой вычислений предусмотрено использовать в качестве таких докумен- тов уже имеющиеся журналы ведомости каталоги. 17.3. Контроль заполнения входных документов выполняют до их пе- редачи на последующую обработку. Рекомендуется один из способов контроля: проверка заполнения до- кументов вторым исполнителем повторное заполнение документов с последующей сверкой двух ва- риантов подготовки данных. При исправлении ошибок разрешается удалять отдельные цифры и бук- вы и вписывать их правильные значения. Отдельные ошибочные числа и слова рекомендуется перечеркивать и выше них писать верные значения. 17.4. При выявлении ЭВМ ошибок в исходных данных следует внести в них исправления пользуясь рекомендациями приведенными в указаниях по решению задачи на ЭВМ. Исправления на входном документе выполняют чернилами или тушью красного цвета. 17.5. При получении выходных документов с результатами решения задачи на ЭВМ выполняют контроли предусмотренные указаниями по реше- нию задачи. Выходные документы должны быть получены в двух экземпля- рах. Обязательно сверяют полное совпадение двух экземпляров докумен- тов и совпадение исходных данных задачи во входных и выходных доку- ментах. 17.6. Проверенные выходные документы должны быть сброшюрованы н журналы. Первым в подшивке - титульный лист затем оглавление и лис- ты документов. Эскизы вычерчивают на специально выделенных местах в выходных документах или на отдельных листах того же формата. По каж- дому виду задач решаемых на ЭВМ ведут два экземпляра журналов один из них может быть без эскизов. Для задач решаемых редко допус- кается вести один журнал включая в него по два экземпляра выходных документов. 17.7. Журналы выходных документов составляют по мере поступления документов которые укладывают по формату в конце журнала и подклеи- вают по краю к предыдущим листам; листы нумеруют и соответственно по- полняют оглавление. При 50-60 страницах в подшивке рекомендуется прекратить ее пополнение и переплести в журнал. Внизу титульного листа указывают наименование документа содержа- щего описание используемой программы. 17.8. После включения выходных документов в журналы можно уничто- жить входные документы специально подготовленные для решения задачи. 17.9. При вычислениях на микрокалькуляторах рекомендуется записы- вать в журнал только те промежуточные результаты которые необходимы для дальнейшего счета. Проверку микрокалькуляторов с программным уп- равлением рекомендуется выполнять решением контрольного примера при- лагаемого к программе решения задачи. Книга 437 Глава 6 Раздел 4 Горная графическая маркшейдерская документация Книга 437 Глава 6 Раздел 4 Подраздел 1 Основные положения 18.1.1. Обязательная маркшейдерская графическая документация включает планы земной поверхности отражающие рельеф и ситуацию тер- ритории производственно-хозяйственной деятельности горного предприя- тия планы горных выработок и другие чертежи * отражающие геологи- ческое строение месторождения пространственное положение горных вы- работок вскрытие подготовку и разработку месторождения. ------------ * Под термином "чертежи" понимают карты планы вертикальные и горизонтальные разрезы проекции на вертикальную плоскость и прос- транственные проекции. ------------ 18.1.2. Чертежи маркшейдерской документации подразделяют на ис- ходные и производные. К исходным относятся планы земной поверхности и чертежи горных выработок оригиналы дубликаты рабочие планы которые по точности и полноте отображения объектов съемки соответствуют требованиям нас- тоящей Инструкции. Для составления исходных чертежей используют результаты съемки. В случае если съемка невозможна например при внезапном завале или изолировании выработок допускается нанесение выработок на исходные чертежи на основании акта опроса о чем на чертеже делают соответ- ствующую запись. В случае утраты какого-либо чертежа он должен быть составлен за- ново по материалам съемки или по имеющимся графическим материалам. К производным чертежам относятся копии и репродукции с исходных чертежей дополученные при необходимости специальным содержанием и предназначенные для решения текущих задач предприятия организации. Перечень производных чертежей и требования к их изготовлению устанав- ливают отраслевые инструкции. 18.1.3. Исходную графическую документацию составляют на чертеж- ной бумаге высшего качества наклеенной на жесткую или мягкую основу и на недеформирующихся прозрачных синтетических материалах. Характеристика синтетических чертежных материалов и требования к вычерчиванию исходных чертежей на них приведены в приложении 33. Производные чертежи рекомендуется выполнять на прозрачных синте- тических материалах бумажной натуральной кальке светочувстви- тельной позитивной диазотипной бумаге и бумажной светочувствительной диазотипной кальке. 18.1.4. Исходные планы горных выработок составляют на планшетах в квадратной разграфке с соблюдением ГОСТ 2.851-75. Разрешается исходные плану карьеров а также планы подземных гор- ных выработок при размерах шахтного поля менее 1 кв.км составлять на листах удобного размера с произвольным ориентированием сетки коорди- нат относительно рамки. 18.1.5. Маркшейдерскую графическую документацию составляют и вы- черчивают в соответствии с действующим ГОСТ 2.853-75 2.854-75 2.855-75 2.856-75 2.857-75. При составлении графической документа- ции на автоматических графопостроителях допускается применять шрифты предусмотренные математическим обеспечением. 18.1.6. Исходные чертежи подземных горных выработок пополняют не реже одного раза в месяц. Пополнение разрешается вести в карандаше; закрепление изображения объектов тушью выполняют по мере проложения подземных полигонометрических ходов но не реже двух раз в год. Изображения подземных горных выработок проводимых вблизи и в пределах границ опасных зон у затопленных и загазированных выработок барьерных и предохранительных целиков на рабочих планах закрепляют тушью в течение суток по завершении съемки. 18.1.7. На исходных планах земной поверхности временные объекты можно тушью не закреплять; на планах горных выработок можно не зак- реплять тушью геологические нарушения элементы залегания которых оп- ределены предположительно и изогипсы пластов если данных для досто- верного изображения недостаточно. Книга 437 Глава 7 ПРИЛОЖЕНИЯ Книга 437 Глава 7 Раздел 1 ПРИЛОЖЕНИЕ 1 к подразделу 1.4 ТРЕБОВАНИЯ К ПОМЕЩЕНИЯМ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ СЛУЖБЫ ГОРНЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ Помещения маркшейдерской службы должны иметь хорошую освещен- ность и быть по возможности удалены от источников шума вибрации до- полнительного запыления и увлажнения воздуха. Маркшейдерская служба действующего горного предприятия должна быть обеспечена служебным помещением в соответствии с табл. 7. Маркшейдерская служба шахтостроительных организаций должна иметь не менее двух комнат для работы и кладовую для хранения маркшейдер- ских приборов. Таблица 7 -----T-------------------------T------------T------------------------ N ¦ ¦ Площадь ¦ п/п ¦ Назначение помещения ¦ кв.м не ¦ Оборудование помещений ¦ ¦ менее ¦ -----+-------------------------+------------+------------------------ 1 ¦ Кабинет главного марк- ¦ 18 ¦ Письменный стол стол ¦ шейдера ¦ ¦ для работы с графиче- ¦ ¦ ¦ ской документацией ¦ ¦ ¦ шкаф сейф 2 ¦ Комнаты участковых ¦ 6 на ¦ В каждой комнате раз- ¦ маркшейдеров ¦ 1 чел. ¦ мещается 3-4 письмен- ¦ ¦ ¦ ных стола по числу со- ¦ ¦ ¦ трудников шкафы 3 ¦ Комната для работы с ¦ 20 ¦ Столы для картографов ¦ документацией и ее ¦ ¦ световой и для панто- ¦ хранения ¦ ¦ графирования сейфы ¦ ¦ ¦ шкафы 4 ¦ Комната для размноже- ¦ 18 ¦ Множительная установ- ¦ ния горной графической ¦ ¦ ка устройство для про- ¦ документации ¦ ¦ явления чертежей стол ¦ ¦ ¦ для монтажа чертежей 5 ¦ Комната для хранения ¦ 18 ¦ Застекленные стеллажи ¦ маркшейдерских прибо- ¦ ¦ для маркшейдерских при- ¦ ров их чистки и мелко- ¦ ¦ боров столы и верстаки ¦ го ремонта ¦ ¦ для чистки и мелкого ¦ ¦ ¦ ремонта прибороа стан- ¦ ¦ ¦ ки для штативов и реек -----+-------------------------+------------+------------------------ Примечания. 1. Комната 4 оборудуется вытяжной вентиляцией. 2. В комнатах 3 4 5 двери должны быть обиты металлическими лис- тами а окна забраны металлическими решетками. Таблица 8 ----T------------------------T--------------T---------------------- N ¦ Назначение помещения ¦Площадь кв.м ¦ Особые требования п/п¦ ¦ не менее ¦ к помещениям ----+------------------------+--------------+--------------------- 1 ¦ Размещение комплекта ¦30 на 1 ком- ¦Светлое сухое помеще- ¦ прибора для обработки ¦ плект при ¦ние; расчетная нагрузка ¦ фотограмметрической ¦ аэрофото- ¦на пол 5 кПа; помеще- ¦ съемки прибор с коор- ¦съемке; 20- ¦ние не должно подвер- ¦ динатографом регистри-¦при наземной ¦гаться вибрации и сотря- ¦ рующий автомат инстру-¦ съемке ¦сениям; наличие трех се- ¦ ментальный шкаф и др. ¦ ¦тевых розеток напря- ¦ ¦ ¦жение сети 220 В по- ¦ ¦ ¦требляемая мощность - ¦ ¦ ¦2 5 кВт 2 ¦ Фотолаборатория ¦ 20-при аэро- ¦Темное помещение обо- ¦ ¦ фотосъемке ¦рудованное неактинич- ¦ ¦ 8-при на- ¦ным освещением 6-8 ¦ ¦ земной ¦сетевых розеток с вы- ¦ ¦ съемке ¦ключателями принуди- ¦ ¦ ¦тельная вентиляция; во- ¦ ¦ ¦допровод с холодной и ¦ ¦ ¦горячей водой канализа- ¦ ¦ ¦ция гидроизоляция пола 3 ¦ Размещение фототранс- ¦ 16 ¦Темное помешение смеж- ¦ форматора при аэрофо- ¦ ¦ное с фотолабораторией; ¦ тосъемке ¦ ¦2-3 сетевые розетки; ¦ ¦ ¦принудительная вентиля- ¦ ¦ ¦ция 4 ¦ Вычислительные и под- ¦ 20 ¦ ¦ готовительные работы ¦ ¦ 5 ¦ Подсобное помещение ¦ 16 ¦ ¦ для хранения съемочной ¦ ¦ ¦ аппаратуры и принад- ¦ ¦ ¦ лежностей ¦ ¦ ----+------------------------+--------------+------------------------ Примечание. Стены в помещениях доджны быть окрашены до потолка масляной краской пол покрыт линолеумом или другим материалом позво- ляющим производить влажную уборку. При применении фотограмметрических способов съемки должны быть выделены дополнительно помещения требования к которым приведены в табл. 8. Книга 437 Глава 7 Раздел 2 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 к подразделу 1.4 ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ МАРКШЕЙДЕРСКО-ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ ИНСТРУМЕНТОВ И ПРИБОРОВ МАРКШЕЙДЕРСКО-ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ ИНСТРУМЕНТЫ И ПРИБОРЫ ДЛЯ ПОЛЕВЫХ РАБОТ 1. Приборы для угловых измерений и тахеометрической съемки: теодолит точный типа Т2 или Т5 - для угловых измерений при пос- троении опорных маркшейдерских сетей.- на поверхности; теодолиты технические типы Т15 и Т30 - для угловых измерений при построении съемочных сетей на земной поверхности опорных и съемоч- ных сетей в подземных выработках; для тахеометрической съемки и выно- са проектов в натуру. Для тахеометрической съемки рекомендуется использовать номограм- мные тахеометры 2ТН Dahlta 010 Dahlta 020 и др. . Перечень теодо- литов соответствующих указанным типам приведен в табл. 9. Таблица 9 ----------------T---------------------------------------------------- ¦ Аналоги Тип теодо- +---------T-------------T---------T------------------ лита по ¦ ¦ ГДР ¦ ФРГ ¦ Швейцария ГОСТ 10529-79 ¦ СССР +-------------+---------+------T----------- ¦ ¦ "Карл Цейсс"¦ "Оптон" ¦"Керн"¦ "Вильд" ----------------+---------+-------------+---------+------+----------- Т1 ¦ Т05 ¦ Theo 002 ¦ ¦ ДКМ-3¦ ТЗ ¦ Т1 ¦ ¦ ¦ ¦ Т2 ¦ ЗТ2 ¦ Theo 010B ¦ Th 2 ¦ ДКМ-2¦ Т2 ¦ ¦ Theo 015B ¦ ¦ ¦Т2000 элек- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ тронный Т5 ¦ ЗТ5 ¦ Theo 020B ¦ Th 42 ¦ ДКМ-1¦ Т16 ¦ ¦ ¦ Th 41 ¦ ¦ Т1 Т15 ¦ Т15 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ Т15 М ¦ ¦ ¦ ¦ ТЗ0 ¦ 2ТЗ0 ¦ Тhео 080А ¦ Тh 51 ¦ ДК-1 ¦ Т05 ¦ 2ТЗ0 М ¦ ¦ ¦ ¦ Т60 ¦ Т60 ¦ ¦ ¦ ¦ ----------------+---------+-------------+---------+------+----------- 2. Приборы для линейных измерений: светодальномеры электронно-оптические тахеометры - для измере- ния длины линий при построении опорных и съемочных сетей на земной поверхности при построении опорных сетей в шахте при наблюдении за деформациями земной поверхности и бортов карьеров; рулетки измерительные металлические длиной от 20 до 100 м - для тех же целей а также для измерения длины линий в съемочных сетях в шахте и при разбивочных работах. 3. Вспомогательные приборы приспособления и устройства для ли- нейных и угловых измерений и съемок: приборы центрировочные оптические отвесы шнуровые отвесы жес- ткие штанговые; штативы консоли сигналы; эклиметры эккеры; грузы термометры динамометры. 4. Приборы и устройства для нивелирования: нивелир высокоточный типа Н-05 - для высокоточных измерений при наблюдениях за деформациями зданий и сооружений деформациями земной поверхности а также бортов карьеров; при работе с нивелиром Н-05 ис- пользуют штриховые инварные рейки типа РН-1 или РН-2; нивелиры точные типа Н-3 - для нивелирования III и IV классов и других точных работ; при работе с нивелирами Н-3 используют цельные двусторонние шашечные рейки типа РН-3 и РН-4; нивелиры технической точности Н-10 - для технического нивелирования; при работе с нивели- ром Н-10 используют цельные и складные шашечные рейки типа РН-4 РН-Т и др. Перечень нивелиров соответствующих указанным типам приведен в табл. 10. 5. Приборы и оборудование для ориентирования центрирования мар- кшейдерской опорной сети в подземных горных выработках: гирокомпасы МВТ-2 и др. гиронасадки - для ориентирования сто- рон маркшейдерской опорной сети; стальная проволока ручные лебедки блоки центрировочные пласти- ны специальные грузы - для геометрического ориентирования и центри- рования маркшейдерской опорной сети в подземных горных выработках. Таблица 10 ----------------T---------------------------------------------------- ¦ Аналоги Тип ниве- +---------T-------------T---------T------------------ лира по ¦ ¦ ГДР ¦ ФРГ ¦ Швейцария ГОСТ 10528-76 ¦ СССР +-------------+---------+------T----------- ¦ ¦ "Карл Цейсс"¦ "Оптон" ¦"Керн"¦ "Вильд" ----------------+---------+-------------+---------+------+----------- Н-05 ¦ Н-05 ¦ Ni002 ¦ Ni1 ¦GК2-А ¦ N3 ¦ ¦ Ni005A ¦ ¦ ¦ NАК2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ NА-2 Н-3 ¦ Н-З ¦ Ni020A ¦ Ni22 ¦GК1-А ¦ NA0 ¦ Н-ЗК ¦ Ni021A ¦ ¦ ¦ NАК1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ NАК0 Н-10 ¦ Н-Т ¦ Ni040A ¦ Ni42 ¦GК0-А ¦ NA0 ¦ Н-10КЛ ¦ Ni050 ¦ ¦ GК0 ¦ NАК1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ NАК0 ----------------+---------+-------------+---------+------+----------- 6. Приборы для передачи высотной отметки через вертикальные гор- ные выработки: длиномеры или длинная шахтная лента. 7. Приборы для съемки нарезных выработок и очистных забоев: угло- меры маркшейдерские висячая буссоль висячий полукруг; проекцион- но-визуальные тахеометры звуколокационные и другие приборы. 8. Для задания направлений выработкам - лазерные указатели нап- равлений. ИНСТРУМЕНТЫ И ПРИБОРЫ ДЛЯ КАМЕРАЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ СЪЕМОК И ГРАФИЧЕСКИХ РАБОТ Для камеральной обработки съемок необходимы следующие приборы и инструменты. 1. Для вычислений: микрокалькуляторы персональные ЭВМ. 2. Для графических работ и подсчета объемов: линейки Дробышева ЛД1 линейки ЛБЛ контрольный метр; полярный координатограф транспортиры; готовальни; штриховальный прибор пан- тограф пропорциональные циркули; планиметры курвиметры трафареты для надписей и геометрических построений. 3. Для размножения графической документации: настольный светоко- пировальный аппарат СКМН-1000-200 СКН2 ; копировальная рама ФКР-115. Книга 437 Глава 7 Раздел 3 ПРИЛОЖЕНИЕ 3 к подразделу 1.4 МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЧИСЛА РАБОТНИКОВ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ СЛУЖБЫ ГОРНОГО ПРЕДПРИЯТИЯ Маркшейдерскую службу шахты разреза и шахтостроительного управ- ления возглавляет главный маркшейдер. Число ИТР остальных должностных категорий и горнорабочих устанав- ливают в зависимости от расчетного числа участковых маркшейдеров. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА РАБОТНИКОВ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ СЛУЖБЫ УГОЛЬНОЙ ШАХТЫ Число участковых маркшейдеров шахты определяют по формуле N = 0 22L + 0 02l + 0 2n 1 где L - плановый годовой объем проведения подготовительных вырабо- ток хозяйственным способом без выработок проходимых с применением буровых установок км; l - среднегодовая протяженность поддерживае- мых выработок км; n - среднедействующее число очистных забоев по плану. Вычисленное значение N умножают на коэффициент Кш зависящий от горно-геологических условий. Шахты по горно-геологическим условиям делятся на 3 группы: I группа - шахты разрабатывающие пласты мощностью более 1 3 м пологого и наклонного падения с выдержанными элементами залегания и мощностью с устойчивыми боковыми породами и незначительным количес- твом дизъюнктивных нарушений 1-3 в пределах шахтопласта при сла- бой обводненности коэффициент водообильности до 3 куб.м на 1 т до- бычи ; Кш=1 0. II группа - шахты разрабатывающие пологие и наклонные пласты свиту пластов опасные по внезапным выбросам угля или газа или гор- ным ударам с относительно выдержанными элементами залегания и мощ- ностью средней сложности тектонической нарушенности с неустойчивы- ми боковыми породами с коэффициентом водообильности 4-25 куб.м на тонну добычи; крутые пласты тонкие и средней мощности с относительно выдержанными элементами залегания; Кш=1 2-1 3. III группа - шахты разрабатывающие наклонные и крутые пласты свиту пластов опасные по внезапным выбросам угля или газа или гор- ным ударам мощностью 0 5-3 5 м с интенсивно складчатыми структурами с резкими изменениями элементов залегания и мощности с большим коли- чеством крупных и мелких дизъюнктивных нарушений с неустойчивыми бо- ковыми породами сильно обводненные; Кш=1 35-1 45. Для шахт производственных объединений "Эстонсланец" и "Ленинград- сланец" с благоприятными горногеологическими условиями коэффициент Кш принимают равным 0 6. Отнесение шахт к соответствующей группе по сложности горно-геоло- гических условий осуществляется главным маркшейдером производственно- го объединения. При производстве маркшейдерских наблюдений за сдвижением горных пород и земной поверхности за деформациями подрабатываемых зданий сооружений и природных объектов при изучении проявлений горного дав- ления при маркшейдерском обслуживании участков рекультивации земель нарушенных горными работами к расчетной численности следует доба- вить дополнительные единицы участковых маркшейдеров. Если на выполне- ние всех указанных видов работ требуется не менее 50 % затрат годово- го рабочего времени к расчетной численности добавляется один учас- тковый маркшейдер. Если ведутся работы по реконструкции шахты хозяйственным спосо- бом требующие не менее 50 % годового рабочего времени участкового маркшейдера то дополнительно к расчетной численности вводится один участковый маркшейдер. Годовые затраты времени участкового маркшейдера по дополни- тельным видам работ определяет главный маркшейдер шахты. При необходимости нормы численности маркшейдеров входящие в фор- мулу 1 могут быть откорректированы с учетом местных специфических условий и утверждены руководством производственного объединения. Число остальных ИТР и рабочих устанавливают согласно табл. 11. Таблица 11 ---------T----------T-------T--------TT---------T----------T-------T-------- Расчетное¦Участковый¦Техник-¦Горнора-¦¦Расчетное¦Участковый¦Техник-¦Горнора- число ¦маркшейдер¦карто- ¦бочий нদ число ¦маркшейдер¦карто- ¦бочий на участко- ¦-зам.глав-¦ граф ¦маркшей-¦¦участко- ¦-зам.глав-¦ граф ¦маркшей- вых марк-¦ного марк-¦ ¦дерских ¦¦вых марк-¦ного марк-¦ ¦дерских шейдеров ¦ шейдера ¦ ¦работах ¦¦шейдеров ¦ шейдера ¦ ¦работах ---------+----------+-------+--------++---------+----------+-------+-------- 1 ¦ - ¦ - ¦ 1 ¦¦ 9 ¦ 1 ¦ 1 ¦ 10 2 ¦ - ¦ - ¦ 2 ¦¦ 10 ¦ 1 ¦ 2 ¦ 11 3 ¦ - ¦ 1 ¦ 3 ¦¦ 11 ¦ 1 ¦ 2 ¦ 12 4 ¦ - ¦ 1 ¦ 4 ¦¦ 12 ¦ 1 ¦ 2 ¦ 13 5 ¦ - ¦ 1 ¦ 5 ¦¦ 13 ¦ 1 ¦ 2 ¦ 14 6 ¦ 1 ¦ 1 ¦ 6 ¦¦ 14 ¦ 1 ¦ 2 ¦ 15 7 ¦ 1 ¦ 1 ¦ 7 ¦¦ 15 ¦ 1 ¦ 3 ¦ 16 8 ¦ 1 ¦ 1 ¦ 8 ¦¦ 16-20 ¦ 1 ¦ 3 ¦ 17 ---------+----------+-------+--------++---------+----------+-------+-------- ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА РАБОТНИКОВ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ СЛУЖБЫ УГОЛЬНОГО РАЗРЕЗА Число участковых маркшейдеров определяют по формуле N = N1 + N2 + N3 *К1 *К2 2 где N1 - число участковых маркшейдеров необходимых для обеспечения горных работ выполняемых экскаваторами; N2 - число участковых мар- кшейдеров необходимых для обеспечения буровзрывных работ; N3 - чис- ло участковых маркшейдеров необходимых для выполнения специальных работ связанных с капитальным строительством реконструкцией ре- культивацией земель наблюдениями за устойчивостью бортов разрезов оползнями и с другими маркщейдерскими работами; К1 - коэффициент вводимый за влияние глубины разреза на трудоемкость маркшейдерских работ К1=1 при глубине разреза до 200 м. К1=1 2 при глубине разреза от 200 до 300 м К1=1 3 при глубине разреза более 300 м; К2=1 2 - коэффициент вводимый за неблагоприятные климатические условия для горных предприятий расположенных в районах крайнего Севера и прирав- ненных к ним районах на которые распространяются льготы согласно действующему законодательству. Коэффициент К2 вводят для горных предприятий расположенных в Архангельской обл. Бурятской АССР Иркутской обл. Камчатской обл. Карельской АССР Кемеровской обл. Коми АССР Красноярском крае Ма- гаданской обл. Мурманской обл. Сахалинской обл. севернее широты 48 град. Томской обл. Тюменской обл. Читинской обл. Якутской АССР. Значение N1 определяют по формуле N1 = Np1 + Np2 + Np3 3 Слагаемые формулы 3 отражающие различные условия работы экскавато- ров вычисляют как сумма t*ri Np = ----------- p где t - списочное число однотипных по производительности экскавато- ров в определенном технологическом процессе; ri - коэффициенты выби- раемые из табл. 12; р1 р2 р3 - приведенное нормативное число экска- ваторов для обслуживания которых необходим один участковый маркшей- дер. При выемке горной массы при нормальных горно-технических усло- виях принимают р1=6 при выемке горной массы уступами или подуступа- ми высотой менее 10 м и при усложненных условиях разработки сущес- твенно увеличивающих трудоемкость маркшейдерских работ принимают р2=5; для экскаваторов работающих на отвалах вскрышных пород прини- мают р3=12. Таблица 12 ---------------------T-----------T----------------------T------------ Вместимость ковша ¦ ¦ Техническая произ- ¦ экскаваторов типа ¦ Коэффи- ¦ водительность много- ¦ Коэффи- мехлопата или драг-¦ циент ri ¦ ковшовых и роторных ¦ циент ri лайн кв.м ¦ ¦ экскаваторов гидро- ¦ ¦ ¦ установок куб.м/ч ¦ ---------------------+-----------+----------------------+------------ <5 ¦ 1 ¦ <500 ¦ 1 6-10 ¦ 1 5 ¦ 501-1500 ¦ 1 5 11-20 ¦ 2 0 ¦ >1500 ¦ 2 0 >20 ¦ 3 0 ¦ ¦ ---------------------+-----------+----------------------+------------ Число участковых маркшейдеров N2 устанавливают в зависимости от объема выемки горной массы с применением буровзрывных работ из расче- та один участковый маркшейдер на годовой объем выемки 10 млн. м'. При сложных условиях разработки например если взрывание производят не- большими блоками этот объем может быть уменьшен по решению руковод- ства производственного объединения. Число участковых маркшейдеров N3 устанавливают из расчета: для обслуживания работ по капитальному строительству реконструк- ции разреза - один участковый маркшейдер при годовых затратах на ка- питальное строительство 5 млн. руб.; для обслуживания горно-технического этапа рекультивации на площа- ди 50 га - один участковый маркшейдер; для выполнения наблюдений за устойчивостью бортов разрезов отва- лов гидроотвалов и других объектов - один участковый маркшейдер на 5 наблюдательных станций; для обслуживания подземных дренажных горных выработок разреза до- полнительно вводится должность участкового маркшейдера исходя из норм расчета числа участковых маркшейдеров шахт но не менее одного человека. Штат остальных ИТР и рабочих маркшейдерской службы разреза уста- навливают по табл. 11 исходя из полученного по формуле 2 расчетно- го числа участковых маркшейдеров. Штат специализированных маркшейдер- ских подразделений организуемых для централизованного выполнения ра- бот укомплектовывается за счет штата тех разрезов для обслуживания которых они создаются. При централизованной съемке горных выработок и других объектов разреза методом аэрофотограмметрической съемки число участковых маркшейдеров вычисленное по формуле 2 уменьшается в зависимости от объема централизованного выполнения съемочных работ на 10-20 %. Если более половины уступов снимаются методом наземной стереофо- тограмметрической съемки число участковых маркшейдеров N1 вычислен- ное по формуле 2 уменьшается на 10 %. Число участковых маркшейдеров для выполнения специальных маркшей- дерских работ N3 имеющих временный характер устанавливается только на период выполнения этих работ. При централизованном выполне- нии специальных работ штатные единицы участковых маркшейдеров не пре- дусматриваются. Для отдельных разрезов с малым годовым объемом выемки горной мас- сы если расчетное число участковых маркшейдеров вычисленное по фор- муле 2 получено менее единицы и маркшейдерское обслуживание их не- целесообразно возлагать на маркшейдерскую службу других разрезов предусматривается штатная единица участкового маркшейдера без дол- жности главного маркшейдера. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА РАБОТНИКОВ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ СЛУЖБЫ ШАХТОСТРОИТЕЛЬНЫХ УПРАВЛЕНИЙ Число участковых маркшейдеров управлений: шахтопроходческого - Nc шахтостроительного горного - Nг шахтостроительного объекта по- верхности - Nп определяют по формулам: Nc = 0 8Sп + 1 2Sa 4 Nг = 0 6Lп + 0 1Vк + 0 01l + 0 15Lp; 5 Nп = 0 2Pб + 0 1Py + 0 01Mп+ 0 05Cп 6 где Sп - плановый годовой объем проходки вертикальных стволов км; Sa - плановый годовой объем армирования вертикальных стволов км; Lп - плановый годовой объем проходки горных выработок км; Vк - плановый годовой объем проходки камер 1000 куб.м. l - среднегодовая протя- женность поддерживаемых выработок км; Lр - годовой объем ремонта горных выработок км; Рб - среднегодовое количество строящихся башен- ных копров; Ру Среднегодовое число строящихся укосных копров; Мп - среднегодовое число монтируемых подъемных машин; Сп - среднегодовое число строящихся промышленных зданий и сооружений. В зависимости от удаленности строительных объектов число участко- вых маркшейдеров определенное по формулам 4 5 6 умножают на коэффициенты приведенные ниже. Среднее расстояние от шахтостроительного управления до объектов строительства км 2-50 50-100 >100 Коэффициент К........................... 1 1 1 2 1 3 На каждого участкового маркшейдера должен приходиться один горно- рабочий занятый на маркшейдерских работах. На трех участковых мар- кшейдеров должен приходиться один техник-картограф. Книга 437 Глава 7 Раздел 4 ПРИЛОЖЕНИЕ 4 к подразделу 2.1 ХАРАКТЕРИСТИКА ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ СЕТЕЙ Государственная геодезическая сеть создается методами триангуля- ции полигонометрии и трилатерации и подразделяется на сети 1-го 2-го 3-го и 4-го классов. Для обеспечения топографических съемок крупных масштабов и реше- ния других инженерно-технических задач строятся геодезические сети сгущения. Они подразделяются на сети триангуляции и полигонометрии 1-го и 2-го разрядов. В табл. 13 и 14 приведены характеристики государственных геоде- зических сетей 4 класса и сетей сгущения 1 и 2 разрядов. Таблица 13 Характеристика сетей триангуляции 4 класса 1 и 2 разрядов ----------------------------T-------------T-------------T------------ Показатели ¦ 4 класс ¦ 1 разряд ¦ 2 разряд ----------------------------+-------------+-------------+------------ Длина стороны треугольни- ¦ 5 ¦ 5 ¦ 3 ка км не более ¦ ¦ ¦ Минимально допустимая ве- ¦ ¦ ¦ личина угла: ¦ ¦ ¦ в сплошной сети ¦ 20 град. ¦ 20 град. ¦ 20 град. связующего в цепочке ¦ ¦ 30 град. ¦ 30 град. треугольников ¦ ¦ ¦ во вставке ¦ ¦ 30 град. ¦ 20 град. Число треугольников между ¦ - ¦ 10 ¦ 10 исходными сторонами или ¦ ¦ ¦ между исходным пунктом ¦ ¦ ¦ и исходной стороной не ¦ ¦ ¦ более ¦ ¦ ¦ Минимальная длина исход- ¦ - ¦ 1 ¦ 1 ной стороны км ¦ ¦ ¦ Средняя квадратическая по- ¦ 2'' ¦ 5'' ¦ 10'' грешность измерения углов ¦ ¦ ¦ вычисленная по невязкам ¦ ¦ ¦ треугольников ¦ ¦ ¦ Предельная невязка в тре- ¦ 8'' ¦ 20'' ¦ 40'' угольнике ¦ ¦ ¦ Относительная погрешность ¦ 1:200 000* ¦ 1:50 000 ¦ 1:20 000 исходной базисной сторо- ¦ ¦ ¦ ны не более ¦ ¦ ¦ Относительная средняя ¦ - ¦ 1:20 000 ¦ 1:10 000 квадратическая погрешность ¦ ¦ ¦ определения длины стороны ¦ ¦ ¦ в наиболее слабом месте не¦ ¦ ¦ более ¦ ¦ ¦ ----------------------------+-------------+-------------+------------ * При развитии самостоятельных сетей. Таблица 14 Характеристика сетей полигонометрии 4 класса 1 и 2 разрядов -----------------------------------T-----------T-----------T---------- Показатели ¦ 4 класс ¦ 1 разряд ¦ 2 разряд -----------------------------------+-----------+-----------+---------- Предельная длина хода км; ¦ ¦ ¦ отдельного ¦ 10 ¦ 5 ¦ 3 между исходной и узловой ¦ 7 ¦ 3 ¦ 2 точками ¦ ¦ ¦ между узловыми точками ¦ 5 ¦ 2 ¦ 1 5 Предельный периметр полигона км ¦ 30 ¦ 15 ¦ 9 Длина сторон хода км: ¦ ¦ ¦ наибольшая ¦ 2 ¦ 0 8 ¦ 0 35 наименьшая ¦ 0 25 ¦ 0 12 ¦ 0 08 средняя расчетная ¦ 0 50 ¦ 0 30 ¦ 0 20 Число сторон в ходе не более ¦ 15 ¦ 15 ¦ 15 Предельная относительная невязка ¦ 1:25 000 ¦ 1:10 000 ¦ 1:5000 хода ¦ ¦ ¦ Средняя квадратическая погрешность¦ 2'' ¦ 5'' ¦ 10'' измерения угла по невязкам в хо- ¦ ¦ ¦ дах и полигонах ¦ ¦ ¦ Угловая невязка хода или полигона ¦5 * кв.кор.¦10 *кв.кор.¦20* кв.кор. не более где n - число углов ¦ n'' ¦ n'' ¦ n'' в ходе ¦ ¦ ¦ -----------------------------------+-----------+-----------+---------- Примечания. 1. В отдельных случаях при привязке ходов полигонометрии к пун- ктам государственной геодезической сети с использованием светодально- меров длины примычных сторон хода могут быть увеличены на 30 %. 2. В порядке исключения в ходах полигонометрии 1 разряда длиной до 1 км и в ходах полигонометрии 2 разряда длиной до 0 5 км допус- кается абсолютная линейная невязка 10 см. 3. Число угловых и линейных невязок близких к предельным не должно превышать 10 %. 4. Допускается увеличение длин ходов полигонометрии 1 и 2 разря- да на 30 % при условии определения дирекционных углов сторон хода с точностью 5-7'' не реже чем через 15 сторон и не реже чем через 3 км. Расстояние между пунктами параллельных полигонометрических ходов 1 разряда по длине близких к предельным не должно быть менее 1 5 км. При меньших расстояниях ближайшие пункты должны быть связаны хо- дом того же разряда. Если пункты хода полигонометрии 1 разряда отстоят меньше чем на 1 5 км от пунктов параллельного хода полигонометрии 4 класса то меж- ду этими ходами должна быть осуществлена связь проложением хода 1 разряда. НИВЕЛИРНЫЕ СЕТИ Государственная нивелирная сеть СССР разделяется на нивелирные сети I II III и IV классов. Нивелирные сети I и II классов являют- ся главной высотной основой посредством которой устанавливается еди- ная система высот на всей территории СССР. Нивелирные сети III и IV классов служат для обеспечения топографических съемок и решения инже- нерных задач. Нивелирование I класса выполняют с наивысшей точностью достигае- мой применением наиболее совершенных инструментов и методов наблюде- ний и возможно полным исключением систематических ошибок. Невязки в полигонах нивелирования II класса допускают не более 5кв.корень L мм где L - периметр полигона или длина линии в км. Нивелирные сети III и IV классов прокладывают внутри полигонов высшего класса отдельными линиями или в виде систем линий с узловыми пунктами. Периметры полигонов нивелирования III класса как правило не должны превышать 150 км. Нивелирование III класса выполняют в прямом и обратном направлениях; невязки в полигонах и по линиям допускают не более 10кв.корень L мм. Нивелирование IV класса выполняют в одном направлении; невязки в полигонах и по линиям допускают не более 20кв.корень L мм. Длина линий нивелирования IV класса не должна превышать 50 км. Книга 437 Глава 7 Раздел 5 ПРИЛОЖЕНИЕ 5 к подразделу 3.3.2 СЪЕМКА СКЛАДОВ ПОЛЕЗНЫХ ИСКОПАЕМЫХ Объемы отвалов полезных ископаемых в зависимости от их формы оп- ределяют рулеточным замером или по результатам съемки. Рулеточным замером определяют объемы отвалов сравнительно пра- вильной геометрической формы например конусообразные пирамидальные призматические с трапецеидальным сечением. Абрисы отвалов с указа- нием высоты длины ширины и других размеров заносят в журнал заме- ров. Объемы подсчитывают по формулам объемов геометрически пра- вильных тел табл. 15 . Для определения объемов отвалов со сложными поверхностями выпол- няют съемку тахеометрическим мензульным и фотограмметрическими спо- собами а также способом профильных линий. Съемку поверхности отвалов выполняют в масштабе не мельче 1:1000. Пикеты выбирают в характерных точках рельефа. Поверхность изображают числовыми отметками или горизонталями с сечением рельефа через 0 5 м. Для сгущения съемочной сети при тахеометрической и мензульной съем- ках допускается определение переходных точек. Расстояние до точек сгущения не должно превышать 100 м превышение определяют в прямом и обратном направлениях При съемке отвалов объемом до 100 тыс. куб.м расстояние от инструмента до пикетов не должно превышать 60 м и 100 м - на отвалах большего объема. Фотограмметрическими способами отвалы полезного ископаемого сни- мают руководствуясь требованиями разделов 5.2 и 5.3. Способ параллельных профильных линий применяют для съемки отва- лов вытянутой формы выполняя съемку каждого профиля как правило тахеометрическим способом. Объемы отвалов подсчитывают способами указанными в пункте 5.5.1. Таблица 15 Объемы геометрически правильных тел --------------------T------------------T----------------------------- Название ¦ Рисунок ¦ Объем --------------------+------------------+----------------------------- Прямоугольный ¦ Рис. 1 ¦ V = lbh = Sh параллелепипед ¦ ¦ --------------------+------------------+----------------------------- Трехгранная ¦ Рис. 2 ¦ V = lbh/2 = Sh/2 призма ¦ ¦ --------------------+------------------+----------------------------- Косоусеченная ¦ ¦ трехгранная ¦ Рис. 3 ¦ V = bh/6 l1+l2+l3 призма ¦ ¦ --------------------+------------------+----------------------------- Прямоугольная ¦ Рис. 4 ¦ V = lbh/3 пирамида ¦ ¦ --------------------+------------------+----------------------------- Непрямоуголь- ¦ Рис. 5 ¦ V = Sh/3 ная пирамида ¦ ¦ --------------------+------------------+----------------------------- Усеченная ¦ Рис. 6 ¦ V = h/3 [Sн + Sв + пирамида ¦ ¦ + кв.корень Sн*Sв ]7 --------------------+------------------+----------------------------- ¦ ¦ V = h/6 Sн + 4Sср + Sв Призматоид ¦ Рис. 7 ¦ При условии параллельности ¦ ¦ оснований и среднего сечения --------------------+------------------+----------------------------- Обелиск ¦ Рис. 8 ¦ V = h/6 [ 2lн + lв bн + ¦ ¦ + 2lв + lн bв] --------------------+------------------+----------------------------- Клин ¦ Рис. 9 ¦ V = hbн/6 2lн + lв --------------------+------------------+----------------------------- Круговой конус ¦ Рис. 10 ¦ V = п*R*R*h/3 --------------------+------------------+----------------------------- Эллиптический ¦ Рис. 11 ¦ V = п*a*b*h/3 конус ¦ ¦ --------------------+------------------+----------------------------- Усеченный ¦ Рис. 12 ¦ V = пh/3 Rн*Rн + RнRв + круговой конус ¦ ¦ + Rв*Rв --------------------+------------------+----------------------------- Усеченный ¦ ¦ V = пh/6 [ 2aн + aв *bн + эллиптический ¦ Рис. 13 ¦ + 2aв + aн *bв] конус ¦ ¦ --------------------+------------------+----------------------------- Шаровой ¦ Рис. 14 ¦ V = пh/6 3*R*R + h*h гемент ¦ ¦ --------------------+------------------+----------------------------- Книга 437 Глава 7 Раздел 6 ПРИЛОЖЕНИЕ 6 к подразделу 4.2.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КООРДИНАТ ПУНКТА ОБРАТНОЙ ГЕОДЕЗИЧЕСКОЙ ЗАСЕЧКОЙ 1. Расчет погрешности положения пункта определяемого обратной засечкой Задачей расчета является выбор исходных пунктов для обратной за- сечки. Для расчета используют сводный план карьера в наиболее мелком масштабе например 1 : 5 000. На плане отмечают предполагаемое положение определяемого пункта Р и проводят направления на исходные пункты видимые с определяемого. Из возможных вариантов обратных за- сечек выбирают те у которых сумма углов ф+Ф отличается от 0 град. или 180 град. не менее чем на 30 град. По каждому варианту засечки предрассчитывают среднюю квадратичес- кую погрешность положения определяемого пункта м : mв*l2-P l1-P l1-P l3-P l3-P mp = ------------- кв.корень ----- * ----- + ----- * ----- 206 sin ф+Ф l1-2 l1-2 l2-3 l2-3 где mв - средняя квадратическая погрешность измерения углов в1 и в2 l - длина соответствующих сторон км. Углы ф и Ф измеряют на плане с округлением до 1 град. длины сто- рон l - до 0 1 км. Значение sin ф+Ф округляют до второй значащей цифры. Вычисления можно выполнять с помощью логарифмической линейки. Для определения пункта Р выбирают два варианта засечки для кото- рых погрешности mp не превышают 0 3 мм на плане. 2. Пример оценки вариантов обратной геодезической засечки Для схемы приведенной на рис. 1 можно составить четыре вариан- та засечки табл. 16 : I - на пункты 1 2 3; II - на пункты 2 3 4; III - на пункты 1 2 4; IV - на пункты 1 3 4. Данные для расчета приведены в таблице средняя квадратическая погрешность измерения уг- лов 15''. Таблица 16 ------------------------------T-------------------------------------- ¦ Варианты +---------T---------T---------T-------- Измеряемые величины ¦ I ¦ II ¦ III ¦ IV +---------+---------+---------+-------- ¦ 1 2 3 ¦ 2 3 4 ¦ 1 2 4 ¦ 1 3 4 ------------------------------+---------+---------+---------+-------- Расстояние от определяе- ¦ ¦ ¦ ¦ мого до исходного пункта км:¦ ¦ ¦ ¦ левого ¦ 0 9 ¦ 1 4 ¦ 0 9 ¦ 0 9 среднего ¦ 1 4 ¦ 1 3 ¦ 1 4 ¦ 1 3 правого ¦ 1 3 ¦ 2 5 ¦ 2 5 ¦ 2 5 Расстояние между исходны- ¦ ¦ ¦ ¦ ми пунктами км: ¦ ¦ ¦ ¦ левым и средним ¦ 1 1 ¦ 0 8 ¦ 1 1 ¦ 1 6 средним и правым ¦ 0 8 ¦ 1 3 ¦ 2 0 ¦ 1 3 Углы ф ¦ 89 град.¦ 68 град.¦ 89 град.¦59 град. Ф ¦ 79 град.¦ 17 град.¦ 35 град.¦17 град. sin ф+Ф ¦ 0 21 ¦ 1 0 ¦ 0 72 ¦ 0 97 ------------------------------+---------+---------+---------+-------- 15*1 4 0 9 0 9 1 3 1 3 mp1 = -------- кв.корень ---- * ---- + ---- * ---- = 0 9 м; 206*0 21 1 1 1 1 0 8 0 8 15*1 3 1 4 1 4 2 5 2 5 mp2 = -------- кв.корень ---- * ---- + ---- * ---- = 0 3 м; 206*1 0 0 8 0 8 1 3 1 3 15*1 4 0 9 0 9 2 5 2 5 mp3 = -------- кв.корень ---- * ---- + ---- * ---- = 0 2 м; 206*0 72 1 1 1 1 2 0 2 0 15*1 3 0 9 0 9 2 5 2 5 mp4 = -------- кв.корень ---- * ---- + ---- * ---- = 0 2 м. 206*0 97 1 6 1 6 1 3 1 3 Для определения координат пункта целесообразно использовать тре- тий и четвертый варианты засечки. 3. Пример решения обратной засечки Исходные данные хв=662 36 м; yв=1936 94 м; а=1012 13 м; b=1035 69 м; aВА=0 град.16'22''; aВC=271 град.21'44''; v=88град.54'38''; в=74град.41'30''; a=79град.58'50''. Решение а+в+v Е1 = 180 град. - ------- ; Е1 = 58 2084 град.; 2 a sinв n = arctg ------ ; n = 43 7465 град.; в sina Е2 = arctg [tg Е1 сtg 45 град.+n ]; Е2 = 2 0218 град.; ф = Е1 + Е2; ф = 60 2302 град.; Ф = Е1 - Е2; Ф = 58 1866 град.; sinф sinФ d = а ------ = b ------ ; d = 892 163 м; sinа sinв aВР = аВС - Ф - в +- 180 град.; aВР = 320 4838 град.; aВР = аВА - ф + а +- 180 град.; Хр = Хв + d* cos aВР; Хр = 1350 62 м; Yр = Yв + d* sin aВР; Yр = 1369 26 м. Книга 437 Глава 7 Раздел 7 ПРИЛОЖЕНИЕ 7 к подразделу 4.3.5 ПОПРАВКИ ЗА КРИВИЗНУ ЗЕМЛИ И РЕФРАКЦИЮ Поправки за кривизну Земли и рефракцию учитывают при односторон- нем определении превышений тригонометрическим нивелированием. Поправ- ку находят пользуясь приведенной ниже таблицей и вводят со знаком "плюс" в превышение определенное с пункта на котором измерен верти- кальный угол. Величины суммарных поправок в превышения за кривизну Земли и реф- ракцию м определены по формуле f = 0 42d*d/R где d - горизонтальное проложение расстояния между пунктами м; R - радиус Земли равный 6 37*1000 000 м. При значительных углах наклона и больших расстояниях между пун- ктами поправки в превышения за кривизну Земли и рефракцию вычисляют по формуле f' = f/соsа*соsа где а - угол наклона линии визирования. Таблица 17 Поправки за кривизну 3емли и рефракцию f м --------T-------------T-------------T------------T-------------T----- d ¦ f ¦ d ¦ f ¦ d ¦ f ¦ d ¦ f ¦ d ¦ f --------+-------------+-------------+------------+-------------+----- 270 ¦ ¦ 1070 ¦ ¦ 1480 ¦ ¦ 1810 ¦ ¦ 2040 ¦ ¦ 0 01 ¦ ¦ 0 08 ¦ ¦ 0 15¦ ¦ 0 22 ¦ ¦ 0 28 480 ¦ ¦ 1130 ¦ ¦ 1530 ¦ ¦ 1850 ¦ ¦ 2080 ¦ ¦ 0 02 ¦ ¦ 0 09 ¦ ¦ 0 16¦ ¦ 0 23 ¦ ¦ 0 29 620 ¦ ¦ 1200 ¦ ¦ 1580 ¦ ¦ 1890 ¦ ¦ 2120 ¦ ¦ 0 03 ¦ ¦ 0 10 ¦ ¦ 0 17¦ ¦ 0 24 ¦ ¦ 0 30 730 ¦ ¦ 1260 ¦ ¦ 1630 ¦ ¦ 1930 ¦ ¦ 2150 ¦ ¦ 0 04 ¦ ¦ 0 11 ¦ ¦ 0 18¦ ¦ 0 25 ¦ ¦ 0 30 830 ¦ ¦ 1300 ¦ ¦ 1680 ¦ ¦ 1970 ¦ ¦ 2190 ¦ ¦ 0 05 ¦ ¦ 0 12 ¦ ¦ 0 19¦ ¦ 0 26 ¦ ¦ 0 32 910 ¦ ¦ 1380 ¦ ¦ 1720 ¦ ¦ 2000 ¦ ¦ 2220 ¦ ¦ 0 06 ¦ ¦ 0 13 ¦ ¦ 0 20¦ ¦ 0 27 ¦ ¦ 0 33 990 ¦ ¦ 1450 ¦ ¦ 1760 ¦ ¦ 2040 ¦ ¦ 2250 ¦ ¦ 0 07 ¦ ¦ 0 14 ¦ ¦ 0 21¦ ¦ ¦ ¦ 1070 ¦ ¦ 1480 ¦ ¦ 1810 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ --------+-------------+-------------+------------+-------------+----- Книга 437 Глава 7 Раздел 8 ПРИЛОЖЕНИЕ 8 к подразделу 5.3.2 ВЫБОР БАЗИСОВ ФОТОГРАФИРОВАНИЯ И РАСЧЕТ ИХ ДЛИНЫ ПРИ НАЗЕМНОЙ СТЕРЕОФОТОГРАММЕТРИЧЕСКОЙ СЪЕМКЕ Базисы фотографирования размещают выше снимаемых уступов или в крайнем случае на равной высоте с ними с учетом обеспечения доста- точного перекрытия смежных стереопар и минимальных "мертвых" зон. При долговременном использовании базисных точек над ними устанавливают постоянные столики. Длину базиса фотографирования м рассчитывают по формулам: уд*уд*k В = --------- 5ftd если выполняется пополнительная съемка для подсчета объема извлечен- ной горной массы; уд*уд В = 15 ----- Мft если выполняется топографическая съемка карьера. В формулах приняты обозначения: уд - отстояние дальней границы участка обработки на стереопаре м; f - фокусное расстояние съемочной камеры мм; d - ширина экскава- торной заходки м; М - знаменатель масштаба составляемого плана; k и t - коэффициенты определяемые по формулам k = sina/соsв; t = соsф - 0 З*sinIфI где ф - угол скоса; а - угол между направлением проектирующего луча и обобщенным направлением бровки уступа на дальнем плане; в - угол меж- ду направлениями проектирующего луча и оси уф рис. 3 . При определении длины базиса принимают расчетное значение коэффи- циента k но не менее 0 5. Для расчета длины базиса на план горных выработок наносят проек- тное положение левой точки фотографирования S1 см. рис. 3 прочер- чивают направление базиса наносят ось уф и проектирующий луч S1А пересекающий бровку на дальнем плане. Положение верхней бровки дальнего уступа обобщают. Измеряют углы а в отстояние уд вычисляют значение k. Примеры расчета длины базиса фотографирования при съемке карье- ров приведены ниже. Пополнительная съемка карьера. Нормальный вид съемки. 1. Линия бровки дальнего уступа перпендикулярна к направлению оси уф см. рис. 3 а . Исходные данные для расчета: уд=2000 м f=190 мм ф=0 d=20 м t=1 k=1. y*y*k 2000*2000*1 B = ------ = ------------ = 210 м. 5fyd 5*190*1*20 2. Линия бровки расположена под углом к оси уф отличным от 90 град. см. рис. 3.б . Отстояние определяется как расстояние по оси уф от базисной точки до проекции на эту ось точки А. Исходные данные для расчета: уд=2000 м f=190 мм ф=0 d=20 м а=20 град. в=25 град. t=1 k=0 38 принимают k=0 5 тогда В=105 м. Равноотклоненный вид. Отстояние уд до наиболее отдаленной точки А находят как расстоя- ние по оси уф от базисной точки до проекции на эту ось точки А см. рис. 3.в . Исходные данные для расчета: уд=2000 м f=190 мм ф=31 5 град. d=20 м а=35 град. в=22град. t=1 k=0 61 тогда В=183 м. Топографическая съемка карьера. Нормальный вид съемки. Отстояние уд определяется как расстояние по оси уф от базисной точки до проекции на эту ось наиболее удаленной точки стереопары. Исходные данные для расчета: уд=2000 м f=190 мм М=2000 t=1. y*y*k 15*2000*2000 B = 15 ------ = ------------ = 158 м. Мft 2000*190*1 Книга 437 Глава 7 Раздел 9 ПРИЛОЖЕНИЕ 9 к подразделу 5.4.4 ЖУРНАЛ ТАХЕОМЕТРИЧЕСКОЙ СЪЕМКИ Место съемки площадка уступа гор. 190 м Дата 5.05.84 г. Инструмент Т15 N 6007 Исполнитель Иванов И.И. -------T--------T---------T---------T----------T--------T-----------T--------T------------- Точки ¦ Отсчет ¦Отсчет по¦Отсчет по¦ Угол ¦Горизон-¦Превышение ¦ ¦ визиро-¦по даль-¦горизон- ¦ верти- ¦ наклона ¦тальное ¦м h=dtgб+ ¦Высоты ¦ Примечания вания ¦ номеру ¦тальному ¦кальному ¦ б ¦проложе-¦ +i-V ¦точек ¦ и эскизы ¦ ¦ кругу ¦ кругу ¦ ¦ние d мм¦ ¦ м ¦ -------+--------+---------+---------+----------+--------+-----------+--------+------------- ¦ ¦ ¦ Станция п.VI ¦ ¦ ¦ 190 30 ¦МГ=90град.00' ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦К=100 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦С=0 0 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦V=1 52 м Х ¦ ¦0град.00'¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦i=1 52 м 1 ¦ 35 1 ¦ 217 15 ¦90град.28¦-0град.28'¦ 35 1 ¦ -0 28 ¦ 190 02 ¦ 2 ¦ 9 8 ¦ 269 03 ¦91 10¦-1 10 ¦ 9 8 ¦ -0 20 ¦ 190 10 ¦ 3 ¦ 28 1 ¦ 325 51 ¦89 27¦+0 33 ¦ 28 1 ¦ +0 27 ¦ 190 57 ¦ 4 ¦ 51 0 ¦ ЗЗО 01 ¦89 39¦+0 21 ¦ 51 0 ¦ +0 31 ¦ 190 61 ¦ 5 ¦ 75 5 ¦ 348 20 ¦89 26¦+0 34 ¦ 75 5 ¦ +0 5 ¦ 191 05 ¦ эскиз 6 ¦ 81 7 ¦ 344 52 ¦79 28¦+10 32 ¦ 79 0 ¦ +14 68 ¦ 204 98 ¦ 7 ¦ 59 9 ¦ 325 11 ¦75 23¦+14 37 ¦ 56 1 ¦ +14 63 ¦ 204 93 ¦ 8 ¦ 36 7 ¦ 316 15 ¦65 03¦+24 57 ¦ 30 2 ¦ +14 05 ¦ 204 35 ¦ 9 ¦ 28 0 ¦ 273 15 ¦52 05¦+37 55 ¦ 17 4 ¦ +13 55 ¦ 203 85 ¦ 10 ¦ 28 2 ¦ 261 41 ¦55 59¦+34 01 ¦ 19 4 ¦ +13 09 ¦ 203 39 ¦ 11 ¦ 38 8 ¦ 230 33 ¦69 22¦+20 38 ¦ 34 0 ¦ +12 80 ¦ 203 10 ¦ Х ¦ ¦0град.01'¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -------+--------+---------+---------+----------+--------+-----------+--------+------------- Книга 437 Глава 7 Раздел 10 ПРИЛОЖЕНИЕ 10 к подразделу 5.5 Способы определения объемов выемки горной массы ------------T-------------------------------------T----------------------T---------T-------------------- Способ ¦ ¦ Наименование ¦ ¦ определения¦ Формулы подсчета ¦ параметров ¦ Рисунки ¦ Область применения объемов ¦ ¦ ¦ ¦ ------------+-------------------------------------+----------------------+---------+-------------------- Вертикаль- ¦ ¦ ¦ ¦ ные сече- ¦ ¦ ¦ ¦ ния: ¦ V = суммаVi i=1-n ¦ Vi - объем между ¦ Рис.1 ¦ Определение объ- а парал- ¦ При Si Si+1 отличающихся ¦ смежными сечениями ¦ ¦ емов заходок и вы- лельные ¦ не более чем на 40 % ¦ S - площадь сече- ¦ ¦ емочных блоков с ¦ Si + Si+1 ¦ ния ¦ ¦ вытянутыми и при- ¦ Vi = --------- ai ¦ а - расстояние между ¦ ¦ мерно параллель- ¦ 2 ¦ смежными сечениями ¦ ¦ ными контурами ¦ При Si Si+1 отличающихся ¦ а - угол между се- ¦ ¦ ¦ более чем на 40 % ¦ чениями ¦ ¦ ¦ Si + Si+1 + кв.кор.Si*Si+1 ¦ ус - ордината цент- ¦ ¦ ¦ Vi = -------------------------- * ai¦ ра тяжести сечения ¦ ¦ ¦ 2 ¦ ¦ ¦ ¦ Для крайних блоков ¦ ¦ ¦ ¦ Si+1 ¦ ¦ ¦ ¦ Vi = ---- * ai+1 ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ ¦ ¦ б непарал-¦ Vi = a/6*[yci 2Si + Si+1 + ¦ ¦ Рис.2 ¦ На значительных лельные ¦ + yci 2Si+1 + Si ] ¦ ¦ ¦ по объему криво- ¦ ¦ ¦ ¦ линейных участках ¦ ¦ ¦ ¦ заходок и выемоч- ¦ ¦ ¦ ¦ ных блоков ------------+-------------------------------------+----------------------+---------+-------------------- Горизонталь-¦ V = суммаVi i=1-n ¦ Vi - объем между ¦ ¦ Определение объ- ные сечения ¦ При Si Si+1 отличающихся ¦ смежными сечениями ¦ ¦ емов при изображе- ¦ не более чем на 40 % ¦ S - площадь сече- ¦ ¦ нии рельефа гори- ¦ Si + Si+1 ¦ ния ¦ ¦ зонталями ¦ Vi = --------- hi ¦ h - высота сечения ¦ Рис.3 ¦ ¦ 2 ¦ ¦ ¦ ¦ При Si Si+1 отличающихся ¦ ¦ ¦ ¦ более чем на 40 % ¦ ¦ ¦ ¦ Si + Si+1 + кв.кор.Si*Si+1 ¦ ¦ ¦ ¦ Vi = -------------------------- * hi¦ ¦ ¦ ¦ 3 ¦ ¦ ¦ ------------+-------------------------------------+----------------------+---------+-------------------- Трехгранные¦ V = суммаVвi - суммаVнj i=1-n ¦ Vв н - объемы ¦ ¦ призмы ¦ j=1-k ¦ трехгранных призм ¦ ¦ ¦ Значения Vвi и Vнj определяют ¦ построенных неза- ¦ ¦ ¦ по формуле ¦ висимо для верхней ¦ ¦ ¦ ¦ и нижней поверхно- ¦ ¦ ¦ Vв н = 1/3*S zA + zB + zC ¦ стей тела в грани- ¦ ¦ ¦ ¦ цах выемки ¦ Рис.4 ¦ Определение объ- ¦ Основанием каждой призмы слу- ¦ n k - число призм ¦ ¦ емов при изображе- ¦ жит треугольник в котором от- ¦ сформированных на ¦ ¦ нии рельефа в про- ¦ носительно исходной стороны ¦ верхней и нижней ¦ ¦ екции с числовыми ¦ АВ выбирают пикетную точку ¦ поверхностях ¦ ¦ отметками ¦ Сi под условием у0 = max уoi ¦ S - площадь осно- ¦ ¦ ¦ где уoi - ордината центра опи- ¦ вания призмы ¦ ¦ ¦ санной окружности треугольни- ¦ zA zB zC - вы- ¦ ¦ ¦ ка АВСi ¦ сотные отметки ¦ ¦ ¦ ¦ вершин призмы ¦ ¦ ¦ ¦ АВ - отрезок кон- ¦ ¦ ¦ ¦ тура или сторона ¦ ¦ ¦ ¦ построенного тре- ¦ ¦ ¦ ¦ угольника ¦ ¦ ------------+-------------------------------------+----------------------+---------+-------------------- Объемная ¦ V = S*суммаhi i=1-n ¦ S - площадь пря- ¦ ¦ Определение объ- палетка ¦ ¦ моугольника ¦ Рис.5 ¦ емов при изобра- ¦ ¦ h - высота выни- ¦ ¦ нении поверхности ¦ ¦ маемого слоя ¦ ¦ в числовых отмет- ¦ ¦ n - число точек в ¦ ¦ ках по прямоуголь- ¦ ¦ границах выемки ¦ ¦ ной сетке или ¦ ¦ ¦ ¦ при равнинном ¦ ¦ ¦ ¦ рельефе изобра- ¦ ¦ ¦ ¦ женном в горизон- ¦ ¦ ¦ ¦ талях ------------+-------------------------------------+----------------------+---------+-------------------- Книга 437 Глава 7 Раздел 11 ПРИЛОЖЕНИЕ 11 к подразделу 7.2.6 ОПТИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СТОРОН ПРЯМОУГОЛЬНОЙ СЕТКИ ДЛЯ НИВЕЛИРОВАНИЯ ПЛОЩАДИ При выборе оптимальных размеров сторон сетки различают две груп- пы россыпей. Первая группа россыпей характеризуется плавными формами рельефа земной поверхности и поверхности плотика выдержанной мощнос- тью торфов и песков однородным литологическим составом пород и рав- номерным оттаиванием их во время разработки россыпи что обусловли- вает выемку торфов и песков слоями приблизительно одинаковой мощнос- ти; вторая - наличием микроформ рельефа земной поверхности и плотика неравномерной мощностью торфов и песков и неодинаковым составом по- род наличием таликовых участков препятствующих равномерной выемке торфов или песков. К этой же группе относят россыпи зимнего вскрытия с рыхлением торфов взрывами. Для выбора оптимальных размеров сетки поступают следующим образом: определяют группу россыпи; по проектным данным вычисляют величину показателя К = V/кв.кореньS где V - объем вскрыши промывки за месяц куб.м; S - площадь разработки кв.м; по величине К в табл. 18 находят ближайшее его меньшее значение и принимают соответствующий размер сторон сетки. Таблица 18 -----------------T-----------------TT----------------T--------------- Показатель К ¦ Размеры сторон ¦¦ Показатель К ¦ Размеры сторон кв.м ¦ сетки м ¦¦ кв.м ¦ сетки м -----------------+-----------------++----------------+--------------- Первая группа россыпей ¦¦ Вторая группа россыпей 40 10х10 ¦¦ 40 5х5 100 ¦ 20х10 ¦¦ 80 ¦ 10х5 160 ¦ 20х20 ¦¦ 120 ¦ 10х10 400 ¦ 40х20 ¦¦ 250 ¦ 20х10 600 ¦ 40х40 ¦¦ 400 ¦ 20х20 -----------------+-----------------++----------------+--------------- Пример. Россыпи первой группы площадь полигона S=40 тыс. кв. м среднемесячный объем вскрыши и промывки V=35 тыс. куб.м отсюда К= 35000кв.корень40000 = 175 кв.м. Ближайшее меньшее значение показателя К составляет 160 следова- тельно оптимальный размер сторон сетки следует принять 20х20 м. Книга 437 Глава 7 Раздел 12 ПРИЛОЖЕНИЕ 12 к подразделу 7.5.2 КРАТКИЕ УКАЗАНИЯ К ОБРАБОТКЕ СНИМКОВ И СОСТАВЛЕНИЮ ПЛАНОВ ПРИ НАЗЕМНОЙ СТЕРЕОФОТОГРАММЕТРИЧЕСКОЙ СЪЕМКЕ РОССЫПЕЙ При выполнении наземной стереофотограмметрической съемки для сос- тавления планов горных выработок и подсчета объемов торфов и песков каждую стереопару обеспечивают тремя опорными точками определяют координаты левой точки базиса съемки и измеряют его длину. Опорные точки закрепляют в местах где они могут сохраняться до конца промы- вочного сезона или по крайней мере до следующей съемки. Координаты опорных и базисных точек определяют геодезическим путем в соответ- ствии с требованиями п. 6. Длину базиса рассчитывают по формуле при- веденной в приложении 9 для топографической съемки карьера. Особенностью подсчета объемов извлеченной горной массы при малой мощности вынимаемого слоя является требование высокой точности опре- деления мощности. С этой целью рекомендуется следующий порядок работ. Между стандартно расположенными опорными точками на местности закрепляют 3-4 вспомогательные точки при отстояниях до 400 м и 6-8 при отстояниях от 400 до 800 м. После корректирования модели построенной по материалам съемки выполненной в начале отчетного периода фотограмметрически опреде- ляют высоты всех марок на опорных и вспомогательных точках для чего три-четыре раза совмещают измерительную марку прибора с верхним сре- зом марки каждой точки. Для каждой точки вычисляют среднее значение высоты Н; выписывают его на план или в журнал и вычисляют значение условного горизонта Н0 по формуле Н0 = сумма Нi/n i=1-n где n - число опорных и вспомогательных точек. Затем определяют высоты пикетов по вершинам прямоугольной сетки или по профильным линиям предварительно построенным на плане. Высо- ты опорных и вспомогательных точек округляют до сантиметров пикетов - до дециметров. По стереопаре снятой с того же базиса в конце отчетного периода определяют значение условного горизонта Н01 и вычисляют поправку в условный горизонт бН=Н0-Н01. Левую измерительную марку обрабатывающего прибора совмещают с крестом или горизонтальным штрихом на опорном стекле снимкодержателя со счетчика высот снимают отсчет Н и затем вращая ножной диск уста- навливают отсчет Н1=Н+бН. Сход измерительной марки по высоте относи- тельно наблюдаемой точки устраняют левым компенсатором смещения объектива правым компенсатором устраняют поперечный параллакс пос- ле чего измеряют высоты пикетов в тех же местах где они определя- лись по снимкам в начале отчетного периода. Дальнейшую работу по составлению плана горных выработок и под- счет объемов производят по обычной методике. Книга 437 Глава 7 Раздел 13 ПРИЛОЖЕНИЕ 13 к подразделу 8.1.5 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ КОНСТРУКЦИИ ЦЕНТРОВ ПУНКТОВ И РЕПЕРОВ ПОДЗЕМНОЙ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ ОПОРНОЙ И СЪЕМОЧНОЙ СЕТЕЙ ПОСТОЯННЫЕ ПУНКТЫ 1. Центр пункта закладываемый в подошве выработки представляет собой металлический штырь диаметром 25-30 мм и длиной от 200 до 700 мм зазубренный или загнутый в нижней части в виде крючка бетонируе- мый в подошве выработки. Длину штыря выбирают в зависимости от устой- чивости пород подошвы выработки. В головке штыря высверливают отвер- стие наносят керн или крестообразную насечку фиксирующие центр пун- кта Для большей сохранности центра рекомендуется в головку запрессо- вывать медную пробку диаметром 5-10 мм и на ней насекать центр. Центр закладываемый в подошве выработки показан на рис. 4. 2. Центр закладываемый в кровле выработки фиксируется прорезью или отверстием просверленным в нижней части металлического стержня или в запрессованной в него медной свинцовой пробке; стержень бето- нируют или забивают в деревянную пробку или крепь рис. 5 . 3. Центр закладываемый в боках выработки представлен на рис. 6. Штангу 1 надевают на шестигранный металлический штырь 2 забетониро- ванный в боку выработки. Для фиксации штанги в определенном положе- нии на конце ее имеются две вставки 3 с шестигранными отверстиями и ограничительная шпилька 4. 4. В сложных горно-геологических условиях наиболее устойчивой конструкцией постоянного пункта является анкер распорного типа дли- ной 0 6-1 5 м. При этом в крепких трещиноватых породах центры анкер- ного типа не должны контактировать с нарушенной приконтурной зоной выработки для чего устья скважин следует оборудовать кондуктором из трубы рис. 7 а . В слабых и мелкослоистых породах более устойчивы центры связанные с предварительно упрочненным массивом вмещающих по- род по всей длине анкера рис. 7 б . 5. Для закрепления центров в обводненных породах употребляют бе- тон состава: одна часть быстросхватывающегося цемента одна часть песка и одна часть щебенки. Центры в кровле закрепляют с помощью цементного раствора на од- ну часть цемента берут две части сухого песка воды добавляют не бо- лее 0 7 части. Время затвердевания при котором обеспечивается 50 % прочности для цементного раствора составляет двое суток а для бетона - двое-трое суток. При применении быстросхватывающегося цемента бетон или цементный раствор приобретает 50 % прочности через 3 ч. В неустойчивых породах закрепление центров в шпурах целесообраз- но выполнять с помощью быстротвердеющих полиэфирных эпоксидных или мочевиноформальдегидных смол. Подачу упрочняющих составов в шпур осу- ществляют или в патронах которые разрушаются в шпуре стержнем мар- кшейдерского центра или нагнетанием с помощью насоса. 6. Центры постоянных знаков должны быть устойчивы против корро- зии. Диаметр отверстия керна или ширина прорези центров должны быть не более 2 мм. 7. Эскизы закрепления постоянных пунктов заносят в журнал вычис- лений координат. ВРЕМЕННЫЕ ПУНКТЫ Центры временных пунктов изображенные на рис. 8 предназначены для выработок с различной крепью: деревянной рис. 8 а металличес- кой или анкерной рис. 8 б и металлической арочной рис. 8 в . При проложении полигонометрических ходов с применением консолей или трехштативной системы временные пункты закрепляют по мере необхо- димости. МАРКИРОВКА ПУНКТОВ Постоянные и временные пункты подземных сетей должны иметь цифро- вую нумерацию. Порядок маркировки пунктов определяет главный маркшей- дер горного предприятия. Повторение номеров в одной и той же выработке не допускается. При маркировке постоянного пункта имеющего высотную отметку или репера кроме их номеров должны быть указаны буквы Рп или Рк обозна- чающие соответственно расположение пункта в почве или кровле выработ- ки. Постоянные и временные пункты которые оказались нарушенными и в которых отпала необходимость например створные пункты подлежат ликвидации вместе с их марками. Книга 437 Глава 7 Раздел 14 ПРИЛОЖЕНИЕ 14 к подразделу 8.1.9 ПРОЕКТ ПОСТРОЕНИЯ ПОДЗЕМНОЙ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ ОПОРНОЙ СЕТИ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ Построение и реконструкцию подземных опорных сетей осуществляют по проектам составленным с учетом перспективных планов развития гор- ных работ. При составлении проекта устанавливают принципиальную схе- му опорной сети которая должна служить геометрической основой разви- тия съемочной сети и съемок горных выработок. В соответствии с п. 8.1.9 средняя квадратическая погрешность положения наиболее удален- ных пунктов опорной сети относительно исходных пунктов не должна пре- вышать 0 4 мы на плане что составляет 0 4 и 0 8 м для планов горных выработок масштабов соответственно 1:1000 и 1:2000. Реконструкцию подземной опорной сети выполняют при значительном смещении или утрате пунктов необходимых для дальнейшего проложения ходов; снижении точности сети с увеличением ее протяженности; необхо- димости увязки сетей разных горизонтов или шахт; при появлении новых связей с опорной сетью на земной поверхности. В проекте должны быть изложены основные вопросы построения сети: 1. Характеристика пунктов и сторон маркшейдерской геодезической опорной сети используемых для определения координат и высот подход- ных пунктов определения поправки гирокомпаса. При необходимости сгу- щения опорной сети определяют объемы и сроки выполнения работ. 2. Сведения о существующей подземной опорной сети и возможности использования ранее проложенных полигонометрических ходов которые по точности измерений и сохранности пунктов могут быть включены в проек- тируемую сеть. 3. Схема построения проектируемой сети. 4. Места и способы дополнительного центрирования и ориентирова- ния сети. 5. Расчет точности положения удаленных пунктов подземной опорной сети. 6. Приборы и оборудование для построения сети. 7. Методика гироскопического ориентирования измерений углов и линий В случае если сеть реконструируют с целью проведения вырабо- ток встречными забоями в проекте приводят расчет точности угловых и линейных измерений определяют методику выполнения работ и выбирают соответствующие инструменты. 8. Порядок уравнивания подземной опорной сети применение ЭВМ для обработки измерений. 9. Календарный план выполнения работ с указанием объемов по ви- дам и исполнителей шахта подрядная организация специализированная группа и др. . 10. Меры безопасности при выполнении работ. В графическую часть проекта включают: 1. План опорной сети на земной поверхности масштабы 1:2000-1:10000 с нанесенной схемой примыкания к точкам центрирова- ния и указанием стороны для определения поправки гирокомпаса. 2. Планы горных выработок на которые наносят: технические границы шахты; существующие и проектируемые капитальные и подготовительные гор- ные выработки; существующие исходные пункты опорной сети места дополнительного ориентирования и центрирования; схему существующей опорной сети и проектируемые ходы; сохранившиеся постоянные пункты с указанием номера и проекти- руемые группы постоянных пунктов; существующие и проектируемые гиростороны. 3. Схему реконструируемой сети для выполнения уравнивания сос- тавленную в соответствии с указаниями к программе вычислений на ЭВМ. При составлении проекта расчет точности положения удаленных пун- ктов выполняют на ЭВМ с учетом существующих и проектируемых гиросто- рон а также точек дополнительного центрирования сети. Число гиросто- рон и размещение их в сети выбрано правильно если предвычисленная точность положения пунктов соответствует требованиям п. 8.1.9. Для несложных схем построения сетей может выполняться только рас- чет средних квадратических погрешностей положения удаленных пунктов магистральных ходов относительно ближайших точек центрирования. В хо- де произвольной формы разделенном гиросторонами на секции рис. 9 Mp * Mp =mв*mв/p*p{суммаDO1 i*суммаDO1 i + суммаDO2 i*суммаDO2 i + i=1-t1 i=1-t2 +...+суммаDOr i*суммаDOr i + суммаRi*Ri} + maг*maг/p*p * i=1-tr i=1-tr+1 * {суммаDOj Oj+1*DOj Oj+1 + D1 O1*D1 O1 + DOr P*DOr P} + j=1- r-1 + м*м * сумма Si + л*л*L*L i=1-n где Мр - средняя квадратическая погрешность положения последнего Р-го пункта хода; mв - средняя квадратическая погрешность измерения углов; mаг - средняя квадратическая погрешность определения дирекционных уг- лов гиросторон; м л - коэффициенты случайного и систематического влияния при линейных измерениях; n - число сторон хода; t - число секций хода; t - число углов в секции; DO1 i DO2 i ...DOr i - рас- стояния определяемые в каждой секции от ее центра тяжести до i-го пункта секции; Ri - расстояние от i-го пункта висячего хода опираю- щегося на гиросторону до последнего пункта Р; DOj Oj+1 - расстояние между центрами тяжести смежных секций j и j+1 ; D1 O1 - расстояние от первого пункта хода до центра тяжести первой секции DOr P - рас- стояние от центра тяжести последней секции до последнего пункта Р; s - длина стороны; L - длина замыкающей хода. Для полигонометрических ходов близких к вытянутым необходимое число гиросторон может быть определено по табл. 19 в зависимости от протяженности ходов и средней длины сторон. Таблица 19 рассчитана по формуле 1 для вытянутых ходов разделенных гиросторонами на r+1 участков одинаковой длины из которых первые г участков - секции меж- ду гиросторонами а последний участок - висячий ход опирающийся на гиросторону. Для полигонометрических ходов при расчетах принимались значения: mаг = 30''; mв = 20''; м = 0 001 1/м*м; л = 0 00005. Таблица 19 Допустимая длина полигонометрических ходов с гиросторонами км -------------------------------------------------------------T------- Средняя длина стороны м ¦ Число -------T-------T-------T-------T------T-------T-------T------+ гиро- 30 ¦ 40 ¦ 50 ¦ 60 ¦ 80 ¦ 100 ¦ 150 ¦ 200 ¦сторон -------+-------+-------+-------+------+-------+-------+------+------- ¦ ¦ ¦ Масштаб 1:2000 ¦ ¦ ¦ 1 7 ¦ 1 9 ¦ 2 0 ¦ 2 1 ¦ 2 3 ¦ 2 4 ¦ 2 7 ¦ 2 8 ¦ 1 3 1 ¦ 3 3 ¦ 3 5 ¦ 3 7 ¦ 3 9 ¦ 4 1 ¦ 4 3 ¦ 4 6 ¦ 2 4 2 ¦ 4 5 ¦ 4 8 ¦ 4 9 ¦ 5 2 ¦ 5 4 ¦ 5 8 ¦ 6 0 ¦ З 5 2 ¦ 5 5 ¦ 5 8 ¦ 5 9 ¦ 6 3 ¦ 6 5 ¦ 6 9 ¦ 7 0 ¦ 4 6 0 ¦ 6 4 ¦ 6 6 ¦ 6 8 ¦ 7 2 ¦ 7 4 ¦ 7 8 ¦ 8 0 ¦ 5 6 7 ¦ 7 1 ¦ 7 4 ¦ 7 6 ¦ 7 9 ¦ 8 1 ¦ 8 5 ¦ 8 6 ¦ 6 7 3 ¦ 7 8 ¦ 8 0 ¦ 8 3 ¦ 8 6 ¦ 8 8 ¦ 9 1 ¦ 9 2 ¦ 7 7 9 ¦ 8 3 ¦ 8 6 ¦ 8 8 ¦ 9 1 ¦ 9 3 ¦ 9 6 ¦ 9 8 ¦ 8 8 4 ¦ 8 8 ¦ 9 1 ¦ 9 3 ¦ 9 6 ¦ 9 8 ¦ 10 0 ¦ 10 2 ¦ 9 8 9 ¦ 9 3 ¦ 9 5 ¦ 9 7 ¦ 10 0 ¦ 10 2 ¦ 10 5 ¦ 10 6 ¦ 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ Масштаб 1:1000 ¦ ¦ ¦ 1 1 ¦ 1 2 ¦ 1 2 ¦ 1 3 ¦ 1 4 ¦ 1 4 ¦ 1 5 ¦ 1 8 ¦ 1 1 8 ¦ 2 0 ¦ 2 0 ¦ 2 1 ¦ 2 2 ¦ 2 3 ¦ 2 4 ¦ 2 6 ¦ 2 2 5 ¦ 2 6 ¦ 2 7 ¦ 2 8 ¦ 3 0 ¦ 3 0 ¦ 3 1 ¦ 3 2 ¦ 3 3 0 ¦ 3 1 ¦ 3 2 ¦ 3 4 ¦ 3 5 ¦ 3 6 ¦ 3 7 ¦ 3 8 ¦ 4 3 5 ¦ 3 6 ¦ 3 7 ¦ 3 8 ¦ 3 9 ¦ 4 0 ¦ 4 1 ¦ 4 2 ¦ 5 3 8 ¦ 4 0 ¦ 4 1 ¦ 4 2 ¦ 4 3 ¦ 4 4 ¦ 4 4 ¦ 4 5 ¦ 6 4 1 ¦ 4 3 ¦ 4 4 ¦ 4 5 ¦ 4 6 ¦ 4 1 ¦ 4 8 ¦ 4 8 ¦ 7 4 4 ¦ 4 6 ¦ 4 7 ¦ 4 7 ¦ 4 9 ¦ 4 9 ¦ 4 9 ¦ 5 0 ¦ 8 4 7 ¦ 4 8 ¦ 4 9 ¦ 5 0 ¦ 5 0 ¦ 5 1 ¦ 5 2 ¦ 5 2 ¦ 9 4 9 ¦ 5 0 ¦ 5 1 ¦ 5 2 ¦ 5 3 ¦ 5 3 ¦ 5 4 ¦ 5 4 ¦ 10 -------+-------+-------+-------+------+-------+-------+------+------- Пример предвычисления погрешности положения конечной точки поли- гонометрического хода разделенного на секции гиросторонами рис.9 . Полигонометрический ход характеризуется данными: mв*mв/p*p = 94*10 в степени -10 ; maг*maг/p*p = 225*10 в степени -10 ; суммаDO1 i*суммаDO1 i = 495475 кв.м; i=1-14 суммаDO2 i*суммаDO2 i = 444650 кв.м; i=1-10 суммаRi*Ri = 390584 кв.м; i=1-6 D1 O1*D1 O1 = 119025 кв.м; DO1 O2*DO1 O2 = 529984 кв.м; DO2 30*DO2 30 = 286225 кв.м; сумма Si = 1872 м; L*L = 1188100 кв.м. i=1-30 Расчет средней квадратической погрешности положения конечной точ- ки полигонометрического хода выполняют по формуле 1 : Мр*Мр = 94*10 в степени -10 * 1330709 + 225*10 в степени -10 * *935234 + 18720000* в степени -10 * *1188100 = = 0 38394 кв.м Мр = 0 196 м. Книга 437 Глава 7 Раздел 15 ПРИЛОЖЕНИЕ 15 к подразделу 8.2.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИРЕКЦИОННЫХ УГЛОВ ГИРОСТОРОН Принципиальная схема определения дирекционного угла гироскопичес- ким способом приведена на рис. 10. Дирекционный угол гиростороны подземной маркшейдерской сети опре- деляют по формуле а = А-v = Г+б-v где А - астрономический азимут стороны; v - плоское сближение мери- дианов в точке установки гирокомпаса; Г - гироскопический азимут сто- роны; б - поправка гирокомпаса. Если гирокомпас используют для работы в пределах только одной шахты или поправку гирокомпаса определяют на каждой шахте то дирек- ционный угол гиростороны находят по формуле а = Г+бм+бv где бм - "местная" поправка гирокомпаса; бv - разность плоских сбли- жений меридианов в точках установки гирокомпаса на земной поверхнос- ти и в горных выработках. Гироскопический азимут стороны вычисляют по формуле Г = N - N0 + Е где N - отсчет по лимбу угломерной части гирокомпаса соответствую- щий примычному направлению на один из пунктов исходной или ориенти- руемой стороны; N0 - отсчет по лимбу угломерной части гирокомпаса соответствующий положению равновесия ЧЭ место нуля гирокомпаса ; E - поправка за закручивание подвеса. Место нуля гирокомпаса определяют из наблюдения четырех последо- вательных точек реверсии прецессионных колебаний ЧЭ и вычисляют по формулам N0 = N0' + N0'' /2; N0' = N1 + 2N2 + N3 /4; N0'' = N2 + 2N3 + N4 /4; где N0' N0'' - промежуточные средние; N1 N2 N3 N4 - отсчеты по лимбу угломерной части гирокомпаса соответствующие точкам реверсии ЧЭ. При пропуске второй третьей или четвертой точек реверсии по тех- ническим причинам достаточно провести наблюдение дополнительной пя- той точки реверсии. При этом место нуля гирокомпаса определяют по соответствующим формулам: N0'= N3 + N4 /2 + N3 - N1 /4 N0''= N3 + N4 /4 + N4 + N5 /4; N0'= N1 + N2 /2 + N2 - N4 /4 N0''= N4 + N5 /2 + N4 - N2 /4; N0'= N1 + N2 /4 + N2 + N3 /4 N0''= N2 + N3 /2 + N3 - N5 /4; Поправку E за закручивание подвеса гирокомпаса определяют по фор- муле E=Ф/D где D - добротность гирокомпаса Ф - угол закручивания подвеса. Добротность гирокомпаса D выражается отношением максимального направляющего момента гирокомпаса на данной широте к удельному момен- ту кручения подвеса при закручивании на угол равный радиану и оп- ределяется в соответствии с указаниями руководства по эксплуатации прибора. Угол закручивания подвеса Ф состоит из двух углов Ф = Фк+Фт где Фк - угол закручивания подвеса возникающий из-за неточного ориентирования корпуса гироблока; Фт - угол закручивания подвеса возникающий из-за изменения нулевого положения подвеса. Величины Фк и Фт определяют по формулам Фк = Nк - N0; Фт = n0 - nк t где Nк - отсчет по лимбу гирокомпаса соответствующий положению ви- зирной оси зрительной трубы при котором средний штрих шкалы в поле зрения автоколлимационной трубы совмещен с неподвижным биссектором; nк - отсчет по шкале автоколлимационной трубы соответствующей поло- жению неподвижного биссектора при определении нуля подвеса; n0 - мес- то нуля подвеса; t - цена деления шкалы в поле зрения автоколлима- ционной трубы в угловой мере . Положение равновесия свободных колебаний ЧЭ с невращающимся ро- тором называют местом нуля подвеса определяют из наблюдений четы- рех последовательных точек реверсии ЧЭ характеризуют соответствую- щим ему отсчетом n0 по шкале автоколлимационной трубы и рассчитывают по формуле n0 = n0'+n0'' /2 где n0' и n0''- промежуточные средние вычисляемые по формулам n0'= n1+2n2+n3 /4; n0''= n2+2n3+n4 /4 где n1 n2 n3 n4 - отсчеты по шкале автоколлимационной трубы соот- ветствующие точкам реверсии ЧЭ. Местную поправку гирокомпаса вычисляют по формуле бм = а0-Г0 где а0 - дирекционный угол исходной стороны; Г0 - гироскопический азимут исходной стороны. В случае когда контрольное значение местной поправки гирокомпа- са бму определяли в точке с ординатой у а предшествующие - в точке с ординатой у0 полученное значение поправки следует исправить поправ- кой бv за разность сближений меридианов. Приведенное к точке с ординатой у значение местной поправки вы- числяют по формуле бму0 = бму-бv. Поправку за разность сближений меридианов бv вычисляют для каж- дой ориентируемой стороны подземной сети по формуле бv = бvy+бvх где бvy=м0 у0-у ; бvх=у м0-м ; м0=32 23tg В0 м=32 23tg В; бv - поп- равка с; у0 и В0 - ордината км и широта точки установки гирокомпа- са на земной поверхности при определении поправки гирокомпаса; у и В - ордината км и широта точки установки гирокомпаса при определении гироскопического азимута ориентируемой стороны в шахте или на земной поверхности при контрольном измерении поправки. Ординаты определяют до десятых долей километра. Коэффициент р вы- бирают из табл. 20 по абсциссе или широте точки установки. Таблица 20 Значения коэффициентов м для вычисления разности бv плоских сближений меридианов -----T------T--------------T------T---------------T-------T---------- ¦ ¦ В ¦ ¦ ¦ В ¦ ¦ ¦ В х км ¦м с/км+----T---¦х км ¦м с/км+----T---¦х км м¦м с/км +-----T---- ¦ ¦град¦ ' ¦ ¦ ¦град¦ ' ¦ ¦ ¦град ¦ ' -----+------+----+---¦-----+------+----+---¦------+-------+-----+--- 3800¦ 22 00¦ 34 ¦19 ¦ 5800¦ 41 73¦ 52 ¦19 ¦ 6900 ¦ 61 14 ¦ 62 ¦ 12 850¦ 22 38¦ 34 ¦46 ¦ 850¦ 42 42¦ 52 ¦46 ¦ 925 ¦ 61 70 ¦ 62 ¦ 25 900¦ 22 75¦ 35 ¦13 ¦ 900¦ 43 11¦ 53 ¦13 ¦ 950 ¦ 62 32 ¦ 62 ¦ 39 950¦ 23 13¦ 35 ¦40 ¦ 950¦ 43 83¦ 53 ¦40 ¦ 975 ¦ 62 90 ¦ 62 ¦ 52 4000¦ 23 53¦ 36 ¦07 ¦ 6000¦ 44 56¦ 54 ¦07 ¦ 7000 ¦ 63 54 ¦ 63 ¦ 06 050¦ 23 91¦ 36 ¦34 ¦ 025¦ 44 94¦ 54 ¦21 ¦ 025 ¦ 64 14 ¦ 63 ¦ 19 100¦ 24 30¦ 37 ¦01 ¦ 050¦ 45 30¦ 54 ¦34 ¦ 050 ¦ 64 79 ¦ 63 ¦ 33 150¦ 24 70¦ 37 ¦28 ¦ 075¦ 45 69¦ 54 ¦48 ¦ 075 ¦ 65 41 ¦ 63 ¦ 46 200¦ 25 11¦ 37 ¦55 ¦ 100¦ 46 06¦ 55 ¦01 ¦ 100 ¦ 66 09 ¦ 64 ¦ 00 250¦ 25 52¦ 38 ¦22 ¦ 125¦ 46 47¦ 55 ¦15 ¦ 125 ¦ 66 73 ¦ 64 ¦ 13 300¦ 25 93¦ 38 ¦49 ¦ 150¦ 46 84¦ 55 ¦28 ¦ 150 ¦ 67 43 ¦ 64 ¦ 27 350¦ 26 35¦ 39 ¦16 ¦ 175¦ 47 22¦ 55 ¦41 ¦ 175 ¦ 68 09 ¦ 64 ¦ 40 400¦ 26 78¦ 39 ¦43 ¦ 200¦ 47 64¦ 55 ¦55 ¦ 200 ¦ 68 81 ¦ 64 ¦ 54 450¦ 27 21¦ 40 ¦10 ¦ 225¦ 48 03¦ 56 ¦08 ¦ 225 ¦ 69 50 ¦ 65 ¦ 07 500¦ 27 64¦ 40 ¦37 ¦ 250¦ 48 45¦ 56 ¦22 ¦ 250 ¦ 70 19 ¦ 65 ¦ 20 550¦ 28 09¦ 41 ¦04 ¦ 275¦ 48 85¦ 56 ¦35 ¦ 275 ¦ 70 95 ¦ 65 ¦ 34 600¦ 28 53¦ 41 ¦31 ¦ 300¦ 49 29¦ 56 ¦49 ¦ 300 ¦ 71 67 ¦ 65 ¦ 4Т 650¦ 28 99¦ 41 ¦58 ¦ 325¦ 49 70¦ 57 ¦02 ¦ 325 ¦ 72 46 ¦ 66 ¦ 01 700¦ 29 45¦ 42 ¦25 ¦ 350¦ 50 15¦ 57 ¦16 ¦ 350 ¦ 73 20 ¦ 66 ¦ 14 750¦ 29 92¦ 42 ¦52 ¦ 375¦ 50 56¦ 57 ¦29 ¦ 375 ¦ 74 02 ¦ 66 ¦ 28 800¦ 30 39¦ 43 ¦19 ¦ 400¦ 51 02¦ 57 ¦43 ¦ 400 ¦ 74 79 ¦ 66 ¦ 41 850¦ 30 88¦ 43 ¦46 ¦ 425¦ 51 45¦ 57 ¦56 ¦ 425 ¦ 75 63 ¦ 66 ¦ 55 4900¦ 31 36¦ 44 ¦13 ¦ 6450¦ 51 92¦ 58 ¦10 ¦ 7450 ¦ 76 43 ¦ 67 ¦ 08 4950¦ 31 86¦ 44 ¦40 ¦ 6475¦ 52 36¦ 58 ¦23 ¦ 7475 ¦ 77 31 ¦ 67 ¦ 22 5000¦ 32 37¦ 45 ¦07 ¦ 500¦ 52 84¦ 58 ¦37 ¦ 500 ¦ 78 14 ¦ 67 ¦ 35 050¦ 32 88¦ 45 ¦34 ¦ 525¦ 53 29¦ 58 ¦50 ¦ 525 ¦ 18 99 ¦ 67 ¦ 48 100¦ 33 40¦ 46 ¦01 ¦ 550¦ 53 75¦ 59 ¦03 ¦ 550 ¦ 79 92 ¦ 68 ¦ 02 150¦ 33 93¦ 46 ¦28 ¦ 575¦ 54 25¦ 59 ¦17 ¦ 575 ¦ 80 80 ¦ 68 ¦ 13 200¦ 34 47¦ 46 ¦55 ¦ 600¦ 54 72¦ 59 ¦30 ¦ 600 ¦ 81 76 ¦ 68 ¦ 29 250¦ 35 01¦ 41 ¦22 ¦ 625¦ 55 24¦ 59 ¦44 ¦ 625 ¦ 82 68 ¦ 68 ¦ 42 300¦ 35 57¦ 47 ¦49 ¦ 650¦ 55 72¦ 59 ¦57 ¦ 650 ¦ 83 68 ¦ 68 ¦ 56 350¦ 36 14¦ 48 ¦16 ¦ 675¦ 56 25¦ 60 ¦11 ¦ 675 ¦ 84 63 ¦ 69 ¦ 09 400¦ 36 71¦ 48 ¦43 ¦ 700¦ 56 74¦ 60 ¦24 ¦ 700 ¦ 85 68 ¦ 69 ¦ 23 450¦ 37 30¦ 49 ¦10 ¦ 725¦ 57 28¦ 60 ¦38 ¦ 725 ¦ 86 67 ¦ 69 ¦ 36 500¦ 37 90¦ 49 ¦37 ¦ 150¦ 57 79¦ 60 ¦51 ¦ 750 ¦ 87 77 ¦ 69 ¦ 50 550¦ 38 51¦ 50 ¦04 ¦ 775¦ 58 35¦ 61 ¦05 ¦ 775 ¦ 88 80 ¦ 70 ¦ 03 600¦ 39 13¦ 50 ¦31 ¦ 800¦ 58 88¦ 61 ¦18 ¦ 7800 ¦ 89 86 ¦ 70 ¦ 16 650¦ 39 76¦ 50 ¦58 ¦ 825¦ 59 45¦ 61 ¦32 ¦ ¦ ¦ ¦ 700¦ 40 40¦ 51 ¦25 ¦ 850¦ 59 99¦ 61 ¦45 ¦ ¦ ¦ ¦ 5750¦ 41 06¦ 51 ¦52 ¦ 6875¦ 60 54¦ 61 ¦58 ¦ ¦ ¦ ¦ -----+------+----+---------+------+----+----------+-------+-----+---- Поправку гирокомпаса можно определять двумя путями: 1 независи- мо дважды - перед началом работ по ориентированию и после их оконча- ния; 2 из 5-6 последних определений поправки включая и контрольные. Первый способ определения поправки применяют главным образом при неустойчивой поправке и после длительной транспортировки прибора на объект. За окончательный результат принимают среднее из определений. Второй способ определения поправки применяют как правило при сравнительно большом объеме разовых работ на одном объекте. Поправку определяют методом скользящего среднего - как среднее арифметическое из 5-6 определений включая контрольные часть из которых непосред- ственно предшествовала ориентированию стороны а другая часть получе- на после ее ориентирования. Пример вычисления поправки гирокомпаса по 5 измерениям приведен в табл. 21. Таблица 21 Вычисление поправки гирокомпаса -----------T---------T----------------------T------------------------ N п.п. ¦ Дата ¦ Измеренная поправка ¦ Вычисленная поправка -----------+---------+----------------------+------------------------ 1 ¦ 26/IХ ¦ -1град.17'30" ¦ 2 ¦ 26/IХ ¦ -1 16 53 ¦ 3 ¦ 27/IХ ¦ -1 17 05 ¦ -1град.16'56'' 4 ¦ 28/IХ ¦ -1 16 24 ¦ -1 16 54 5 ¦ 28/IХ ¦ -1 16 48 ¦ -1 16 58 6 ¦ 30/IХ ¦ -1 l7 20 ¦ -1 16 53 7 ¦ 1/Х ¦ -1 17 14 ¦ -1 16 58 8 ¦ 5/Х ¦ -1 16 38 ¦ -1 17 06 9 ¦ 7/X ¦ -1 16 50 ¦ 10 ¦ 10/Х ¦ -1 17 28 ¦ -----------+---------+----------------------+------------------------ Среднюю квадратическую погрешность дирекционного угла гиросторо- ны определяют по формуле ma = m0 кв.корень 1/kш + 1/kп б где m0 - средняя квадратическая погрешность единичного определения гироскопического азимута; kш и kп - число определений гироскопическо- го азимута гиростороны и поправки прибора соответственно. Погрешность m0 может быть получена по результатам многократного ориентирования при котором каждый раз определяют гироскопический азимут исходной стороны на земной поверхности и гиростороны в шахте. Используя результаты гироскопических измерений вычисляют эмпири- ческую среднюю квадратическую погрешность m0 эмп = кв.корень {сумма[ а-аср * а-аср ]/2 k-1 } где k - число измерений дирекционного угла гиростороны. Построением доверительного интервала оценивают теоретическую среднюю квадратическую погрешность m0: z1m0 эмп < m0 < z2m0 эмп где z1 z2 - нормированные значения нижнего и верхнего пределов ин- тервала определяемые по числу степеней свободы r=k-1 для принятой доверительной вероятности. Числовые значения пределов г выбираются по табл. 22. Таблица 22 Нижние z1 и верхние z2 границы доверительного интервала z1m0 эмп < m0 < z2m0 эмп --------T------------------------------------------------------------ ¦ Доверительные вероятности +--------------------T-------------------T------------------- r ¦ 0 99 ¦ 0 95 ¦ 0 90 +----------T---------+---------T---------+---------T--------- ¦ z1 ¦ z2 ¦ z1 ¦ z2 ¦ z1 ¦ z2 --------+----------+---------+---------+---------+---------+--------- 1 ¦ 0 36 ¦ ¦ 0 45 ¦ 31 62 ¦ 0 51 ¦ 16 01 2 ¦ 0 43 ¦ 14 14 ¦ 0 52 ¦ 6 29 ¦ 0 58 ¦ 4 41 3 ¦ 0 48 ¦ 8 47 ¦ 0 57 ¦ 3 73 ¦ 0 62 ¦ 3 01 4 ¦ 0 52 ¦ 4 39 ¦ 0 60 ¦ 2 88 ¦ 0 65 ¦ 2 43 5 ¦ 0 55 ¦ 3 48 ¦ 0 62 ¦ 2 45 ¦ 0 67 ¦ 2 09 б ¦ 0 57 ¦ 2 98 ¦ 0 64 ¦ 2 20 ¦ 0 69 ¦ 1 92 7 ¦ 0 59 ¦ 2 66 ¦ 0 66 ¦ 2 03 ¦ 0 71 ¦ 1 80 8 ¦ 0 60 ¦ 2 44 ¦ 0 67 ¦ 1 92 ¦ 0 72 ¦ 1 71 9 ¦ 0 62 ¦ 2 27 ¦ 0 69 ¦ 1 83 ¦ 0 73 ¦ 1 65 10 ¦ 0 63 ¦ 2 15 ¦ 0 70 ¦ 1 77 ¦ 0 74 ¦ 1 60 15 ¦ 0 67 ¦ 1 81 ¦ 0 73 ¦ 1 55 ¦ 0 78 ¦ 1 44 20 ¦ 0 71 ¦ 1 64 ¦ 0 76 ¦ 1 45 ¦ 0 80 ¦ 1 36 25 ¦ 0 73 ¦ 1 54 ¦ 0 78 ¦ 1 38 ¦ 0 82 ¦ 1.31 30 ¦ 0 75 ¦ 1 47 ¦ 0 80 ¦ 1 34 ¦ 0 83 ¦ 1 27 40 ¦ 0 77 ¦ 1 39 ¦ 0 82 ¦ 1 28 ¦ 0 85 ¦ 1 23 50 ¦ 0 79 ¦ 1 33 ¦ 0 84 ¦ 1 24 ¦ 0 66 ¦ 1 20 --------+----------+---------+---------+---------+---------+--------- Пример. Средняя квадратическая погрешность единичного определе- ния гироскопического азимута из 11 измерений вычислена m0 эмп=25 4' Требуется при доверительной вероятности 0 95 определить довери- тельные границы для оценки параметра m0. Так как r=10 то согласно таблице имеем z1=0 70 z2=1 77 и доверительные пределы будут 0 70х25 4''50 можно принимать в качестве приближенного значения теоре- тической средней квадратической погрешности измерений. Книга 437 Глава 7 Раздел 16 ПРИЛОЖЕНИЕ 16 к подразделу 8.2.11 ВЫЧИСЛЕНИЕ ОРИЕНТИРОВАНИЯ ЧЕРЕЗ ДВА ВЕРТИКАЛЬНЫХ ШАХТНЫХ СТВОЛА "8" октября 1985 г. Вычислитель Иванов И. И. ВЫЧИСЛЕНИЕ ОРИЕНТИРОВАНИЯ ЧЕРЕЗ ДВА ВЕРТИКАЛЬНЫХ ШАХТНЫХ СТВОЛА Измеренные углы - журнал N 4 стр. 5-8 Шахта N 3 горизонт +10 Приведенная длина сторон хода - журнал N 1-2 стр. 15 Шахта N 7 горизонт +100 Исходные данные - каталог N 2 стр. 5. -----T---------------T------------T---------------T-------------------T-----------------------T-------------------T------------------- ¦ ¦Приведенные ¦ ¦ Натуральные ¦ Приращения координат ¦ ¦ Пун-¦ Измеренные ¦горизонталь-¦ ¦ значения ¦ м ¦ Координаты м ¦ кты ¦ горизонталь- ¦ ные ¦ Дирекционные +---------T---------+-T---------T-T---------+---------T---------+ Примечание и ¦ ные углы в ¦ проложения ¦ углы а ¦ sin a ¦ cos a ¦+¦"дельта"y¦+¦"дельта"x¦ у ¦ х ¦ эскиэы ¦ ¦ S м ¦ ¦ ¦ ¦-¦ ¦-¦ ¦ ¦ ¦ -----+---------------+------------+---------------+---------+---------+-+---------+-+---------+---------+---------+------------------- ¦ ¦ Вычисление координат отвесов в системе принятой на земной поверхности ¦ З44 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 93град.26'47''¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 343 ¦ 62град.07'18''¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17728 990¦87141 870¦ ¦ ¦ 10 341 ¦335 34 05 ¦0 413612 ¦0 910453 ¦-¦ 4 277 ¦+¦ 9 415 ¦ ¦ ¦ О1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17732 713¦87151 285¦ 343 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦273 26 47 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 344 ¦265град.57 40 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17512 150¦87155 170¦ ¦ ¦ 13 577 ¦359 24 27 ¦0 010341 ¦9 999947 ¦-¦ 0 140 ¦+¦ 13 576 ¦ ¦ ¦ О2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17512 010¦87168 746¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Примечание. 1-ход ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦на земной поверх- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ности 2-ход в под- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦земных горных выра- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ботках ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ а О1-О2 =274град.36'24''¦ ¦ L О1-О2 =217 405 ¦ ¦ Вычисление координат отвесов и пунктов соединительного полигонометрического хода в условной системе ¦ О1 ¦ 0 000 0 000 ¦ ¦ ¦ 13 866 ¦ 0 00 00 ¦ 0 000000¦1 000000 ¦ ¦ 0 000 ¦+¦ 13 866 ¦ ¦ ¦ 16 ¦ 88 23 05 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 63 534 ¦268 23 05 ¦ 0 999602¦0 028128 ¦-¦ 63 509 ¦-¦ 1 791 ¦ ¦ ¦ 17 ¦179 05 30 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 154 449 ¦268 14 35 ¦ 0 999530¦0 030650 ¦-¦ 154 376 ¦-¦ 4 735 ¦ ¦ ¦ 19 ¦ 89 21 50 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 14 455 ¦177 36 25 ¦ 0 041754¦0 999128 ¦+¦ 0 604 ¦-¦ 14 442 ¦ ¦ ¦ О2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Е¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦-¦ 217 281 ¦-¦ 7 102 ¦ ¦ ¦ а О1-16 =а О1-О2 -а' О1-О2 а' О1-О2 =268град.07'41'' а О1-16 =6град.28'43'' L' О1-О2 =217 397 Вычисление координат отвесов и пунктов соединительного полигонометрического хода в системе координат принятой на земной поверхности О1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17728 713¦87151 285¦ ¦ ¦ 13 866 ¦ 6 28 43 ¦0 112832 ¦ 0 993614¦+¦ 1 564 ¦+¦ 13 777 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17730 277¦87165 О62¦ 16 ¦ 88 23 05 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -2 ¦ ¦ +1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 63 534 ¦274 51 48 ¦0 996400 ¦ 0 084779¦-¦ 63 305 ¦ ¦ 5 386 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17666 970¦87170 449¦ 17 ¦179 51 30 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -5 ¦ ¦ +2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 154 449 ¦274 43 18 ¦0 996607 ¦ 0 082315¦-¦ 153 925 ¦+¦ 12 713 ¦ ¦ ¦ 19 ¦ 89 21 50 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17513 040¦87183 164¦ ¦ ¦ 14 455 ¦184 05 08 ¦0 071246 ¦ 0 997459¦-¦ 1 030 ¦-¦ 14 418 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17512 010¦87168 746¦ -----+---------------+------------+---------------+---------+---------+-+---------+-+--------+---------+---------+-------------------- ¦fy = +0 007¦fx = +0 003 ¦ ¦ Книга 437 Глава 7 Раздел 17 ПРИЛОЖЕНИЕ 17 к подразделу 8.2.10 ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ СОЕДИНИТЕЛЬНОГО ТРЕУГОЛЬНИКА Треугольник вытянутой формы Исходные данные: а=5 0313; b=8 0510; c=3 0220; v=1град.04'00''; ml=0 3 мм; mv=3''. sina = a/c sinv; a = 1град.46'34''; sinв = b/c sinv; в = 177град.09'26''; cвыч*cвыч = а*а + b*b - 2ab cosv; cвыч = 3 0220. р*р * ml*ml * tga*tga c*c М АВ *М АВ = --------------------- --- +1 + c*c a*a mv*mv a*a + b*b + ----------- --------- -1 ; М АВ = 5 2''. 3cosa*cosa c*c Треугольник произвольной формы Исходные данные: а=4 3550; b=6 4380; c=2 7930; v=20град.14'18''; ml=0 3 мм; mv=3''. a sinv tga = -----------; a = 32град.38'31''; b - a cosv b sinv tgв = -----------; в = 127град.07'11''; a - b cosv cвыч*cвыч = а*а + b*b - 2ab cosv; cвыч = 2 793. р*р * ml*ml М АВ *М АВ = ----------- sina*sina + sinв*sinв + c*c mv*mv a*a*cosв*cosв + b*b*cosa*cosa + ----- ----------------------------- + 1 ; 3 c*c М АВ = 22''. Книга 437 Глава 7 Раздел 18 ПРИЛОЖЕНИЕ 18 к подразделу 8.8.4 ЖУРНАЛ УГЛОВЫХ И ЛИНЕЙНЫХ ИЗМЕРЕНИЙ Место работы Конвейерный бремсберг 21-пл. Четвертого Дата 8.10.85 г. Приборы Т-5В N 79582 РК-50 N 3 Исполнитель Петров И. И. -----------T-----------------------T------------T---------------T-------T--------------T------------------ ¦ ¦ Вертикаль- ¦ Измеренная ¦ Высо- ¦ Расстояние от¦ Эскизы и Пункты ¦ Горизонтальный угол ¦ ный угол ¦ длина м ¦ та м ¦ прибора м ¦ примечания -----T-----+-----------T-----------+------------+-------T-------+-------+------T-------+------------------ стоя-¦визи-¦ КЛ¦ КЛ ¦ КЛ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ няи ¦рова-¦ Отсчеты ¦ Углы ¦Отсчеты ¦Обратно¦ Прямо ¦ сигна-¦ ¦ ¦ ¦ ния ¦ КП¦ КП ¦ КП ¦ ¦ ¦ ла ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ Разность ¦Место нуля ¦ ¦ ¦прибо- ¦влево ¦вправо ¦ ¦ ¦ ¦ Среднее ¦Угол наклона¦ ¦ ¦ра си-¦ ¦ ¦ ¦ ¦-----T--T--+-----T--T--+------T--T--+ ¦ ¦ гнала ¦ ¦ ¦ ¦ ¦град.¦ '¦''¦град.¦ '¦''¦ град.¦ '¦''¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -----+-----+-----+--+--+-----+--+--+------+--+--+-------+-------+-------+------+-------+ ¦ ¦ 0 ¦26¦24¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 180 ¦26¦З0¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 16 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-----+-----+--+--+-----+--+--+------+--+--+-------+-------+ 1 090 ¦ 0 60 ¦ 2 65 ¦Контрольные данные 17 ¦ ¦ 180 ¦27¦00¦ 180 ¦00¦36¦ 195 ¦57¦30¦ 43 920¦ 43 946¦ ¦ ¦ ¦ Угол между ¦ ¦ 0 ¦26¦54¦ 180 ¦00¦24¦ 344 ¦02¦00¦-0 020 ¦- 0 050¦ ¦ ¦ ¦ 16-17-18 = ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ------¦------ ¦ 1 065 ¦ ¦ ¦= 180град.00'15'' ¦ 18 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦12¦ 179 ¦59¦45¦ 43 900¦ 43 896¦ ¦ ¦ ¦ журнал N14 с.15 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 180 ¦00¦30¦ -15 ¦57¦45¦ 43 898 ¦ ¦ ¦ ¦ -----+-----+-----+--+--+-----+--+--+------+--+--+-------T-------+-------+------+-------+ ¦ ¦ 0 ¦18¦18¦ ¦ ¦ ¦ 163 ¦11¦30¦44 100 ¦ 44 234¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 180 ¦18¦30¦ ¦ ¦ ¦ 16 ¦48¦00¦-0 010 ¦ -0 140¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦------ ¦-------¦ 1 120 ¦ ¦ ¦ ¦ 17 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 179 ¦59¦45¦ 44 090¦ 44 094¦ ¦ ¦ ¦ 18 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +16 ¦48¦15¦ 44 092 ¦ ¦ ¦ ¦ +-----+-----+--+--+-----+--+--+------+--+--+-------T-------+ 1 065 ¦ 0 65 ¦ 2 60 ¦ ¦ ¦ 180 ¦19¦00¦ 180 ¦00¦42¦ 197 ¦25¦00¦47 152 ¦ 47 308¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0 ¦33¦54¦ 180 ¦00¦24¦ 342 ¦34¦15¦-0 020 ¦ -0 170¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦------ ¦------ ¦ 1 230 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦18¦ 179 ¦59¦38¦46 132 ¦ 47 1З8¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 19 ¦ ¦ ¦ ¦ 180 ¦00¦33¦ -17 ¦25¦22¦ 47 135 ¦ ¦ ¦ ¦ -----+-----+-----+--+--+-----+--+--+------+--+--+---------------+-------+------+-------+------------------ Книга 437 Глава 7 Раздел 19 ПРИЛОЖЕНИЕ 19 к подразделу 8.5.2 ЖУРНАЛ ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЯ ДЛИНЫ СТОРОН ПОДЗЕМНЫХ ПОЛИГОНОМЕТРИЧЕСКИХ ХОДОВ Журнал измерений: N 3 стр.12-17 Рулетка N 4 длина 50 м. Место съемки: 2-ой западный уклон у = 95 км Поправка за компарирование "дельта"к = -4 мм/на Н=-540 м длину рулетки Вычислитель: Петров И. И. 15.07.84 Стрела провеса всей рулетки f=-56 см при натя- жении 100 Н -------T--------T------T----------T---------------------------------------T----------T----------T-----------------------------T--------- ¦ ¦ ¦ Угол ¦ Поправки в наклонную ¦ ¦ ¦ Поправки в горизон- ¦ ¦ ¦ ¦ наклона б¦ длину мм ¦ ¦ ¦ тальное проложе- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------------T---------+ Сторона¦Измерен-¦Изме- +-----T----+---------T---------T---------T---------+ ¦ ¦ За приведение ¦ ¦Приведен- или ин-¦ная на- ¦ренная¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ Исправ- ¦Вычислен- +---------T---------+ ¦ное гори- тервал ¦клонная ¦темпе-¦ ¦ ¦ за ком- ¦ ¦ ¦ ¦ленная на-¦ное гори- ¦к поверх-¦ на плос-¦ ¦зонталь- ¦ длина ¦ратура¦ ¦ ¦ пари- ¦за темпе-¦ за ¦ общая ¦ клонная ¦ зонталь- ¦ности ре-¦ кость ¦ Общая ¦ ное по- ¦ lн м ¦ t ¦град.¦ ' ¦ рование ¦ ратуру ¦ провес ¦"дельта"l¦длина l м¦ное проло-¦ференц- ¦ проекции¦"дельта"S¦ ложение ¦ ¦град.С¦ ¦ ¦"дельта"к¦"дельта"t¦"дельта"f¦ ¦ ¦ жение ¦эллипсо- ¦ Гаусса ¦ ¦ S м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ Sв м ¦ ида ¦"дельта"у¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦"дельта"Н¦ ¦ ¦ -------+--------+------+-----+----+---------+---------+---------+---------+----------+----------+---------+---------+---------+--------- 1 ¦ 48 234 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -13 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ 44 725 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -11 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ З ¦ 46 630 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -12 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 12-13 ¦139 589 ¦ +14 ¦ 21 ¦36 3¦ -11 ¦ -10 ¦ -36 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ 42 814 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -10 ¦ -57 ¦ 139 532 ¦ 129 729 ¦ +11 ¦ +15 ¦ +26 ¦ 129 755 2 ¦ 41 152 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - 8 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 13-14 ¦ 83 966 ¦ +17 ¦ 15 ¦51 5¦ -7 ¦ -3 ¦ -18 ¦ -28 ¦ 83 938 ¦ 80 743 ¦ +7 ¦ +9 ¦ +16 ¦ 80 759 -------+--------+------+-----+----+---------+---------+---------+---------+----------+----------+---------+---------+---------+--------- Примечания. 1. Поправку "дельта"к определяют по результатам компарировании приведенным к нормальной температуре +20 град.С и внесенным в пас- порт рулетки. 2. Поправка за температуру "дельта"t=аlи t-20 где а - коэффи- циент линейного расширения стали для углеродистой а=1 2*0 00001 для нержавеющей а=2*0 00001; t -температура воздуха при выполнении изме- рений. 3. Поправку за провес рулетки с учетом несимметрии цепной линии вычисляют для каждого интервала: "дельта"f="дельта"f'соsб*соsб где "дельта"f' - поправка за провес для горизонтального интервала линии; б - угол наклона стороны. Поправка "дельта"f' для всей рулетки длиной l0 и со стрелой про- веса f: "дельта"f0=-8/3* f*f/l0 : для интервала lи: "дельта"f' = "дельта"f0' lи/l0 * lи/l0 * lи/l0 4. Исправленную наклонную длину стороны вычисляют по формулам l = lи + "дельта"l "дельта"l = "дельта"к + "дельта"t + сумма"дельта"f где "дельта"l - общая поправка в наклонную длину стороны сум- ма"дельта"f - сумма поправок за провес рулетки на интервалах. 5. Горизонтальное проложение определяют по формуле S = lcosб. 6. Поправки в горизонтальное проложение за приведение: к поверхности референц-эллипсоида "дельта"Н=SвH/1000*R y*y на плоскость проекции Гаусса "дельта"у = Sв/2 * --- R*R где Н - абсолютная высотная отметка горизонта горных работ м; у - удаление горных выработок от осевого меридиана координатной зоны км; R - средний радиус Земли R=6370 км . 7. Приведенное горизонтальное проложение стороны определяют по формуле: S = Sв + "дельта"S "дельта"S = "дельта"H + "дельта"y где "дельта"S - общая поправка в горизонтальное проложение стороны. Таблица 23 Поправки к длине сторон за разность температур при измерении и компарировании в мм на 160 м длины ----------------T---------------------------------------------------- Для рулеток ¦ Разность температур t - 20 град.С изготовленных из+----T----T----T----T-----T----T----T-----T----T----- стали ¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ 8 ¦ 9 ¦ 10 ----------------+----+----+----+----+-----+----+----+-----+----+----- Углеродистой ¦1 2 ¦2 4 ¦3 6 ¦4 3 ¦ 6 0 ¦ 7 2¦ 8 4¦ 9 6 ¦10 8¦ 12 0 Нержавеющей ¦2 0 ¦4 0 ¦6 0 ¦8 0 ¦10 0 ¦12 0¦14 0¦16 0 ¦18 0¦ 20 0 ================¦====¦=============================================== Для рулеток ¦ ¦ Разность температур t - 20 град.С изготовленных из+----+----T----T----T-----T----T----T-----T----T----- стали ¦ 11 ¦ 12 ¦ 13 ¦ 14 ¦ 15 ¦16 ¦ 17 ¦ 18 ¦ 19 ¦ 20 ----------------+----+----+----+----+-----+----+----+-----+----+----- Углеродистой ¦13 2¦14 4¦15 6¦16 8¦18 0 ¦19 2¦20 4¦21 6 ¦22 8¦24 0 Нержавеющей ¦22 0¦24 0¦26 0¦28 0¦30 0 ¦32 0¦34 0¦36 0 ¦38 0¦40 0 ===================================================================== Поправки вводят со знаком соответствующим знаку разности t - 20 град.С. Таблица 24 Поправки к длине сторон за провес рулетки мм -------T------------------------------------------------------------- Угол ¦ Длина интервала l м накло-+------T-----T-----T-----T-----T-----T-----T-----T-----T------ на ¦ 15 ¦ 20 ¦ 25 ¦ 30 ¦ 32 ¦ 34 ¦ 36 ¦ 38 ¦ 40 ¦ 41 -------+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+------ 0град.¦ 0 5 ¦ 1 1 ¦ 2 1 ¦ 3 6 ¦ 4 4 ¦ 5 3 ¦ 6 3 ¦ 7 4 ¦ 8 6 ¦ 9 3 10град.¦ 0 4 ¦ 1 0 ¦ 2 0 ¦ 3 5 ¦ 4 3 ¦ 5 1 ¦ 6 1 ¦ 7 2 ¦ 8 4 ¦ 9 0 20град.¦ 0 4 ¦ 1 0 ¦ 1 9 ¦ 3 2 ¦ 3 9 ¦ 4 7 ¦ 5 6 ¦ 6 5 ¦ 7 6 ¦ 8 2 30град.¦ 0 3 ¦ 0 8 ¦ 1 6 ¦ 2 7 ¦ 3 3 ¦ 4 0 ¦ 4 1 ¦ 5 6 ¦ 6 5 ¦ 7 0 40град.¦ 0 3 ¦ 0 6 ¦ 1 2 ¦ 2 1 ¦ 2 6 ¦ 3 1 ¦ 3 7 ¦ 4 3 ¦ 5 1 ¦ 5 5 ===================================================================== -------T------------------------------------------------------------- Угол ¦ Длина интервала l м накло-+------T-----T-----T-----T-----T-----T-----T-----T----- на ¦ 42 ¦ 43 ¦ 44 ¦ 45 ¦ 46 ¦ 47 ¦ 48 ¦ 49 ¦ 50 -------+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+----- 0град.¦ 10 0 ¦10 7 ¦11 5 ¦12 3 ¦13 1 ¦14 0 ¦14 9 ¦15 9 16 9 10град.¦ 9 7 ¦10 4 ¦11 2 ¦11 9 ¦12 7 ¦13 6 ¦14 5 ¦15 4 16 4 20град.¦ 8 8 ¦ 9 5 ¦10 2 ¦10 9 ¦11 6 ¦12 4 ¦13 2 ¦14 0 14 9 30град.¦ 7 5 ¦ 8 1 ¦ 8 6 ¦ 9 2 ¦ 9 9 ¦10 5 ¦11 2 ¦11 9 12 7 40град.¦ 5 9 ¦ 6 3 ¦ 6 7 ¦ 7 2 ¦ 7 7 ¦ 8 2 ¦ 8 8 ¦ 9 3 9 9 -------+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+----------- Таблица составлена для рулеток с массой 0 018 кг/и и натяжения с силой 100 Н стрела провеса для 30-метровой рулетки f=0 20 м для 50-метровой f=0 56 м . Поправки вводят со знаком "минус". Таблица 25 Поправки к горизонтальным проложениям за приведение к поверхности референц-эллипсоида в мм на 100 м длины ----------T---T---T---T---T---T---T---T---T---T---T---T---T----T----T----T----T----T----T----T---- Высота Н м¦ 50¦100¦150¦200¦250¦300¦350¦400¦450¦500¦550¦600¦650 ¦700 ¦750 ¦800 ¦810 ¦900 ¦950 ¦1000 ----------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----+----+----+----+----+----+----+---- "дельта"Н ¦0 8¦1 6¦2 4¦3 1¦3 9¦4 7¦5 5¦6 3¦7 0¦7 8¦8 6¦9 4¦10 2¦11 0¦11 8¦12 5¦13 3¦14 1¦14 9¦15 7 ----------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----+----+----+----+----+----+----+---- Поправки вводят со знаком противоположным знаку Н. Таблица 26 Поправки к горизонтальным проложениям за приведение к плоскости проекции Гаусса в мм на 100 м длины ---------T---T---T---T---T---T---T---T---T----T----T----T----T----T----T---- Ордина- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ та у мм ¦10 ¦20 ¦30 ¦40 ¦50 ¦60 ¦70 ¦80 ¦ 90 ¦100 ¦110 ¦120 ¦130 ¦140 ¦150 ---------+---+---+---+---+---+---+---+---+----+----+----+----+----+----+---- "дельта"у¦0 1¦0 5¦1 1¦2 0¦3 1¦4 4¦6 0¦7 8¦10 0¦12 3¦14 9¦17 7¦20 8¦24 1¦27 6 ---------+---+---+---+---+---+---+---+---+----+----+----+----+----+----+---- Поправки вводят со знаком "плюс". Книга 437 Глава 7 Раздел 20 ПРИЛОЖЕНИЕ 20 к подразделу 8.6.7 ЖУРНАЛ ВЫЧИСЛЕНИЙ ВЫСОТ ПУНКТОВ ТРИГОНОМЕТРИЧЕСКОГО НИВЕЛИРОВАНИЯ Журнал измерения длины линий N 12 стр. 8 люд. ходок N6 Журнал измерения углов N 12 стр. 9 -------------- Дата 29 марта 1985 г. Исходные данные ------------ каталог N 2 стр. 5 Ход Вычислял Иванов И. И. -----T---------------T------------T--------T-------T--------T---------T-------T--------T--------T----- ¦ ¦Приведенное ¦ ¦ ¦Высота ¦ Высота ¦ Превы-¦Среднее ¦ Высота ¦ Сто-¦Измеренный угол¦горизонталь-¦ tgб ¦Stgб м¦инстру- ¦визирова-¦ шение ¦превыше-¦ пункта ¦Пункт рона¦ наклона б ¦ное проло- ¦ ¦ ¦мента i ¦ния v м ¦ h' м ¦ние hср ¦ Н м ¦ хода¦ ¦ жение S м ¦ ¦ ¦ м ¦ ¦ ¦ м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -----+---------------+------------+--------+-------+--------+---------+-------+--------+--------+----- 20-21¦+22град.10'22''¦ 44 814 ¦0 401538¦18 263 ¦ -1 238 ¦ +1 301 ¦18 326 ¦ ¦-101 712¦ 20 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 18 324 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 21-20¦-21 24 00 ¦ 44 815 ¦0 391896¦17 563 ¦ -1 580 ¦ +0 820 ¦-18 323¦ ¦ -83 383¦ 21 -----+---------------+------------+--------+-------+--------+---------+-------+--------+--------+----- Книга 437 Глава 7 Раздел 21 ПРИЛОЖЕНИЕ 21 к подразделу 8.5.7 ЖУРНАЛ ВЫЧИСЛЕНИЯ КООРДИНАТ ПУНКТОВ ПОЛИГОНОМЕТРИЧЕСКОГО ХОДА Измеренные углы - журнал N 1 стр. 4-10 Полигонометрический ход по вентиляционному Приведенная длина сторон хода - журнал N 2 стр. 10 и откаточному штрекам горизонта - 750 м Исходные данные - журнал N 1 стр. 10 "28" ноября 1984 г. Вычислял Петров П. П. ------T--------------T------------T---------------T-----------------T----------------------T-------------------T---------- ¦ ¦Приведенные ¦ ¦ Натуральные ¦Приращения координат м¦ Координаты м ¦Примечания ¦ Измеренные ¦горизонталь-¦ Дирекционные ¦ значения +-T--------T-----------+---------T---------+ и эскизы Пункты¦ горизонталь- ¦ные проложе-¦ углы a +--------T--------+-¦"дельта"¦-¦"дельта" ¦ у ¦ х ¦ ¦ ные углы в ¦ ния S м ¦ ¦ sin a ¦ соs a ¦+¦ у ¦+¦ у ¦ ¦ ¦ ------+--------------+------------+---------------+--------+--------+-+--------+-+---------+---------+---------+---------- Х ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦125град.48'49''¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ХI ¦267град.23'00'¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ + 2 ¦ ¦ + 7 ¦18372 160¦85731 290¦ ¦ + 6 ¦ 33 512 ¦213 11 49 ¦0 547519¦0 836794¦-¦ 18 348 ¦-¦ 28 043 ¦ ¦ ¦ 3 ¦ 92 03 30 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ + 6 ¦ ¦ + 14 ¦ 353 811 ¦ 703 254 ¦ ¦ + 7 ¦ 70 292 ¦125 15 25 ¦0 816572¦0 577244¦+¦ 57 398 ¦-¦ 40 576 ¦ ¦ ¦ 4 ¦179 42 45 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ + 3 ¦ ¦ + 8 ¦ 411 218 ¦ 662 692 ¦ ¦ + 6 ¦ 40 338 ¦124 58 17 ¦0 819433¦0 573167¦+¦ 33 054 ¦-¦ 23 120 ¦ ¦ ¦ 5 ¦180 10 00 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ + 9 ¦ ¦ +24 ¦ 444 275 ¦ 639 580 ¦ Эскиз ¦ + 7 ¦ 117 691 ¦125 08 23 ¦0 817751¦0 575572¦+¦ 96 242 ¦-¦ 67 740 ¦ ¦ ¦ 6 ¦ 89 32 38 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ + 2 ¦ ¦ + 7 ¦ 540 526 ¦ 511 864 ¦ ¦ + 6 ¦ 33 740 ¦ 34 41 08 ¦0 569072¦0 822288¦+¦ 19 200 ¦+¦ 27 744 ¦ ¦ ¦ ХII ¦ 90 55 15 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ + 1 ¦ ¦ + 6 ¦ 559 728 ¦ 599 615 ¦ ¦ + 7 ¦ 29 791 ¦305 36 29 ¦0 313019¦0 582237¦-¦ 24 221 ¦+¦ 17 345 ¦ ¦ ¦ ХIII ¦179 25 00 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +12 ¦ ¦ +29 ¦ 535 508 ¦ 616 966 ¦ ¦ + 6 ¦ 145 978 ¦305 01 36 ¦0 818885¦0 573958¦-¦119 539 ¦+¦ 83 785 ¦ ¦ ¦ 19 ¦179 48 30 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ + 4 ¦ ¦ +11 ¦ 415 981 ¦ 700 780 ¦ ¦ + 7 ¦ 53 393 ¦304 50 05 ¦0 820803¦0 571211¦-¦ 43 825 ¦+¦ 30 499 ¦ ¦ ¦ ХI ¦ 88 21 30 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦18372 160¦85731 290¦ ¦ ¦ ¦213 11 49 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ------+--------------+------------+---------------+--------+--------+-+--------+-+---------+---------+---------+---------- суммав¦1079 59 80 ¦ сумма S = ¦ ¦ ¦ ¦ сумма ¦ сумма ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ = 524 735 ¦ ¦ ¦ ¦"дельта"y=¦"дельта"x= ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ =-0 039 ¦ =-0 106 ¦ fS ¦ 1 ¦ ------+--------------+------------+---------------+--------+--------+----------+-----------+ ------ ¦ ---- ¦ суммав¦1080 00 00 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ суммаS ¦ 4600 ¦ теор ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ------+--------------+------------+---------------+--------+--------+----------+-----------+---------+---------+ fв ¦ -52''¦ ¦ ¦ ¦ ¦fy=-0 039 ¦fx=-0 016 ¦ fSдоп ¦ 1 ¦ ------+--------------+------------+---------------+--------+--------+----------+-----------+ ------ ¦ ---- ¦ fв доп¦2*20*кв.кор.n=¦ ¦ ¦ ¦ ¦ fS=кв.кор. fy*fy+ ¦ суммаS ¦ 3000 ¦ ¦ =1'53'' ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +fx*fx =0 013 ¦ ¦ ¦ ------+--------------+------------+---------------+--------+--------+----------------------+---------+---------+--------- Книга 437 Глава 7 Раздел 22 ПРИЛОЖЕНИЕ 22 к подразделу 8.6.8 ЖУРНАЛ ТЕХНИЧЕСКОГО НИВЕЛИРОВАНИЯ Место работы 6-й сев. штрек Дата 8.10.1984 г. Инструмент НЗК N 00676 Исполнитель Петров И. И. ------T--------T-------------------------T--------T---------T-------- ¦ ¦ Отсчет ¦ ¦ ¦ При- Стан-¦ Пункты +-------T--------T--------+Превыше-¦ Среднее ¦ меча- ция ¦ пикеты ¦ ¦ ¦промежу-¦ ние ¦ превыше-¦ ние ¦ ¦задний ¦передний¦точный ¦ ¦ ние ¦ ------+--------+-------+--------+--------+--------+---------+-------- 1 ¦ Рп4-22 ¦ 1169 ¦ 1018 ¦ ¦ +151 ¦ +152 ¦ ¦ ¦ 5859 ¦ 5706 ¦ ¦ +153 ¦ ¦ 2 ¦ 22-23 ¦ 1212 ¦ 1316 ¦ ¦ -104 ¦ - 103 ¦ ¦ ¦ 5899 ¦ 6001 ¦ ¦ -102 ¦ ¦ ¦У. г. р.¦ ¦ ¦ 1250 ¦ ¦ ¦ 3 ¦ 23-24 ¦ 1350 ¦ -1152 ¦ ¦ +2502 ¦ +2504 ¦ ¦ ¦ 6039 ¦ -5841 ¦ ¦ +2506 ¦ ¦ 4 ¦ 24-Рп6 ¦-1250 ¦ 1114 ¦ ¦ -2364 ¦ -2362 ¦ ¦ ¦-5938 ¦ 5796 ¦ ¦ -2360 ¦ ¦ ------+--------+-------+--------+--------+--------+---------+-------- Постраничный ¦сумма З¦ сумма П¦ ¦ сумма h¦суммаhср ¦ контроль ¦ 14340 ¦ 13958 ¦ ¦ +382 ¦ +191 ¦ ---------------+-------+--------+--------+--------+---------+-------- Книга 437 Глава 7 Раздел 23 ПРИЛОЖЕНИЕ 23 к подразделу 8.6.9 ЖУРНАЛ ВЫЧИСЛЕНИЯ ВЫСОТ ТЕХНИЧЕСКОГО НИВЕЛИРОВАНИЯ Ход 6-й северный штрек Дата 8.10.84 г. Исполнитель Петров И. И. ----------T----------------T----------------------T------------------ Пункты ¦ Среднее превы- ¦ ¦ пикеты ¦ шение мм ¦ Высоты м ¦ Примечания ----------+----------------+----------------------+------------------ Рп 4 ¦ +2 ¦ -352 849 ¦Исходные данные ¦ 152 ¦ ¦ см. наст. журнал ¦ ¦ ¦стр. 14 22 ¦ +2 ¦ -352 695 ¦Измеренные данные ¦ -10З ¦ ¦ журнал нивелиро- 23 ¦ +2 ¦ -352 796 ¦вания N Н-2/84 ¦ 2504 ¦ ¦стр. 26 24 ¦ +2 ¦ -350 290 ¦ ¦ -2362 ¦ ¦ Рп 6 ¦ ¦ -352 650 ¦ ----------+----------------+----------------------+----------------- ¦ ¦ Рп6 - Рп4=+ 0 199 ¦ ¦ суммаh=+ 0 191 ¦ fh = -0 008 ¦ ¦ ¦ fhдоп = 50*кв.кор.L =¦ ¦ ¦ =50кв.кор.0 4=32 мм ¦ ----------+----------------+----------------------+------------------ Книга 437 Глава 7 Раздел 24 ПРИЛОЖЕНИЕ 24 к подразделу 12.2.2 ДОПУСТИМЫЕ ОТКЛОНЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРИ СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ РАБОТАХ Допустимые отклонения геометрических параметров строящихся зда- ний и сооружений шахтной поверхности определены исходя из требований нормативных документов утвержденных Госстроем СССР по состоянию на 1 января 1984 г. Согласно СНиП III-16-80 "Бетонные и железобетонные конструкции сборные. Правила производства и приемки работ" пункт 6.3 пре- дельные отклонения положений элементов в смонтированных конструкциях не должны превышать следующих величин мм. Смещение осей фундаментных блоков и стаканов фундамен- тов относительно разбивочных осей............................ 13 Отклонение отметок верхних опорных поверхностей элементов фундаментов от проектных .................................. - 10 Отклонение отметок дна стаканов фундаментов от проектных .. - 20 Смещение осей или граней панелей стен колонн и объемных блоков в нижнем сечении относительно разбивочных осей или ориентирных рисок............................................. 5 Отклонение осей колонн зданий и сооружений в верхнем сечении относительно разбивочных осей при высоте колонны м: до 8.................................................... 20 свыше 8 до 16........................................... 25 свыше 16 до 25.......................................... 32 свыше 25 до 40.......................................... 40 Смещение осей ригелей и прогонов а также ферм балок по нижнему поясу относительно осей на опорных конструкциях...... 5 Отклонение расстояний между осями ферм балок покрытий и перекрытий в уровне верхних поясов от проектных ....... .....+-20 Отклонение плоскостей стеновых панелей в верхнем сечении от вер- тикали на высоту этажа или яруса ........................... 10 Отклонение отметок верха колонн или их опорных площадок кронштейнов консолей одноэтажных зданий и сооружений от проектных.................................................... +10 Разность отметок верха колонн или опорных площадок каждого яруса или этажа многоэтажных зданий и сооружений а также стеновых панелей одноэтажных зданий в пределах выверяемого участка: при контактной установке где n - порядковый номер яруса ................................................ 12+2n при установке по маякам................................. 10 Смещение продольной оси подкрановой балки на опорной поверхности площадке колонны от проектного положения .................. 8 Отклонение отметок верхних полок подкрановых балок на двух соседних колоннах вдоль ряда и на двух колоннах в одном попе- речном разрезе пролета от проектных......................... +-16 Смещение оси подкранового рельса с оси подкрановой балки..... 20 Таблица 27 --------------------------------------T------------------------------ Отклонения ¦ Допустимое отклонение --------------------------------------+------------------------------ Плоскостей и линий их пересечения ¦ от вертикали или от проектного на- ¦ клона на всю высоту конструкции: ¦ для фундаментов ¦ +- 20 мм для стен и колонн поддерживаю- ¦ +- 15 мм щих монолитные покрытия и пере- ¦ крытия ¦ для стен зданий и сооружений ¦ 100 мм возводимых в скользящей опалуб- ¦ ке при отсутствии промежуточных ¦ перекрытий ¦ для стен зданий и сооружений ¦ 1/100 высоты но не более возводимых и скользящей опалуб- ¦ 50 мм ке при наличии промежуточных пе- ¦ рекрытий ¦ Горизонтальных плоскостей на всю ¦ +- 20 мм плоскость выверяемого участка ¦ Местные отклонения поверхности бе- ¦ +- 5 мм тона от проектной при проверке кон- ¦ струкций рейкой длиной 2 м кроме ¦ опорных поверхностей ¦ В длине или пролете элементов ¦ +- 20 мм В размерах поперечного сечения эле- ¦ + 6 мм; - 3 мм ментов ¦ В отметках поверхностей и закла- ¦ - 5 мм дочных частей служащих опорами ¦ для металлических или сборных же- ¦ лезобетонных колонн и других сбор- ¦ ных элементов ¦ В расположении анкерных болтов: ¦ в плане внутри контура опоры ¦ 5 мм в плане вне контура опоры ¦ 10 мм по высоте ¦ + 20 мм --------------------------------------+------------------------------ При приемке законченных бетонных и железобетонных конструкций ру- ководствуются требованиями СНиП III-15-76 "Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. Правила производства и приемки работ". Откло- нения в размерах и положении выполненных конструкций при возведении башенных копров в скользящей опалубке не должны превышать величин приведенных в табл. 27. Таблица 28 -----------------------------------------T--------------------------- Наименование отклонения ¦ Допустимое отклонение -----------------------------------------+--------------------------- Верхняя плоскость выверенной и ¦ подлитой цементным раствором ¦ стальной опорной плиты с верхней ¦ строганой поверхностью: ¦ по высоте ¦ +- 1 5 мм по уклону ¦ 1/1500 Поверхность фундамента возведен- ¦ ного до проектной отметки подошвы ¦ колонн без последующей подливки ¦ цементным раствором и отметки вы- ¦ веренных опорных деталей заделан- ¦ ных в фундамент с последующей ¦ подливкой колонн цементным раство- ¦ ром: ¦ по высоте ¦ +- 5 мм по уклону ¦ 1/1000 Смещения анкерных болтов в плане: ¦ расположенных внутри контура ¦ 5 мм опоры конструкций ¦ расположенных вне контура опо- ¦ 10 мм ры конструкций ¦ Отклонение отметки верхнего торца ¦ +20 мм; - 0 мм анкерного болта от проектной ¦ +- 5 мм Совмещение осей колонн и опор отно- ¦ сительно разбивочных осей в ниж- ¦ нем сечении ¦ Отклонение оси колонны и опоры от ¦ вертикали в верхнем сечении при вы- ¦ соте м: ¦ до 15 ¦ 15 мм более 15 ¦ 0 001 высоты колонны или ¦ опоры но не более 35 мм Стрела прогиба кривизна : ¦ колонны ¦ 1/750 высоты колонны но ¦ не более 15 мм опоры ¦ 1/750 длины элемента меж- ¦ ду точками закрепления но ¦ не более 15 мм Отклонение оси ствола и поясов ¦ 0 003 высоты выверяемой башни от проектного положения ¦ точки над фундаментом -----------------------------------------+--------------------------- При контроле правильности монтажа конструкций и ярусов металли- ческих башенных копров руководствуются требованиями главы СНиП III-18-75 "Металлические конструкции. Правила производства и приемки работ". Отклонения поверхности фундаментов опорных плит специальных опорных устройств под стальные конструкции и положения анкерных бол- тов а также отклонения смонтированных конструкций от проектного по- ложения не должны превышать величин указанных в табл. 28. В соответствии с требованиями СНиП 3.02.03-84 "Подземные горные выработки" отклонение стенок крепи по радиусу от центра ствола допус- кается для монолитной бетонной и железобетонной крепи в пределах 50 мм тюбинговой - в пределах 30 мм. Величина уступов крепи на контактах смежных заходок монолитной бетонной и железобетонной крепи допускается до 40 мм. Отклонение от горизонтальной плоскости тюбинговых колец допус- кается в пределах +-20 мм. Книга 437 Глава 7 Раздел 25 ПРИЛОЖЕНИЕ 25 к подразделу 12.3.4 ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ ОДНОКАНАТНОЙ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ После монтажа подъемной установки проверяют соотношение геометри- ческих элементов рис. 11 . По результатам измерений выполненных от- носительно оси подъема вычисляют углы девиации подъемных канатов: уб - уш на барабанах подъемной машины а = р --------; l на копровых шкивах в = а - v соs ф. В этих формулах уш уб; - ординаты точек схода каната с барабана и шкива в системе координат ось Оу которой совмещена с осью главно- го вала; v - угол поворота плоскости шкива относительно оси Ох; l и ф - длина и угол наклона линии соединяющей оси вала шкива и главного вала. Угол v определяют относительно вспомогательной оси вынесенной на подшкивную площадку параллельно оси подъема: уa - уb v = р -------- Dш где уа уb - ординаты центров ручья копрового шкива в горизонтальной плоскости проходящей через его середину; Dш - диаметр копрового шки- ва. Углы отклонения головных канатов от отвесного положения Wx и Wy находят по разностям абсцисс ординат осей канатов при нижнем и вер- хнем положениях подъемного сосуда и расстоянию h1 от оси вала копро- вого шкива до горизонта измерений на ярусе копровых расстрелов. Углы наклона осей валов подъемной машины е и копровых шкивов б определяют по разности высот шеек вала с учетом диаметра. Допускаемые отклонения параметров приведены в табл. 29. Таблица 29 --------------T---------------------------T-------------------------- Обозначения ¦ Допускаемые отклонения ¦ Обоснование --------------+---------------------------+-------------------------- а в ¦ 1 град.30' ¦ Единые правила безопасно- а1 в1 ¦ 2 град. для машин БЦК при ¦ сти при разработке руд- а4 в4 ¦ желобчатой поверхности ¦ ных нерудных и россып- ¦ малого барабана ¦ ных месторождений под- ¦ ¦ земным способам. а в ¦ 2 град. 30'для проходчес- ¦ Правила технической экс- ¦ ких грузовых лебедок ¦ плуатации угольных и ¦ ¦ сланцевых шахт --------------+---------------------------+-------------------------- Wx Wу ¦ 1 град. при жесткой арми- ¦Исследования ВНИМИ ¦ ровке ¦ Wx Wу ¦ 30' при канатной арми- ¦ ¦ ровке ¦ --------------+---------------------------+-------------------------- E ¦ 2' при монтаже ¦Исследования БНИМИ б ¦ 4' при монтаже ¦ --------------+---------------------------+-------------------------- Е ¦ 20' при диаметре бара- Правила охраны сооруже- ¦ бана менее 5 м; ний и природных объектов ¦ 14' при диаметре бара- от вредного влияния под- ¦ бана более 5 м в пе- земных горных разработок ¦ риод эксплуатации на угольных месторожде- б ¦ 20' в период эксплуа- ниях ¦ тации --------------+------------------------------------------------------ Книга 437 Глава 7 Раздел 26 ПРИЛОЖЕНИЕ 26 к подразделу 12.3.7. ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ МНОГОКАНАТНОЙ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ Проверку выполняют после проточки футеровки ведущих и отклоняю- щих шкивов. На перекрытии башенного копра параллельно оси главного вала машины закрепляют вспомогательные оси АВ и СД см. рис. 12 относительно которых производят ординатную съемку канатов при верхнем и нижнем положениях подъемных сосудов. При этом считают что оси канатов при нижнем положении сосуда вертикальны. Нивелированием определяют углы наклона осей б и б' главного вала и вала отклоняющих шкивов. В результате проверки определяют: Qx Qy wx wy углы отклонения от вертикали осей систем канатов в проекции на координатные плоскос- ти; аi и вi - углы девиации головных канатов на ведущих и отклоняю- щих шкивах; ф и ф1 - углы девиации оси системы промежуточных канатов на ведущих и отклоняющих шкивах. Используют формулы: сумма xi' - сумма xi сумма yi' - сумма yi Qx=-------------------- * p'; Qy=-------------------- * p'; i=1-n n * h1 n * h1 сумма xi'ш - сумма xiш сумма yi'ш - сумма yiш wx=---------------------- * р'; wx=---------------------- * p'; n * h2 n * h2 Таблица З0 -------------T------------------T------------------------------------ Обозначе- ¦ Допускаемые ¦ Примечание ние ¦ отклонения ¦ -------------+------------------+------------------------------------ Qy ¦ 0 град. 30' ¦ По исследованиям ВНИМИ wу ¦ 0 град. 30' ¦ Qx ¦ 1 град. 30' ¦ При жестких проводниках Правила wх ¦ 1 град. 30' ¦ технической эксплуатации угольных ¦ ¦ и сланцевых шахт Qx ¦ 0 град. 30' ¦ При канатных проводниках по ис- wx ¦ 0 град. 30' ¦ следованиям ВНИМИ a ¦ 1 град. 30' ¦ Правила технической эксплуатации в ¦ 1 град. 30' ¦ угольных и сланцевых шахт ф ¦ 0 град. 30' ¦ По исследованиям ВНИМИ Ф ¦ 0 град. 30' ¦ б ¦ 0 град. 32' ¦ б' ¦ 0 град. 10' ¦ -------------+------------------+------------------------------------ ai = Qi + б + лi; вi = wy + б'+ лi'; сумма yiш - сумма yi ф = -------------------- p' +б; i=1-n n*l сумма yi - сумма yiш Ф = -------------------- p' +б'+ E*sinп; i=1-n n*l где хi' уi' х; уi- координаты центров неотклоненных канатов при верхнем и нижнем положениях подъемного сосуда; n - число канатов; h1 и h2 - превышения оси главного вала и оси вала отклоняющих шкивов над горизонтом измерений; xi'ш yi'ш xiш yiш - координаты центров от- клоненных канатов при верхнем и нижнем положениях подъемного сосуда; лi и лi' - поправки за крайние положения канатов определяются по схеме подвесного устройства сосуда ; l - длина промежуточной струны каната; Е - угол поворота оси вала отклоняющих шкивов относительно оси главного вала; п - угол обхвата отклоняющего шкива канатом. Допускаемые угловые отклонения приведены в табл. 30. Книга 437 Глава 7 Раздел 27 ПРИЛОЖЕНИЕ 27 к подразделу 13.2.7 ТРЕБОВАНИЯ К СОСТАВЛЕНИЮ И ВЕДЕНИЮ ЖУРНАЛА ПРОХОДКИ ШАХТНОГО СТВОЛА На титульном листе журнала указывают министерство ведомство строительные организации наименование ствола шахты производствен- ного объединения по добыче. В журнале преимущественно в табличной форме помещают: основные данные о проходке ствола взятые из проекта шахты рудника и геоло- гического заключения об условиях проходки ствола пересекаемые поро- ды водоносные горизонты ; сроки сооружения ствола; характеристику технологического оборудования; основные данные по водоподавлению и результаты химического анализа воды; характеристику крепи ствола; го- ризонтальные сечения ствола в различные периоды строительства шахты во время проходки с размещением стволопроходческого оборудования в период проходки горизонтальных выработок при сдаче ствола в эксплуа- тацию . На следующих четных страницах журнала в табличной форме приводят данные по продольному сечению ствола на нечетных страницах помещают эскизы деталей проходки ствола и вносят необходимые примечания. Пер- вые графы таблицы заполняют по данным контрольной скважины литологи- ческая колонка глубина залегания и мощность пород символ пород и ожидаемый приток воды из них коэффициент крепости и угол падения по- род . В средней части таблицы в вертикальном масштабе 1:100 строят разрез по стволу на котором: изображают детали и материал крепи проемы оставленные в стенках ствола места вывалов водоулавливаю- щие кольца и т. п. а также пересекаемые стволом породы; ставят дату проходки возведения крепи и армировки ствола. В последующих графах указывают: глубину контактов горных повод от земной поверхности и их мощность; название характеристику и описание пересекаемых пород; приток воды и дату его установления. К деталям проходки ствола изображаемым на четных страницах от- носят: горизонтальные сечения ствола в свету и в проходке не реже чем через 10 м по глубине с указанием расстояний от отвесов до крепи и толщину крепи; опорные башмаки; околоствольные камеры водоулавливаю- щие кольца сопряжения с околоствольными выработками в примечании к эскизу указывают номер проектного чертежа и наименование проектной организации ; места и характер деформаций стенок ствола; расположе- ние скважин для цементации силикатизации химизации и других спосо- бов водоподавления; структуру пересекаемых угольных пластов места выбросов угля газа и пород. Геологическую ситуацию разреза составляет геологическая служба обслуживающая проходку ствола. Журнал проходки ствола после проверки геологических и техничес- ких данных подписывают главный инженер проходческого управления главный маркшейдер и главный геолог обслуживающие сооружение ствола. Эти же лица подписываются на разрезах по стволу против отметки про- ходки ствола за отчетный период. Книга 437 Глава 7 Раздел 28 ПРИЛОЖЕНИЕ 28 к подразделу 13.3.13 ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ КАНАТНОЙ АРМИРОВКИ Основные геометрические элементы и параметры канатной армировки одного подъемного отделения показаны на рис. 13. Маркшейдерской проверкой канатной армировки определяют: отклоне- ния ширины колеи канатных проводников на горизонтах подвеса и фикса- ции отклонения ширины колеи верхних и нижних направляющих устройств подъемных сосудов отклонения точек подвеса канатных проводников от проектного положения отклонение от вертикали осей систем канатных проводников подъемных отделений отклонения расстояний между осями вспомогательных и канатных проводников от проектных. Для проверки проектных значений ширины колеи S измеряют ширину колеи направляющих устройств нижнего S'н верхнего S'в поясов сосуда на нулевой площадке и с крыши сосуда а также ширину колеи канатных проводников на перекрытии копра S'' и натяжной раме S'''. Измерения выполняют рулеткой или реечным координатометром. Съемкой прицепных устройств на перекрытии копра находят координа- ты точек подвеса канатных проводников в условной системе за ось ор- динат которой принимают ось главного вала многоканатной подъемной ма- шины а за ось абсцисс - ось подъема рис. 14 . В случае одноканатно- го подъема за оси условной системы принимают оси подшкивной площадки. Для определения положения точек фиксации канатных проводников на натяжную раму передают координаты двумя шахтными отвесами либо канат- ным проекциометром по двум канатным проводникам. Съемку канатных про- водников на натяжной раме выполняют линейными измерениями относи- тельно шахтных отвесов или канатных проводников рис. 15 используе- мых при измерениях проекциометром. Профильную съемку вспомогательных проводников выполняют относи- тельно отвесов аналогично съемке проводников жесткой армировки. Отклонения ширины колеи верхних и нижних направляющих устройств и отклонения ширины колеи канатных проводников на горизонтах подвеса и фиксации а также отклонения вспомогательных проводников от проектно- го положения находят из сравнения соответствующих величин получен- ных по результатам проверки с их проектными значениями. Отклонения точек подвеса канатных проводников от проектного положения вычисляют используя полученные по результатам съемки их фактические координаты. Относительное отклонение от вертикали оси системы канатных про- водников подъемного отделения определяют по формуле 2 2 v = 1/nL*кв.корень[ суммахфi - сумма хпi + суммауфi - суммаупi ] где хпi упi уфi и хфi - координаты точек фиксации канатных провод- ников; n - число канатных проводников в подъемном отделении; L - дли- на канатного проводника. Книга 437 Глава 7 Раздел 29 ПРИЛОЖЕНИЕ 29 к подразделу 14.2.1 ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ Требуется рассчитать ожидаемую погрешность смыкания встречных за- боев при прохождении уклона с горизонта Н1 на горизонт Н2. Горизонт Н1 ориентирован через вертикальный ствол шахты 1 глубиной 400 м го- ризонт Н2 - через вертикальный ствол шахты 2 глубиной 560 м. Ориенти- рование производилось независимо дважды. На земной поверхности от пункта Р к отвесам О1 и О2 рис. 16 проложены двойные висячие ходи в соответствии с требованиями предъявляемыми к полигонометрии 1 разря- да. Высоты пунктов определены нивелированием IV класса. Ожидаемое место встречи забоев - точка К; ответственное направле- ние: в плане Кх перпендикулярное к оси уклона и по высоте. Допустимые расхождения встречных забоев: в плане 0 6 м по высо- те 0 3 м. ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ ПО ОТВЕТСТВЕННОМУ НАПРАВЛЕНИЮ В ПЛАНЕ Общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев по от- ветственному направлению в плане вычисляют по формуле Мх*Мх = mxO1*mxO1 + mxO2*mxO2 + mxвш*mxвш + mxвп*mxвп + + mxSш*mxSш + mxSп*mxSп 1 где mxO1 и mxO2 - средние квадратические погрешности смыкания забоев вследствие погрешностей ориентирования шахт 1 и 2; mxвш и mxвп - средние квадратические погрешности смыкания забоев вследствие погреш- ностей измерения углов в полигонометрических ходах в шахте и на по- верхности; mxSш и mxSп - средние квадратические погрешности смыкания забоев вследствие измерения длин в полигонометрических ходах в шахте и на поверхности. Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие погрешности ориентирования одной шахты определяют по формуле mx0 = 1/p *MO*Ry0 2 где МO - средняя квадратическая погрешность ориентирования; Ry0 - проекция линии соединяющей начальную точку хода с предполагаемой точкой К встречи забоев на направление Ку. Для соблюдения требования п. 8.2.1 значение средней квадратичес- кой погрешности ориентирования шахты не должно превышать 1'. Учиты- вая что ориентирование через каждый ствол будет выполнено дважды принимают MO1 = MO2 = 60''/кв.кор.2 = 45''. Величины RyО1 = О1О1' = 980 м для шахты 1 и Я RyО2 = О1О1' = 1990 м для шахты 2 определяют графически см. рис. 16 По формуле 2 находят 45 * 980 45 * 1090 mxO1 = -------- = 0 21 м; mxO2 = --------- = 0 24 м; 206 265 206 265 Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие погрешностей измерения углов в висячих полигонометрических ходах на поверхности и в шахте при двукратном выполнении измерений определяют по формуле mxв*mxв = mв*mв/2p*p * сумма Ryi*Ryi 3 где mв - средняя квадратическая погрешность измерения горизонтальных углов; Ryi - проекция на ось д расстояния от последнего пункта хода точка К до i-го пункта хода м. В соответствии с п. 8.1.6 среднюю квадратическую погрешность из- мерения углов в подземных полигонометрических ходах принимают равной 20''; среднюю квадратическую погрешность измерения углов в полигоно- метрических ходах 1 разряда на земной поверхности - 5''. Значение Ryi определяют графически с плана. В данном примере для подземных полиго- нометрических ходов сумма Ryi*Ryi = 2950*10000 кв.м а для полиго- нометрических ходов на земной поверхности сумма Ryi*Ryi = 353*10000 кв.м. Подставив эти величины в формулу 3 получают: 20*20*2950*10000 mxвш*mxвш = ---------------- = 0 1384 кв.м; 2*206265*206265 5*5*353*10000 mxвп*mxвп = --------------- = 0 0010 кв.м. 2*206265*206265 Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие погрешностей измерения рулеткой длины сторон в подземном полигономет- рическом ходе при двукратном выполнении работ определяют по формуле м*м * сумма Si*cosai*cosai mxSш*mxSш = --------------------------- + л*л*Lx*Lx 4 2 где м и л - коэффициенты случайного и систематического влияния при линейных измерениях; Si - длина стороны полигонометрического хода; Lx - проекция на ось Х замыкающей полигонометрического хода; ai - дирек- ционный угол стороны полигонометрического хода. Принимают м=0 001 и л=0 00005 см. приложение 14 . В данном при- мере для подземных полигоноиетрических ходов получено сумма Si*cosai*cosai = 1190 м. Проекции на ось Х замыкающих полиго- нометрических ходов от стволов 1 и 2 к пункту К составляют 1'-К=920м 1'-К=560 м. Используя формулу 4 получают: mxSш*mxSш = 1/2* сумма mSi*mSi*cosai*cosai 5 Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие погрешностей измерения светодальномером длины сторон в полигонометри- ческих ходах на земной поверхности при двукратном выполнении измере- ний определяют по формуле mxSп*mxSп = 1/2* сумма mSi*mSi*cosai*cosai 5 где mSi - средняя квадратическая погрешность измерения светодальноме- ром длины стороны полигонометрического хода. Принимая mS=10 мм по формуле 5 получают 202 0 mxSп*mxSп = --------- = 0 0001 кв.м. 2*1000000 По формуле 1 находят общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев в плане Мх*Мх = 0 0441 + 0 0576 + 0 1384 + 0 0010 + + 0 0035 + 0 0001 = 0 2447 кв.м Мх =0 50 м. Отсюда ожидаемая погрешность смыкания забоев составит МОЖ = ЗМх = 1 50 м что превосходит установленный допуск. Чтобы обеспечить смыкание забоев в пределах допустимого расхожде- ния целесообразно уменьшить влияние погрешностей угловых измерений разделяя подземные полигонометрические ходы на секции гиросторонами 1-2 18-19 и I-II ХVI-ХV . От гиросторон 18-19 и ХIV-ХV прокладывают висячие ходы до точки К встречи забоев. Угловую навязку в каждой секции распределяют поровну на все углы. Тогда при двукрат- ном выполнении работ общую среднюю квадратическую погрешность умыка- ния забоев вычисляют по формуле Мх*Мх = mxв г1*mxв г1 + mxв г2*mxв г2 + mxвп1*mxвп1 + + mxвп2*mxвп2 + mxSп*mxSп + mxSш*mxSш 6 где mxв г - средние квадратические погрешности смыкания забоев вслед- ствие погрешностей измерения углов и определения гиросторон в полиго- нометрических ходах от отвесов 1 и 2 до точки mxвп - средние квадра- тические погрешности положения подходных пунктов у стволов 1 и 2 вследствие погрешностей измерения углов на земной поверхности. Значения mxв г и mxвп вычисляют по формулам: mxв г*mxв г = mвш*mвш/2p*p + [суммаDyi*Dyi + суммаRyi*Ryi] + + mаг*mаг/2p*p + Dyн*Dyн + Dyk*Dyk где Dyi - проекция на ось у расстояний от центра тяжести хода опи- рающегося на гиростороны до каждого из пунктов этого хода; Ryi - проекция на ось у расстояния от каждого пункта висячего хода до точ- ки К; Dyп - проекция на ось у расстояния от центра тяжести хода опи- рающегося на гиростороны до начального пункта хода; для шахты 1 проекция расстояния 2 - ЦТ1 для шахты 2 - II-ЦТ2 ; Dyk - то же до точки К; Ryiп - проекция на ось y расстояния от каждого пункта хода на поверхности до последнего пункта этого хода; maг - средняя квадра- тическая погрешность определения дирекционного угла гиростороны. Определяют координаты центра тяжести секций хц.т = суммах/n; уц.т = суммау/n где х у - координаты пунктов хода опирающегося на гиростороны; n - число пунктов хода. Значение величины Dyi Ryi Dyн Dyk находят графически рис.16 . Для полигонометрических ходов в шахте от пункта 1 получено: сумма Dyi*Dyi = 132*10000 кв.м; сумма Ryi*Ryi = 14*10000 кв.м; Dyн=185м; Dyk=875 м а для хода в шахте от пункта 1 эти величины соответ- ственно равны: 67*10000 кв.м; 22*10000 кв.м 175 м 910 м. Среднюю квадратическую погрешность определения дирекционных углов гиросторон принимают равной 30''. Пользуясь формулой 6 определяют среднюю квадратическую погреш- ность смыкания забоев в плане: 20*20 Mx*Mx = --------------- { 132*10000+67*10000 + 14*10000+22*10000 }+ 2*206265*206265 30*30 = --------------- { 185*185+175*175 + 875*875+910*910 }+ 2*206265*206265 5*5 = --------------- 204*10000+80*10000 +0 0001+0 0035=0 0331 кв.м; 2*206265*206265 Мх = 0 18 м. Ожидаемая погрешность будет равна МОЖ = ЗМх = 3*0 18 = 0 54 м что не превышает допустимого расхождения забоев в плане. ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ ПО ВЫСОТЕ Общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев по высо- те вычисляют по формуле Mz*Mz = mhcт1*mhcт1 + mhcт2*mhcт2 + mhп*mhп + mhш1*mhш1 + + mhш2*mhш2 + mhт*mhт где mhcт1 и mhcт2 - средние квадратические погрешности передачи вы- сот через вертикальные стволы шахт 1 и 2; mhп mhш1 mhш2 - средние квадратические погрешности смыкания забоев вследствие погрешностей геометрического нивелирования на земной поверхности и в горных выра- ботках; mhт - средняя квадратическая погрешность передачи высот три- гонометрическим нивелированием по уклону. Среднюю квадратическую погрешность мм передачи высоты через шахтный ствол при двукратном выполнении измерений определяют по фор- муле 10 +0 2Н mhст = ---------- 8 4 где Н - глубина ствола м. Подставив значения Н1= 400 м и Н2=560 м в формулу 8 получают: 10 +0 2*400 10 +0 2*560 mhст1 = ------------ = 0 22 м ; mhст2 = ------------ = 0 030 м. 4 4 Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие погрешностей геометрического нивелирования IV класса мм при двук- ратном выполнении работ определяют по формуле mhп = 20*кв.кор.L /4 9 где L - длина хода км. Длина нивелирного хода между пунктами 3п и IIIп на поверхности равна 2 2 км поэтому mhп = 20*кв.кор.2 2 /4 = 0 007 м. Среднюю квадратическую погрешность передачи высот техническим ни- велированием в горных выработках при двукратном выполнении работ оп- ределяют мм по формуле mhш = 50*кв.кор.[L1+L2] /4 10 где L1 и L2 - длина нивелирных ходов в горизонтальных выработках шахт 1 и 2. В данном примере L1=1 6 км L2=1 4 км тогда mhш = 50*кв.кор.[1 6+1 4] /4 = 0 021 м. Среднюю квадратическую погрешность передачи высот тригонометри- ческим нивелированием при двукратном выполнении работ определяют мм по формуле mhт = 100*кв.кор.L /4 11 где L - длина ходов тригонометрического нивелирования по уклону км. Длина хода L между пунктами 19 и ХVI равна 0 55 км тогда mhт = 100*кв.кор.0 55 /4 = 0 018 м. По формуле 7 находят общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев по высоте Мz = кв.кор. 0 022*0 22 + 0 030*0 030 + 0 007*0 007 + + 0 021*0 021 + 0 018*0 018 = кв.кор.0 0022; Мz = 0 05 м. Отсюда ожидаемая погрешность смыкания забоев по высоте МОЖ = ЗМz = 3*0 05 = 0 15 м что не превышает допустимого расхождения. Книга 437 Глава 7 Раздел 30 ПРИЛОЖЕНИЕ 30 к подразделу 15.3 СРОКИ ХРАНЕНИЯ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ Документация подлежащая хранению в течение трех лет со дня окончания отраженных в ней работ 1. Материалы определения остатков полезного ископаемого на скла- дах. 2. Чертежи по перенесению в натуру проектного положения главного технологического комплекса блоков и отдельных промышленных зданий и сооружений коммуникаций. 3. Чертежи по расчету границ безопасного ведения горных работ. 4. Контрольные профили армировки вертикальных шахтных стволов и башенных копров. 5. Контрольные продольные профили рельсовых путей в откаточных горных выработках. 6. Контрольные продольные профили железных автомобильных трол- лейвозных и подвесных канатных дорог. 7. Контрольные профили руслоотводных водозаводных и других капи- тальных траншей и канав. 8. Журналы измерений по всем видам работ. Примечание. Три года хранят журналы вычислений послужившие осно- вой составления названных чертежей а также материалы фотограмметри- ческой съемки - снимки негативы и списки координат опорных точек использованных для ориентирования корректирования стереомоделей. Чертежи подлежащие хранению до ликвидации отдельных объектов и до погашения горных выработок 1. Исполнительные профили армировки вертикальных шахтных стволов и башенных копров. 2. Исполнительные и контрольные профили стенок вертикальных шах- тных стволов. 3. Исполнительные продольные профили рельсовых путей в откаточ- ных горных выработках. Примечание. До этого же времени хранят журналы вычислений послу- жившие основой составления названных чертежей. Чертежи подлежащие хранению до ликвидации горного предприятия 1. Планы отвалов некондиционных полезных ископаемых хранилищ от- ходов обогатительных фабрик и породных отвалов. 2. План земной поверхности с отражением результатов работ по ре- культивации земель нарушенных горными работами. 3. Схемы осевых пунктов шахтных отвалов. 4. Чертежи по изучению процесса сдвижения земной поверхности и горных пород под влиянием подземных разработок и по наблюдениям за подрабатываемыми зданиями и сооружениями. 5. Чертежи по наблюдениям за деформациями бортов откосов усту- пов и отвалов на карьерах. 6. Схема подземных маркшейдерских плановых опорных сетей и высот- ного обоснования. 7. Исполнительные продольные профили железных автомобильных троллейвозных и подвесных канатных дорог. 8. Исполнительные профили руслоотводных водозаводных и других капитальных траншей и канав. Примечание. До этого же времени хранят журналы вычислений послу- жившие основой составления этих чертежей. Чертежи подлежащие постоянному хранению уничтожению не подлежат 1. План земной поверхности территории производственно-хозяйствен- ной деятельности горного предприятия. 2. План застроенной части земной поверхности. 3. План горного отвода и разрезы к нему план отвода земельного участка 4. План промышленной площадки. 5. Картограммы расположения планшетов съемок земной поверхности и горных выработок. 6. Схема расположения пунктов маркшейдерской опорной геодезичес- кой сети на территории производственно-хозяйственной деятельности горного предприятия абрисы и схемы конструкций реперов и пунктов. 7. Чертежи горных выработок отражающие вскрытие подготовку и разработку месторождения. 8. Разрезы по вертикальным и наклонным шахтным стволам. 9. Чертежи околоствольных горных выработок и приемно-отправи- тельных площадок главных этажных уклонов и бремсбергов. 10. Чертежи по расчету предохранительных целиков под зданиями сооружениями и природными объектами. 11. Чертежи по расчету барьерных целиков между шахтными полями. Примечание. Постоянно хранят журналы вычислений послужившие ос- новой для составления этих чертежей. Книга 437 Глава 7 Раздел 31 ПРИЛОЖЕНИЕ 31 к подразделу 16.1 ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ ЖУРНАЛОВ ИЗМЕРЕНИЙ И ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ Маркшейдерская служба горного предприятия должна иметь журналы измерений и вычислительную документацию по всем видам выполняемых маркшейдерско-геодезических работ. Ниже приведен примерный перечень журналов измерений и вычислительной документации. 1. ЖУРНАЛЫ ИЗМЕРЕНИЙ 1.1. При работах на земной поверхности и открытом способе разра- ботки месторождений полезных ископаемых: угловых и линейных измерений в полигонометрических ходах; геометрического нивелирования; технического нивелирования; угловых и линейных измерений при определении пунктов съемочной сети: угловых и линейных измерений в теодолитных ходах; съемки мензульной тахеометрической стереофотограмметрической ординатной поверхности карьеров складов полезного ископаемого; разбивочных работ; нивелирования транспортных путей; измерений по проверке соотношений геометрических элементов гор- нотранспортного оборудования. 1.2. При подземном способе разработки месторождений полезных ис- копаемых кроме необходимых журналов из числа приведенных в п. 1.1: измерений при ориентировании подземных маркшейдерских опорных се- тей; передачи высот от реперов на земной поверхности к пунктам подзем- ной маркшейдерской опорной сети; угловых и линейных измерений в подземных опорных и съемочных се- тях; технического нивелирования; съемки стенок и армировки шахтных стволов; замеров горных выработок; проверки соотношений геометрических элементов подъемных установок. 1.3. При строительстве горного предприятия кроме необходимых журналов из числа приведенных в пп. 1.1 и 1.2 : определения пунктов разбивочной сети; проходки вертикальных шахтных стволов; армирования шахтных стволов; съемки замораживающих скважин. Примечания. 1. Если на карьере дренаж осуществляют подземными горными выра- ботками горное предприятие должно иметь журналы измерений в соответ- ствии с видом выполняемых работ указанных в п. 1.2. 2. Формы журналов не предусмотренные настоящей инструкцией и ин- струкциями по эксплуатации приборов устанавливает вышестоящая орга- низация. 3. Допускается совмещение записей разных видов измерений в одном журнале если объем измерений невелик а также ведение записей изме- рений в журналах свободной разграфки. 2. ВЫЧИСЛИТЕЛЬНАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ 2.1. При работах на земной поверхности и открытом способе добычи полезных ископаемых маркшейдерская вычислительная документация горно- го предприятия включает журналы каталоги : вычисления длин сторон полигонометрических ходов; вычисления и уравнивания полигонометрических ходов; уравнивания нивелирных ходов и вычисления высот пунктов маркшей- дерской опорной сети: вычисления координат и высот пунктов маркшейдерской съемочной се- ти; подсчета объемов полезного ископаемого на складах; подсчета объемов выемки горной массы и полезного ископаемого; подсчета объемов перемещения почв и горных пород при рекультива- ции земель; каталог координат и высот пунктов маркшейдерской опорной геодези- ческой сети; каталог координат и высот устьев разведочных и технических сква- жин. 2.2. При подземном способе разработки месторождений полезных ис- копаемых маркшейдерская вычислительная документация кроме необходи- мой документации из числа приведенной в п. 2.1 содержит журналы: вычисления ориентирования и центрирования подземной маркшейдер- ской опорной сети и передачи высот; вычисления длин сторон подземных полигонометрических ходов; вы- числения координат пунктов подземных маркшейдерских опорных и съемоч- ных сетей отдельно по опорным и съемочным сетям ; вычисления высот пунктов определенных тригонометрическим нивели- рованием; вычисления высот пунктов определенных геометрическим нивелирова- нием; учета горных работ прохождения очистных забоев объемов выра- ботанного пространства добычи полезного ископаемого . 2.3. Строящееся горное предприятие должно иметь вычислительную документацию приведенную в пп. 2.1 и 2.2. Книга 437 Глава 7 Раздел 32 ПРИЛОЖЕНИЕ 32 к подразделу 17.1 ТРЕБОВАНИЯ К АЛГОРИТМАМ И ПРОГРАММАМ ДЛЯ МАРКШЕЙДЕРСКИХ ВЫЧИСЛЕНИЙ Требования к алгоритмам 1. Алгоритм решения задачи включает следующие разделы: постановка задачи; используемая информация и результаты решения; описание решения; организация входных и выходных документов; требования к контрольному примеру. 2. При постановке задачи указывают ее полное наименование об- ласть применения информационные связи с другими задачами. 3. Описание используемой информации включает перечень исходных данных задачи с указанием источников поступления каталоги координат журналы измерений нормативно-справочная информация и т д. . Приво- дят перечень результатов получаемых на ЭВМ в виде документов или информации сохраняемой на машинных носителях для решения данной и других задач. 4. Описание решения содержит: описание логики алгоритма и способа формирования результатов ре- шения с указанием последовательности этапов счета; используемые рас- четные и логические формулы; указания о точности вычислений; соотно- шения необходимые для контроля достоверности результатов; описание связей между частями алгоритма. 5. Для маркшейдерских задач используют способы решения рекомен- дуемые настоящей Инструкцией руководствами методическими указания- ми по отдельным видам работ или изложенные в научно-технической лите- ратуре. 6. В алгоритме должны быть предусмотрены все ситуации которые могут возникнуть в процессе решения задачи. 7. Логическую структуру алгоритма представляют графически в виде схем различной степени детализации или в виде текста. 8. Исходные данные необходимые для решения задачи размещают на входном документе. При этом должны быть указаны правила предвари- тельной подготовки формат и способ кодирования входных данных. В ис- ходные данные не следует включать информацию которую можно получить из них в результате математических или логических операций. 9. В качестве входного документа можно использовать журналы поле- вых измерений каталоги или другие документы. Для уменьшения объема работ по подготовке исходных данных целесообразно использовать зара- нее составленные каталоги данных на машинных носителях информации или банки данных. 10. Выходной документ получаемый в результате решения задачи на ЭВМ должен иметь вид отчетного документа пригодного для включения в маркшейдерскую вычислительную документацию. В документе должны быть название решаемой задачи и представленные в табличной форме все ис- ходные данные и результаты решения в том числе оценка их точности если она возможна . Структура таблиц должна обеспечивать рацио- нальное и компактное размещение данных представленных в привычном для маркшейдера виде. В выходном документе предусматривают места для заполнения вруч- ную для эскизов подписей исполнителей и т. п. . Алгоритм должен предусматривать вывод документов в необходимом количестве экземпляров. 11. Формат входных и выходных документов устанавливают с учетом требований действующих инструкций технических возможностей ЭВМ и средств связи. 12. Контрольный пример должен обеспечивать возможность проверки правильности алгоритма и реализующих его программ при решении различ- ных вариантов задачи. Требования к программам 1. Программа должна полностью реализовывать алгоритм задачи и обеспечивать ее решение на ЭВМ. Для выполнения маркшейдерских расче- тов могут использоваться все типы ЭВМ: микрокалькуляторы микро- и мини-ЭВМ большие ЭВМ. Микрокалькуляторы применяют для первичной обработки измерений и решения нетрудоемких задач. Мини- и микроЭВМ целесообразно использо- вать для оперативных расчетов. Большие ЭВМ вычислительных центров применяют для выполнения сложных трудоемких расчетов и обработки ин- формации используемой в автоматизированных системах управления. 2. При составлении программ рекомендуется применять: алгоритмические языки высокого уровня БЭЙСИК ПАСКАЛЬ ФОРТРАН и др. ; модульную структуру; разработанные системы по вводу контролю и хранению информации а также по обработке данных с целью автоматического построения черте- жей на графопостроителе; диалоговый режим работы пользователя с ЭВМ. 3. Для повышения эксплуатационных свойств программ необходимо по возможности упростить работу оператора при загрузке запуске выпол- нении и завершении работы программы. В ситуациях когда требуется вмешательство оператора следует предусмотреть выдачу соответствую- щих сообщений с указанием о выполнении необходимых действий. 4. Следует учитывать регламентируемые ГОСТами отраслевыми ин- струкциями и положениями общие эксплуатационные требования к програм- мам к содержанию и оформлению документации. В комплект документации к маркшейдерской программе должны входить предназначенные для мар- кшейдеров указания по пользованию программой. Указания должны вклю- чать: описание решаемой задачи с изложением численного метода; технологическое описание процесса решения задачи; описание входных данных с инструкцией по их подготовке; описание выходных документов задачи и рекомендации по их оформле- нию; инструкции по выполнению контрольных операций и исправлению оши- бок. Книга 437 Глава 7 Раздел 33 ПРИЛОЖЕНИЕ 33 к подразделу 18.1.3 ПОЛИМЕРНЫЕ ЧЕРТЕЖНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ГОРНОЙ ГРАФИЧЕСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ Полимерные чертежные материалы применяют для изготовления исход- ных и производных чертежей горной графической документации. Технические данные о полимерных чертежных материалах приведены в таблице 31. Для изготовления исходных чертежей могут применяться полимерные пленки толщиной 100-130 мкм к которым предъявляются следующие требо- вания. Пленка должна иметь одностороннюю чертежную поверхность матиро- ванную механическим способом. Для придания ей стабильной горизон- тальной устойчивости к деформациям пленка не менее трех месяцев дол- жна храниться в развернутом горизонтальном положении Обрезка пленки производится в соответствии с установленными размерами чертежа и до- пускается в работу при отсутствии заусениц вмятин загрязнений и следов карандаша. При нанесении изображения штриховые элементы чертежа следует зак- реплять без просветов и разрывов черной или цветной тушью обладаю- щей одинаковыми светокопировальными свойствами. Надписи и условные обозначения могут вычерчиваться вручную или наноситься деколями. Пос- ледние закрывают защитным лаком. Фоновые элементы в цвете на исход- ных чертежах не показывают чтобы в последующем исключить появление пятен на факсимильных дубликатах. Изготовление факсимильных дубликатов с прозрачных исходных черте- жей производится светокопированием на бессеребряных светочувстви- тельных материалах. Рекомендуется применять копировальную раму с пневматическим прижимом типа ФКР-115. Составленные на прозрачных полимерных пленках расчлененные по цвету краске планы горных выработок позволяют по упрощенной техно- логии подготовить чертежи для многокрасочной офсетной печати. Для каждой краски вычерчивают черной тушью расчлененный оригинал - ООК оригинал определенной краски . Таблица 31 Технические данные о полимерных чертежных материалах ---T---------------------T-----T-----T-----------------T----------T----------------T---------T-----------------T------------------- ¦Наименование чертеж- ¦Шири-¦ Тол-¦ Характеристика ¦Деформация¦ ¦ Способ ¦ ¦ N ¦ ного материала ¦ на ¦щина ¦чертежной поверх-¦на 0 5 м ¦Средства закреп-¦подготов-¦ Способ удаления ¦ Назначение п/п¦ ¦руло-¦ мкм ¦ ности ¦после ста-¦ ления изобра- ¦ки к чер-¦ изображения ¦ ¦ ¦ на ¦ ¦ ¦билизации ¦ жения ¦ чению ¦ ¦ ¦ ¦ мм ¦ ¦ ¦ мм ¦ ¦ ¦ ¦ ---+---------------------+-----+-----+-----------------+----------+----------------+---------+-----------------+------------------- 1 ¦Лавсановая пленка ¦ 620 ¦ 50 ¦Глянцевая без ¦ 0 2 ¦Тушь "Пинг- ¦Обработ- ¦Ватным тампоном ¦Изготовление планов ¦глянцевая ¦ 880 ¦ 75 ¦специальных чер- ¦ ¦вин" ¦ка таль- ¦смоченным водой ¦горных выработок ¦ ¦1500 ¦ 100 ¦тежных свойств ¦ ¦ ¦ком ¦ ¦карьеров 2 ¦Лавсановая пленка с ¦1180 ¦ 75 ¦Глянцевая чер- ¦ 0 5 ¦Тушь "Колиб- ¦То же ¦Ватным стампо- ¦То же ¦глянцевым чертежным ¦ ¦ ¦тежная с 2-х сто-¦ ¦ри" "Пингвин" ¦ ¦ном смоченным ¦ ¦слоем ОЛ-1 ОЛ-2 ¦ ¦ ¦рон ¦ ¦казеиновая ¦ ¦водой или спиртом¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦с небольшим ко- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦личеством сти- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦рального порошка ¦ 3 ¦Чертежная лакирован- ¦ 620 ¦ 50 ¦Матированная од- ¦ 0 2 ¦Тушь "Колиб- ¦ " " ¦То же ¦Изготовление про- ¦ная лавсановая пленка¦ 880 ¦ 75 ¦но- и двухсторон-¦ ¦ри" "Пингвин" ¦ ¦ ¦изводных чертежей ¦ПНЧ-КТ-1 ПНЧ-КТ-2 ¦1500 ¦ 100 ¦няя ¦ ¦карандаш "Т" ¦ ¦ ¦горных выработок; ¦ ¦ ¦ 120 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦изготовление ООК. 4 ¦Чертежная термотем- ¦ 620 ¦ 50 ¦ То же ¦ 0 2 ¦Тушь "Колиб- ¦ " " ¦ " " ¦Изготовление про- ¦плетная пленка ЧТП-1 ¦ 880 ¦ 75 ¦ ¦ ¦ри" "Пингвин" ¦ ¦ ¦изводных планов ¦ЧТП-2 ¦1500 ¦ 100 ¦ ¦ ¦казеиновая ¦ ¦ ¦горных выработок; ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦карандаш ¦ ¦ ¦изготовление ООК 5 ¦Механически матиро- ¦ 330 ¦ 75 ¦Матированная од- ¦ 0 3 ¦Тушь "Колиб- ¦Обработ- ¦Скальпелем ди- ¦Изготовление исход- ¦ванный лавсан ¦ 620 ¦ 100 ¦носторонняя ¦ ¦ри" "Пингвин" ¦ка гек- ¦хлорэтаном ¦ных и производных ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦саном ¦ ¦планов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦этиловым ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦спиртом ¦ ¦ 6 ¦Синтетическая бумага.¦ 640 ¦ 40 ¦Матированная од- ¦ 0 4 ¦Тушь "Колиб- ¦Обработ- ¦Ватным тампо- ¦Изготовление про- ¦Контур СБ-1 СБ-2 ¦ ¦ ¦но- и двухсторон-¦ ¦ри" "Пингвин" ¦ка таль- ¦водой или спир- ¦изводных чертежей ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ком ¦том о небольшим ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦количеством сти- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦рального порошка ¦ 7 ¦Стандартные планшеты ¦60х60¦ ¦Бумага с одной ¦ 1 0 ¦Тушь каран- ¦ - ¦ - ¦То же ¦на бумаге армирован-¦60х80¦ ¦стороны ¦ ¦даш ¦ ¦ ¦ ¦ной лавсаном ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 8 ¦Стандартные планшеты ¦60х60¦ ¦Бумага с двух ¦ 0 2 ¦ То же ¦ - ¦ - ¦Для рабочих планов ¦на бумаге армирован-¦60х80¦ ¦сторон ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ной эстепрозом ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 9 ¦Диазопленка ПНЧ-С и ¦ 620 ¦ 50 ¦Матированная с ¦ 0 3 ¦Тушь "Пинг- ¦ Как на ¦ - ¦Факсимильные дуб- ¦ЧТП-С ¦ 880 ¦ 75 ¦одной стороны и ¦ ¦вин" "Колиб- ¦ пленке ¦ ¦ликаты с планов ¦ ¦ ¦ 100 ¦со светочувстви- ¦ ¦ри" диазоизо- ¦ ПНЧ-КТ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦тельным слоем с ¦ ¦бражение ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦другой ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 10 ¦Диазепленка ПНС ¦ 620 ¦ 50 ¦Светочувстви- ¦ - ¦Тушь "Пинг- ¦ - ¦ - ¦То же ¦ ¦ 880 ¦ 75 ¦тельный слой с ¦ ¦вин ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 100 ¦одной стороны ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---+---------------------+-----+-----+-----------------+----------+----------------+---------+-----------------+------------------- ТРЕБОВАНИЯ К ООК Пленки должны быть без вмятин царапин надломов. Стабилизацию пленки производят в соответствии с требованиями предъявляемыми для изготовления исходных планов. Каждый ООК вычерчивают на прозрачной пленке толщиной 70-100 мкм с односторонним чертежным покрытием. ООК должен содержать только те элементы чертежа которые будут печататься данным цветом. Штриховые элементы надписи и фоновые закраски должны быть хоро- шо налитыми черной тушью без просветов и разрывов. Для получения хорошей оптической плотности необходимо трехкрат- ное покрытие черной тушью фоновых элементов. Штриховые элементы должны иметь толщину линии не менее 0 15 мм. Размеры всех ООК не должны иметь отклонений от исходного материа- ла по сторонам более 0 15 мм а по диагонали 0 20 мм. Изготовление ООК контролируют на светостоле наложением одного ООК на другой. Взаимное отклонение контуров не должно быть более 0 2 мм. Оформление графической документации надписями и внемасштабными условными обозначениями производится деколями. Деколи с краской при- годны для применения в течение 1 года без краски - 5 лет. ТРЕБОВАНИЯ К ХРАНЕНИЮ ЧЕРТЕЖЕЙ НА ПОЛИМЕРНЫХ ЧЕРТЕЖНЫХ ПЛЕНКАХ В помещении где хранятся чертежные полимерные пленки должна поддерживаться относительная влажность воздуха в пределах 50-80 % при температуре 16-20 град.С. Исходные чертежи на лавсане в планшетной системе рекомендуется хранить в картонных конвертах. конверты разме- щают в вертикальном положении в шкафу разделенном на секции. Сводные планы изготовленные на пластике можно хранить в рулонах. Расчлененные оригиналы для офсетной печати хранятся в картонных конвертах один конверт с оригиналами всех красок составляет ком- плект. Если чертеж разделен для печати на несколько частей то его следует хранить в нескольких конвертах. Хранение в конвертах значи- тельно упрощает работу при издании. Книга 437 Глава 7 Раздел 34 ПРИЛОЖЕНИЕ 34 к подразделу 4.1.5 ПРОЕКТИРОВАНИЕ АЭРОФОТОГРАММЕТРИЧЕСКОЙ СЪЕМКИ КАРЬЕРОВ Проектирование аэрофотографической съемки карьера включает: выбор масштаба фотографирования 1:Мс и фокусного расстояния аэ- рофотоаппарата АФА ; проектирование аэрофотосъемочных маршрутов; проектирование съемочного геодезического обоснования; выбор технологии камеральной обработки аэрофотоснимков. Масштабы фотографирования для составления планов карьеров пород- ных отвалов и складов готовой продукции не должны быть меньше значе- ний приведенных в п. 5.2.3 настоящей Инструкции. Эти значения мас- штабов рассчитаны на обработку снимков опытными специалистами. В пе- риод освоения методики аэрофотограм метрической съемки масштабы фо- тографирования принимают крупнее на 20-25 %. Фокусное расстояние АФА мм должно удовлетворять условию f >= 3000* hmax/Mc 1 где hmax - максимальное превышение местности в пределах одной стерео- пары м. Из АФА фокусные расстояния которых удовлетворяют условию 1 выбирают аппарат с меньшим фокусным расстоянием. Проверяют возможна ли обработка съемки при выбранных значениях f и Мc на имеющихся универсальных фотограмметрических приборах. Обра- ботка снимков на приборе возможна при соблюдении условий: bmax > b*Vc / Kmax*Mп; 2 fп fMc + 0 5*1000*hmax Zmax > ------------------------ + 20 3 f*KmaxMп где bmax - максимальная величина базисной составляющей bx прибора мм; Zmax - максимальная высота проектирования обрабатывающего прибо- ра мм; Кmax - максимальный коэффициент передачи с обрабатывающего прибора на координатограф; b - базис фотографирования на снимке при 60-процентном перекрытии мм; Мп - знаменатель масштаба составляемо- го плана; fп - минимальное установочное значение фокусного расстоя- ния камер прибора мм. Для приборов с подобными связками проектирующих лучей fп=f. При невыполнении условий 2 3 соответственно увеличивают мас- штаб фотографирования. Высоту фотографирования в метрах вычисляют по формуле Нф = f*Мс*0 001 4 Аэрофотосъемочные маршруты для съемки карьера проектируют как правило по направлению его продольной оси. Следует стремиться к то- му чтобы карьер был сфотографирован за один маршрут. Это позволит в течение многих месяцев использовать одни и те же опорные точки и обеспечит составление планов в минимально короткие сроки. Положение оси маршрута в зависимости от направления горных работ проектируют: симметрично относительно бортов карьера при двустороннем разви- тии горных работ; со смещением маршрута в направлении развития горных работ с уче- том ожидаемого подвигания верхнего уступа рабочего борта при односто- роннем развитии горных работ. Если одного маршрута для съемки недостаточно проектируют парал- лельные перекрывающиеся маршруты рис. 17 а или маршруты по схеме приведенной на рис. 17 б. В особых случаях например по условиям бе- зопасности полетов направление маршрутов проектируют перпендикуляр- но к протяженности карьера. При съемке складов полезных ископаемых следует стремиться к тому чтобы изображение склада поместилось на одной стереопаре; во многих случаях это достигается при направлении маршрута перпендикулярном к протяженности склада. Оси аэросъемочных маршрутов проводят на маркшейдерских планах карьеров. Намечают входные и выходные ориентиры в качестве которых могут служить четкие контурные точки местности. Если таковые отсут- ствуют то положения осей съемочных маршрутов отмечают на местности специально замаркированными точками. На осях маршрутов намечают точ- ки начала и конца маршрутной съемки. Продольное перекрытие снимков в маршруте проектируют 60 или 80% относительно верхнего горизонта карьера. При съемке параллельными маршрутами поперечное перекрытие проек- тируют не менее 20 %. Съемочное обоснование проектируют из расчета чтобы каждая сте- реопара при 60%-ном продольном перекрытии была обеспечена по край- ней мере четырьмя планово-высотными опорными точками расположенны- ми в ее углах и дополнительной высотой опорной точкой на дне карье- ра при его глубине более 200 м. Опорные точки располагают в местах где обеспечиваются их устой- чивость и долговременная сохранность. Для определения положения маркируемых опорных пунктов проводят аэрофотосъемку карьера при выбранных ранее параметрах с продольным перекрытием 80 %. Съемочные маршруты прокладывают по запроектирован- ным осям. Начало маршрутной съемки совмещают с проектной точкой. На полученных аэроснимках намечают места положения маркируемых опорных точек. Их располагают на перпендикулярах к оси съемочного маршрута восставленных из главных точек снимков на расстоянии 15-20 мм от края снимка. Проект оформляют на фотосхеме На нее наносят границы участка съемки оси маршрутов подлежащие маркированию пункты съемочной сети и ориентиры на осях аэросъемочных маршрутов. На осях съемочных мар- шрутов отмечают также входные и выходные ориентиры и точки начала съемки. Технологию камеральной обработки аэрофотоснимков выбирают в зави- симости от задачи съемки объема работ технической оснащенности под- разделения сроков составления пополнения планов карьера. При этом следует иметь в виду что при разовой съемке карьера основное время занимает отображение на плане контуров и рельефа местности а при по- полнительной съемке особенно за короткий период основное время зат- рачивается на построение и ориентирование фотограмметрической модели. Книга 437 Глава 7 Раздел 35 ПРИЛОЖЕНИЕ 35 к подразделу 5.2.9 АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ ОБРАБОТКА МАТЕРИАЛОВ АЭРОФОТОСЪЕМКИ Технология обработки материалов аэрофотосъемки карьеров и скла- дов полезных ископаемых с вычислением на ЭВМ объема горной массы и вычерчиванием плана объекта съемщики на графопостроителе включает следующие основные этапы работ: построение модели местности на уни- версальном фотограмметрическом приборе; геодезическое ориентирование модели местности; составление плана объекта съемки с одновременной регистрацией фотограмметрических координат пикетов на машинном носи- теле информации; вычерчивание плана объекта съемки на графопостроите- ле; вычисление объема горной массы. Для геодезического ориентирования фотограмметрической модели на ЭВМ вычисляют значения элементов ориентирования и соответствующие им установочные показания счетчиков шкал прибора. Исходными данными для решения задачи геодезического ориентирова- ния являются: масштаб фотограмметрической модели и значение фокусно- го расстояния f аэрофотокамеры; значения базисных составляющих b'x b'y b'z и углов наклона камер прибора ф'л w'л ф'п w'п получен- ные после выполнения взаимного ориентирования снимков; значения гео- дезических координат опорных точек Хг Уг Zг; измеренные значения фотограмметрических координат опорных точек Хф Уф Zф регистрируе- мые на машинном носителе информации в процессе измерений. ПРИМЕР АНАЛИТИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ МАТЕРИАЛОВ АЭРОФОТОСЪЕМКИ СКЛАДА ПОЛЕЗНЫХ ИСКОПАЕМЫХ Исходные данные: прибор N 5; стереопара 325-326; масштаб модели 1:2000. Установочные данные bх' by' bz' фл' wл' фп' wп' f 149 68 19 49 19 61 100 00 100 00 99 75 98 97 99 40 Геодезические координаты опорных точек N точки Х У Z 17 42531 08 50465 50 111 12 12с 43530 27 50771 21 200 63 Зc 43237 27 51261 89 209 43 29 42544 62 50935 82 129 56 16 111 02 5 118 09 Измеренные фотограмметрические координаты опорных точек N точки Хф Уф Zф 17 1635 46 0891 31 8367 32 12с 1654 27 1521 07 8407 36 3c 1985 37 8437 66 8437 76 29 1906 35 0974 11 8378 30 16 1597 51 0884 71 8367 28 5 1548 77 0918 09 8370 62 Элементы геодезического ориентирования модели Местности вычис- ляются под условием минимума суммы квадратов расхождений геодезичес- ких координат опорных точек Хг Уг Zг и преобразованных фотограмметри- ческих координат этих же точек Хг' Уг' Zг'. Для контроля геодезического ориентирования модели на ЭВМ вычис- ляют и выдаются на печать линейные невязки в координатах опорных то- чек: Wx = Xг'- Хг; Wy = Yг'- Yг; Wz = Zг'- Zг; В данном примере N точки Wx Wy Wz 17 0 02 -0 01 -0 18 12с 0 03 -0 04 0 00 Зс - 0 06 -0 01 -0 02 29 0 01 0 04 0 07 16 -0 03 5 0 15 Если невязки координат на какой-либо опорной точке не удовлетво- ряют установленным требованиям то соответствующие измерения бракуют- ся. По полученным элементам геодезического ориентирования модели вы- числяются исправленные установочные значения отсчетов базисных сос- тавляющих bx by Ьz фокусных расстояний fл fп и углов наклона фл wл фп wп камер прибора: bx by Ьz 148 35 19 54 18 77 fл фл wл 99 49 99 63 01 43 fп фп wп 99 49 99 38 100 40 После установки на счетчиках прибора соответствующих отсчетов проверяют геодезическое ориентирование модели для чего вводят в ЭВМ вновь измеренные значения фотограм метрических координат опорных то- чек повторяют вычисления и если необходимо уточняют установочные показания счетчиков прибора Исходные данные для вычисления объемов с помощью ЭВМ регистри- руются на машинном носителе информации при составлении плана повер- хности склада на универсальном фотограмметрическом приборе. Эти дан- ные подготавливают в виде числовых массивов состоящих из координат точек контура склада точек расположенных на структурных линиях и заполняющих пикетов поверхности склада. Контур склада N точки Х У Z 1 1659 84 1516 89 8362 14 2 1660 71 1518 89 8361 99 ..................................................... 32 1662 19 1514 55 8362 78 33 1659 84 1517 89 8162 14 Структурные линии массив 1 N точки Х У Z 1 1661 77 1516 84 8362 88 2 1664 32 1517 57 8363 24 3 1667 38 1518 21 8363 73 массив 2 N точки Х У Z 1 1678 01 1521 24 8364 53 2 1677 01 1522 74 8364 31 ..................................................... 8 1677 16 1518 79 8364 55 9 1678 01 1521 24 8364 53 массив 3 N точки Х У Z 1 1704 36 1524 79 8364 26 2 1700 31 1524 55 8364 81 3 1701 26 1523 74 8364 02 .................................................... 13 1702 23 1523 76 8364 02 14 1704 36 1524 74 8364 16 Заполняющие пикеты N точки Х У Z 1 1697 20 1523 09 8364 73 2 1696 53 1519 66 8364 75 ................................................... 7 1688 03 1532 10 8364 60 8 1686 66 1518 81 8364 58 Подготовленные указанным образом фотограмметрические координаты вводятся в ЭВМ и перевычисляются в геодезическую систему координат. Координаты точек основания склада снимают с топографического пла- на его поверхности и вводят в ЭВМ вместе с массивом координат точек структурных линий если они выделяются на поверхности основания и заполняющих пикетов. Заполняющие пикеты основания поверхности склада N точки Х У Z 1 43369 05 50806 99 201 02 2 43372 09 50779 58 201 02 3 43371 06 50698 76 200 99 .................................................. 16 43339 84 50787 00 200 13 17 43331 86 50757 36 200 16 Геодезические координаты точек поверхности и основания склада яв- ляются исходной информацией для определения объема способами указан- ными в приложении 10 настоящей Инструкции. При подсчете на ЭВМ объема склада по способу трехгранных призм алгоритмом предусматривается формирование их оснований для верхней и нижней поверхностей склада так чтобы при наличии структурных линий отрезки этих линий совмещались со сторонами оснований призм. Число призм N для каждой поверхности контролируется при счете и должно быть равным: N = Nк + 2 Nc + Nз - 1 где Nк - число точек контура; Nc - число точек на структурных ли- ниях; Nз - число заполняющих пикетов. Объем склада вычисляется как разность сум. марных объемов трехгранных призм построенных независи- мо для верхней и нижней поверхностей в контуре склада. Один из выходных документов вычерченных на графопостроителе представлен на рис. 18. Книга 437 Глава 7 Раздел 36 ПРИЛОЖЕНИЕ 36 к подразделу 7.2.8 ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНИХ РАССТОЯНИЙ ТРАНСПОРТИРОВКИ ГОРНОЙ МАССЫ ПРИ БУЛЬДОЗЕРНО-СКРЕПЕРНОМ СПОСОБЕ РАЗРАБОТКИ Среднее расстояние транспортировки определяют по результатам съемки горных выработок и отвалов как расстояние от центра тяжести объема соответствующего выработанному за отчетный период простран- ству до места разгрузки. Если угол наклона бульдозерного пути более 3 град. то определяют величину подъема или спуска м . При выемке торфов с разносом бортов по характерным профильным ли- ниям определяют отдельно среднее расстояние перемещения торфов в пре- делах полигона и отвала. При выемке торфов с выездными траншеями оп- ределяют среднее расстояние транспортировки в пределах полигона d1 и d2 и расстояния от начала выездных траншей до центров разгрузки на отвале точки Р2 и Р2 рис. 19 . При добыче песков определяют среднее расстояние до бункера про- мывного прибора. Среднее взвешенное расстояние транспортировки в пре- делах полигона определяют пользуясь копией плана горных выработок изготовленной для подсчета объемов. С помощью прозрачной палетки или линий прочерченных на плане полигон разбивают на полосы равных рас- стояний транспортировки шириной до 20 м. При выемке торфов с разно- сом бортов для определения расстояния транспортировки пользуются квадратной палеткой рис. 20 совмещая одну из ее сторон с границей полигона примыкающей к отвалу. При выемке торфов с выездными тран- шеями и при добыче песков для этих целей применяют круговую палетку рис. 21 центр которой совмещают с началом выездной траншеи или бункером промывного прибора. Среднее расстояние транспортировки вычисляют по формуле сумма di*суммаhi dтр = ------------------ i=1-n сумма суммаhi где суммаhi - сумма мощностей вынутого слоя для полосы или кольца па- летки с номером i; di - расстояние от середины полосы или кольца до границы полигона или до бункера промывного прибора; n - число полос или колец. Для определения расстояний транспортировки в пределах отвала и определения высоты подъема бульдозерного пути находят центры Р раз- грузки горной массы за отчетный период. Подсчет средних расстояний транспортировки ------------------T-------------------T----------------T------------- ¦ Сумма мощно- ¦ Среднее рас- ¦ Полоса или кольцо ¦ стей в полосе ¦ стояние поло- ¦ di*суммаhi палетки i ¦ или кольце ¦ сы или кольца ¦ ¦ суммаhi м ¦ di м ¦ ------------------+-------------------+----------------+------------- I ¦ 8 2 ¦ 10 ¦ 82 II ¦ 16 7 ¦ 30 ¦ 501 III ¦ 25 9 ¦ 50 ¦ 1295 IV ¦ 33 5 ¦ 70 ¦ 2345 V ¦ 17 3 ¦ 90 ¦ 1557 ------------------+-------------------+----------------+------------- суммаhi = 101 6 по¦ сумма суммаhi = dср = 57 м сумма данным подсчета ¦ = 101 6 di*суммаhi = объемов ¦ =5780 ------------------+-------------------------------------------------- При укладке торфов наклонными слоями в начальный период см. рис. 19 а центр разгрузки Р1 находят из условия АР1=2/3*АВ. В послед- ствии точку Р2 находят из условия равенства площадей: пл. ВР2МL = пл.Р2СNМ. При укладке торфов горизонтальными слоями см. рис. 19 б центры разгрузки Р1 Р2 находят как центры тяжести профильных сечений учас- тков отвала АВLK ВСNL насыпанных за отчетный период. Среднее расстояние транспортировки в пределах отвала и выездных траншей по всему полигону определяют как среднее взвешенное из рас- стояний определяемых по отдельным профильным сечениям где в качес- тве весов принимают объемы гарной массы относящиеся к каждому из профильных сечений. Общее расстояние транспортировки определяют как сумму горизон- тальных расстояний в пределах полигона и в пределах отвала. Общий подъем определяют как среднюю высоту разгрузки над средней высотной отметкой поверхности полигона за отчетный период. Книга 437 Глава 7 Раздел 37 ПРИЛОЖЕНИЕ 37 к подразделу 8.2.11 ВЫЧИСЛЕНИЕ ОРИЕНТИРОВАНИЯ ЧЕРЕЗ ТРИ И ЧЕТЫРЕ ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВЫРАБОТКИ ПОРЯДОК ВЫЧИСЛЕНИЯ ОРИЕНТИРОВАНИЯ ЧЕРЕЗ ТРИ ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВЫРАБОТКИ 1. Вычисление координат отвесов А В и С и координат центра тя- жести О треугольника АВС образованного отвесами рис. 22 по дан- ным полигонометрического хода на земной поверхности и подземного по- лигонометрического хода в системе координат принятой на земной по- верхности и в условной системе координат хс=0 ус=0 и ас=30град.00'00'' . ------------T-------------------------------------------------------- ¦ Координаты в системе +-----------------------------T-------------------------- ¦ принятой на земной ¦ условной Точки ¦ поверхности ¦ +--------------T--------------+-------------T------------ ¦ х ¦ у ¦ х' ¦ у' ------------+--------------+--------------+-------------+------------ А ¦ 876 286 ¦ 868 356 ¦ 61 399 ¦ 12 004 В ¦ 819 893 ¦ 913 739 ¦ 11 129 ¦ 64 095 С ¦ 816 884 ¦ 848 749 ¦ 0 000 ¦ 0 000 сигма ¦ 2513 068 ¦ 2630 844 ¦ 72 528 ¦ 76 099 О ¦ 837 689 ¦ 876 948 ¦ 24 176 ¦ 25 366 ------------+--------------+--------------+-------------+------------ 2. Вычисление дирекционных углов 9 линий соединяющих отвесы А В и С с центром тяжести системы О. В системе координат принятой на земной поверхности ------------T-------------T-----------T------------T----------------- Линии ¦ уО-уi ¦ хО-хi ¦ tgQп ¦ Qiп ------------+-------------+-----------+------------+----------------- АО ¦ +8 592 ¦ -38 597 ¦ -0 222608 ¦ 167град.27'00'' ВО ¦ -36 791 ¦ +17 791 ¦ -2 067956 ¦ 295 48 25 СО ¦ +28 199 ¦ +20 805 ¦ +1 355395 ¦ 53 34 49 ------------+-------------+-----------+------------+----------------- В условной системе координат ------------T-------------T-----------T------------T----------------- Линии ¦ уО'-уi' ¦ хО'-хi' ¦ tgQш ¦ Qiш ------------+-------------+-----------+------------+----------------- АО +13 362 - 37 223 - 0 358972 160'15'12" ВО - 38 729 +13 041 - 2 968422 28837 03 СО +25 366 +24 176 +1 049222 4б 22 34 --------------------------------------------------------------------- 3. Вычисление расстояний D между отвесами А В и С и центром тя- жести О. В системе координат принятой на земной поверхности ---------------T----------------T------------------T----------------- ¦ уО-уi ¦ sin Qiп ¦ Diп м Линии ¦ xО-уxi ¦ cos Qiп ¦ ---------------+----------------+------------------+----------------- АО ¦ +8 592 ¦ +0 217292 ¦ 39 541 ¦ -38 597 ¦ -0 976107 ¦ 39 542 ВО ¦ -36 791 ¦ -0 900266 ¦ 40 867 ¦ +17 791 ¦ +0 435340 ¦ 40 867 СО ¦ +28 199 ¦ +0 804689 ¦ 35 043 ¦ +20 805 ¦ +0 593696 ¦ 35 043 ---------------+----------------+------------------+----------------- В условной системе координат ---------------T----------------T------------------T----------------- ¦ уО'-уi' ¦ sin Qiш ¦ Diш м Линии ¦ xО'-уxi' ¦ cos Qiш ¦ ---------------+----------------+------------------+----------------- АО ¦ +13 362 ¦ +0 337862 ¦ 39 549 ¦ -37 223 ¦ -0 941195 ¦ 39 549 ВО ¦ -38 729 ¦ -0 947671 ¦ 40 868 ¦ +1З 047 ¦ -0 319249 ¦ 40 888 СО ¦ +25 366 ¦ +0 723884 ¦ 35 042 ¦ +24 176 ¦ +0 689921 ¦ 35 042 ---------------+----------------+------------------+----------------- 4. Вычисление поправок ориентирования т и поправок масштаба "дельта"m. --------------------------------------------------------------------- Линии Qiп-Qiш Diп-Diш м Di 1/м Di*Di 1/кв.м --------------------------------------------------------------------- АО 7град.11'48'' -0 007 4 0 16 0 ВО 7 11 22 -0 001 4 1 16 8 СО 7 12 15 +0 001 3 5 12 3 --------------------------------------------------------------------- сумма=45 1 сумма Qiп-Qiш *Di*Di 48*16 0+22*16 8+75*12 3 т = -------------------- = 7 град.11'00'' + ----------------------- = сумма Di*Di 45 1 = 7град.11'46''; сумма Diп - Diш *Di "дельта"m = ------------------- = сумма Di*Di -0 007*4 0-0 001*4 1+0 001*3 5 + ------------------------------ = -0 000063. 45 1х10 5. Вычисление координат узловой точки Е в подземных соедини- тельных ходах с учетом поправок т и "дельта"m ------T---------T---------------T---------------T---------T---------T----------------T----------------T-------T------- ¦Приведен-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ "дельта"у= ¦ "дельта"x= ¦ ¦ Пункты¦ ная ¦ Измеренный ¦ Дирекционный ¦ sin a ¦ cos a ¦=d 1+"дельта"m *¦=d 1+"дельта"m *¦ y ¦ x ¦ длина ¦ угол* в ¦ угол* а ¦ ¦ ¦ * sin a ¦ * cos a ¦ ¦ ¦сторон d ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ------+---------+---------------+---------------+---------+---------+----------------+----------------+-------+------- C ¦ ¦ ¦ 37град. 1'46''¦+0 604545¦+0 796571¦ +14 895 ¦ +19 627 ¦848 749¦816 884 ¦ 24 640 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 6 ¦ ¦219град.57'00''¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦863 644¦836 511 ¦ 23 620 ¦ ¦ 77 08 46 ¦+0 974941¦+0 222466¦ +23 026 ¦ +5 255 ¦ ¦ Е ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦886 670¦841 766 сигма¦ 48 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ------+---------+---------------+---------------+---------+---------+----------------+----------------+-------+------- А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦868 356¦876 286 ¦ 37 165 ¦ ¦ 87 15 46 ¦+0 998860¦+0 047755¦ +37 120 ¦ +1 775 ¦ ¦ 1 ¦ ¦243 19 00 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦905 476¦878 061 ¦ 20 880 ¦ ¦150 34 46 ¦+0 491216¦-0 871037¦ +10 256 ¦ -18 186 ¦ ¦ 2 ¦ ¦236 27 00 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦915 732¦859 875 ¦ 14 595 ¦ ¦207 01 46 ¦-0 454448¦-0 890773¦ -6 632 ¦ -13 000 ¦ ¦ 3 ¦ ¦230 07 00 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦909 100¦846 875 ¦ 230 000 ¦ ¦257 08 46 ¦-0 974941¦-0 222466¦ -22 422 ¦ -5 116 ¦ ¦ Е ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦886 678¦841 759 сигма¦ 95 6 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ------+---------+---------------+---------------+---------+---------+----------------+----------------+-------+------- В ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦913 739¦819 898 ¦ 29 015 ¦ ¦242 50 46 ¦-0 889784¦-0 456382¦ -25 815 ¦ -13 241 ¦ ¦ 4 ¦ ¦281 30 00 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦887 924¦806 657 ¦ 12 355 ¦ ¦344 20 46 ¦-0 269826¦+0 962909¦ -3 ЗЗЗ ¦ +11 896 ¦ ¦ 5 ¦ ¦200 48 00 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦884 591¦818 553 ¦ 23 310 ¦ ¦ 5 08 46 ¦+0 089696¦+0 995969¦ +2 091 ¦ +23 214 ¦ ¦ Е ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦886 682¦841 767 сигма¦ 64 7 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ------+---------+---------------+---------------+---------+---------+----------------+----------------+-------+------- Дирекционные углы исправлены на величину поправки ориентирования т. 6. Вычисление средневзвешенных значений координат узловой точки Е: 0 016*1 04+0 009*0 52+0 017*0 77 ХЕ = 841 750 + -------------------------------- = 841 765 2 33 0 008*0 52+0 012*0 77 УЕ = 886 670 + --------------------- = 886 676. 2 33 За веса ходов принимают величины обратно пропорциональные их пе- риметрам: р =50/суммаd. 7. Определение невязок ходов по осям координат и их распределе- ние в приращения абсцисс и ординат пропорционально длине сторон ходов. Ход от С к Е fx = +0 001 fу = -0 006. Ход от А к Е fx = -0 006 fу = +0 002. Ход от В к Е fx = +0 002 fу = +0 006 8. Вычисление окончательных значений координат пунктов в подзем- ных соединительных ходах. ПОРЯДОК ВЫЧИСЛЕНИЯ ОРИЕНТИРОВАНИЯ ЧЕРЕЗ ЧЕТЫРЕ ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВЫРАБОТКИ 1. Вычисление координат отвесов А В С и рис. 23 по результа- там полигонометрического хода на земной поверхности. 2. Вычисление и совместное уравновешивание подземных полигономет- рических ходов по способу полигонов в условной системе координат при X'A'= 0 у'A= 0 аA-49=0град.00'00'' . Координаты узловых точек ---------T------------T------------TT---------T-----------T---------- Точки ¦ х' ¦ у' ¦¦ Точки ¦ х' ¦ у' ---------+------------+------------++---------+-----------+---------- 49 ¦ +37 439 ¦ 0 000 ¦¦ 25 ¦ +527 763 ¦ +948 276 6 ¦ +226 536 ¦ +243 212 ¦¦ 19 ¦ +284 122 ¦ +962 933 1 ¦ +397 285 ¦ +227 566 ¦¦ 116 ¦ -280 274 ¦ +863 033 ---------+------------+------------++---------+-----------+---------- 3. Вычисление координат отвесов В С D в условной системе по уравновешенным координатам узловых точек и уравновешенным дирекцион- ным углам примыкающих к ним сторон. 4. Определение центра тяжести четырехугольника АВСD образованно- го отвесами в системе координат принятой на земной поверхности и в условной системе координат. ------------T-------------------------------------------------------- ¦ Координаты в системе +----------------------------T--------------------------- ¦ принятой на земной ¦ условной Точки ¦ поверхности ¦ +-------------T--------------+------------T-------------- ¦ х ¦ у ¦ х' ¦ у' ------------+-------------+--------------+------------+-------------- А ¦ +870 284 ¦ -2465 429 ¦ 0 000 ¦ 0 000 В ¦ +797 160 ¦ -1967 414 ¦ +454 610 ¦ +215 667 С ¦ +284 918 ¦ -1507 314 ¦ +744 496 ¦ +839 957 D ¦ +88 092 ¦ -2549 398 ¦ -309 368 ¦ +723 345 сигма ¦ +2040 454 ¦ -8489 555 ¦ +889 738 ¦ +1778 969 О ¦ +510 114 ¦ -2122 389 ¦ +222 434 ¦ +444 742 ------------+-------------+--------------+------------+-------------- 5. Вычисление дирекционных углов линий соединяющих отвесы с цен- тром тяжести образованного ими четырехугольника. В системе координат принятой на земной поверхности -------------T-----------T------------T------------T----------------- Линии ¦ уO-уi ¦ xO-xi ¦ tgQiп ¦ Qiп -------------+-----------+------------+------------+----------------- АО ¦ 343 040 ¦ -360 170 ¦ -0 952439 ¦ 136град.23'44'' ВО ¦ -154 975 ¦ -287 046 ¦ +0 539896 ¦ 208 21 52 СО ¦ -615 075 ¦ -225 196 ¦ -2 731287 ¦ 290 06 33 00 ¦ +427 009 ¦ +422 022 ¦ +1 011811 ¦ 45 20 12 -------------+-----------+------------+------------+----------------- В условной системе координат -------------T-----------T------------T------------T----------------- Линии ¦ уO'-уi' ¦ xO'-xi' ¦ tgQiш ¦ Qiш -------------+-----------+------------+------------+----------------- АО ¦ +444 742 ¦ +222 434 ¦ +1 999434 ¦ 63град.25'43'' ВО ¦ +299 075 ¦ -232 176 ¦ -0 986644 ¦ 135 23 07 СО ¦ -395 215 ¦ -522 062 ¦ +0 757027 ¦ 217 07 36 DО ¦ -278 603 ¦ +531 802 ¦ -0 523885 ¦ 332 21 02 -------------+-----------+------------+------------+----------------- 6. Вычисление расстояний D от центра тяжести О до отвесов A В С D. В системе координат принятой на земной поверхности -------------T-----------------T-------------------T----------------- Линии ¦ уO-уi xO-xi ¦ sinQiп cosQiп ¦ Diп м -------------+-----------------+-------------------+----------------- АО ¦ +343 040 ¦ +0 689676 ¦ 497 393 ¦ -360 170 ¦ -0 724118 ¦ 497 391 ВО ¦ -154 975 ¦ -0 475078 ¦ 326 209 ¦ -287 046 ¦ -0 879943 ¦ 326 209 СО ¦ -615 075 ¦ -0 939039 ¦ 655 005 ¦ +225 196 ¦ +0 343810 ¦ 655 003 DО ¦ +427 009 ¦ +0 711250 ¦ 600 365 ¦ +422 022 ¦ +0 702940 ¦ 600 367 -------------+-----------------+-------------------+----------------- В условной системе координат -------------T-----------------T-------------------T----------------- Линии ¦ уO'-уi' xO'-xi'¦ sinQiш cosQiш ¦ Diш м -------------+-----------------+-------------------+----------------- АО ¦ +444 742 ¦ +0 894378 ¦ 497 264 ¦ +222 434 ¦ +0 447313 ¦ 497 267 ВО ¦ +229 075 ¦ +0 702336 ¦ 326 162 ¦ -232 176 ¦ -0 711846 ¦ 326 160 СО ¦ -395 215 ¦ -0 603579 ¦ 654 786 ¦ -522 062 ¦ -0 797303 ¦ 654 785 DО ¦ -278 603 ¦ -0 464060 ¦ 600 360 ¦ +531 802 ¦ +0 885803 ¦ 600 361 -------------+-----------------+-------------------+----------------- 7. Вычисление поправок ориентирования т и поправок масштаба "дельта"m. ----------T-----------------T-------------T----------T--------------- Линии ¦ Qiп-Qiш ¦ Diп-Diш м ¦ Di км ¦ Di*Di кв.км ----------+-----------------+-------------+----------+--------------- АО ¦ 72град.58'01'' ¦ +0 127 ¦ 0 50 ¦ 0 25 ВО ¦ 72 58 45 ¦ +0 048 ¦ 0 33 ¦ 0 11 СО ¦ 72 58 57 ¦ +0 217 ¦ 0 65 ¦ 0 42 DО ¦ 72 59 10 ¦ +0 005 ¦ 0 60 ¦ 0 36 ----------+-----------------+-------------+----------+--------------- сумма=1 14 1*0 25+45*0 11+57*0 42+70*0 36 т = 72град.58'00''+ ------------------------------ = 72град.58'48''; 1 14 0 127*0 50+0 048*0 33+0 217*0 65+0 005*0 60 "дельта"m = ------------------------------------------- = 0 000196. 1 14 м 1000 8. Вычисление координат узловых точек подземных полигонометричес- ких ходов в системе координат принятой на земной поверхности с уче- том поправки ориентирования т и поправки масштаба "дельта"m по форму- лам хi = хA + хi'соsт 1+"дельта"m - уi'sinт 1+"дельта"m ; уi = уA + xi'sinт 1+"дельта"m + уi'соsт 1+"дельта"m . 9. Уравновешивание координат узловых точек подземных полигономет- рических ходов по способу последовательных приближений. Суммы приращений координат сумма"дельта"у и сумма"дельта"х в звеньях между узловыми точками и между узловыми точками и отвесами находят по их координатам вычисленным в системе принятой на земной поверхности. Уравновешивание выполняют отдельно для абсцисс и для ординат се- ти см. ведомости вычислений . 10. Вычисление координат точек всех звеньев системы подземных соединительных ходов по масштабиронанным сторонам и дирекционным уг- лам направленным на величину ориентирной поправки. Невязки по осям координат в звеньях между узловыми точками узло- выми точками и отвесами распределяют в приращения абсцисс и ординат пропорционально длине сторон. Уравновешивание абсцисс сети по способу последовательных приближений к пункту 9 -------T------T-------T------T---------T--------T--------T---------T----------------------------T-------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Периметр¦ 1000 ¦ р ¦ Приближения ¦ Опреде-¦ Опор-¦Опорные¦ ¦ сумма ¦ звена ¦р=----- ¦р'=----- +--------T----T----T----T----+Абсциссы ляемые ¦ ные ¦ абс- ¦Звенья¦"дельта"х¦сумма d ¦ суммаd¦ суммар¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ узловых пункты ¦пункты¦ циссы ¦ ¦ ¦ м ¦ ¦ ¦ I ¦ II ¦ III¦ IV ¦ V ¦ точек ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ сумма р¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -------+------+-------+------+---------+--------+--------+---------+--------+----+----+----+----+-------- ¦ А ¦870 284¦ А-49¦ +10 960 ¦ 37 4 ¦ 26 71 ¦ 0 864 ¦+881 245¦245 ¦245 ¦245 ¦245 ¦ ¦ 6 ¦ ¦ 6-49¦+171 245 ¦ 310 6 ¦ 3 22 ¦ 0 104 ¦ ¦289 ¦282 ¦277 ¦275 ¦ ¦ 116 ¦ ¦116-49¦+918 409 ¦ 1008 6 ¦ 0 99 ¦ 0 032 ¦ ¦389 ¦381 ¦375 ¦370 ¦ -------+------+-------+------+---------+--------+--------+---------+--------+----+----+----+----+-------- 49 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 30 92 ¦ 1 000 ¦+881 245¦253 ¦252 ¦251 ¦251 ¦+881 251 ¦ D ¦ 88 092¦ D-116¦-125 077 ¦ 280 4 ¦ 3 51 ¦ 0 641 ¦ -36 985¦985 ¦985 ¦985 ¦985 ¦ ¦ 49 ¦ ¦49-116¦-918 409 ¦ 1008 6 ¦ 0 99 ¦ 0 178 ¦ -37 164¦156 ¦157 ¦158 ¦158 ¦ ¦ 19 ¦ ¦19-116¦-69 690 ¦ 986 7 ¦ 1 01 ¦ 0 181 ¦ ¦024 ¦089 ¦112 ¦120 ¦ -------+------+-------+------+---------+--------+--------+---------+--------+----+----+----+----+-------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 116 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 5 57 ¦ 1 000 ¦ -37 024¦022 ¦034 ¦039 ¦ 040¦-37 040 ¦ 116 ¦ ¦116-19¦ +69 690 ¦ 986 7 ¦ 1 01 ¦ 0 162 ¦ +32 666¦668 ¦656 ¦651 ¦ 650¦ ¦ 6 ¦ ¦ 6-19¦-671 474 ¦ 738 6 ¦ 1 35 ¦ 0 211 ¦ ¦570 ¦563 ¦558 ¦ 566¦ ¦ 25 ¦ ¦ 25-19¦-85 347 ¦ 259 0 ¦ 3 86 ¦ 0 621 ¦ ¦594 ¦563 ¦553 ¦ 549¦ -------+------+-------+------+---------+--------+--------+---------+--------+----+----+----+----+-------- 19 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 6 22 ¦ 1 000 ¦ +32 666¦601 ¦578 ¦570 ¦ 567¦ +32 567 ¦ С ¦284 918¦ С-25¦-167 047 ¦ 251 5 ¦ 3 98 ¦ 0 442 ¦+117 871¦871 ¦871 ¦871 ¦ 871¦ ¦ 19 ¦ ¦ 19-25¦ +85 347 ¦ 259 0 ¦ 3 86 ¦ 0 429 ¦+118 013¦948 ¦925 ¦917 ¦ 914¦ ¦ 1 ¦ ¦ 1-25¦-651 080 ¦ 859 8 ¦ 1 16 ¦ 0 129 ¦ ¦919 ¦917 ¦915 ¦ 914¦ -------+------+-------+------+---------+--------+--------+---------+--------+----+----+----+----+-------- 25 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 9 00 ¦ 1 000 ¦+117 941¦910 ¦900 ¦896 ¦ 895¦+117 695 ¦ В ¦797 160¦ В-1 ¦ -28 162 ¦ 59 7 ¦ 16 15 ¦ 0 705 ¦+768 998¦998 ¦998 ¦998 ¦ 998¦ ¦ 25 ¦ ¦ 25-1 ¦+651 080 ¦ 859 8 ¦ 1 16 ¦ 0 049 ¦+769 021¦990 ¦980 ¦976 ¦ 915¦ ¦ 6 ¦ ¦ 6-1 ¦ +64 953 ¦ 171 5 ¦ 5 83 ¦ 0 246 ¦ ¦997 ¦990 ¦985 ¦ 983¦ -------+------+-------+------+---------+--------+--------+---------+--------+----+----+----+----+-------- 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 23 74 ¦ 1 000 ¦+704 046¦997 ¦995 ¦994 ¦ 993¦+768 993 ¦ 1 ¦ ¦ 1-6 ¦ -64 953 ¦ 171 5 ¦ 5 83 ¦ 0 560 ¦+704 140¦044 ¦042 ¦040 ¦ 040¦ ¦ 19 ¦ ¦ 19-6 ¦+671 474 ¦ 738 6 ¦ 1 35 ¦ 0 1З0 ¦+704 000¦075 ¦052 ¦046 ¦ 041¦ ¦ 49 ¦ ¦ 49-6 ¦-177 245 ¦ 310 6 ¦ 3 22 ¦ 0 310 ¦ ¦008 ¦007 ¦006 ¦ 006¦ -------+------+-------+------+---------+--------+--------+---------+--------+----+----+----+----+-------- 6 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 10 40 ¦ 1 000 ¦+704 044¦037 ¦030 ¦030 ¦ 030¦+704 030 -------+------+-------+------+---------+--------+--------+---------+--------+----+----+----+----+-------- Уравновешивание ординат сети по способу последовательных приближений к пункту 9 -------T------T---------T------T---------T--------T--------T---------T------------------------T--------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Периметр¦ 1000 ¦ р ¦ Приближения ¦ Опреде-¦ Опор-¦ Опорные ¦ ¦ сумма ¦ звена ¦р=----- ¦р'=----- +---------T----T----T----+ Абсциссы ляемые ¦ ные ¦ ординаты¦Звенья¦"дельта"у¦сумма d ¦ суммаd¦ суммар¦ ¦ ¦ ¦ ¦ узловых пункты ¦пункты¦ ¦ ¦ ¦ м ¦ ¦ ¦ I ¦ II ¦ III¦ IV ¦ точек ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ сумма р¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -------+------+---------+------+---------+--------+--------+---------+---------+----+----+----+--------- ¦ А ¦-2465 429¦ А-49 ¦ +35 806 ¦ 37 4 ¦ 26 71 ¦ 0 864 ¦-2429 623¦ 623¦ 623¦ 623¦ ¦ 6 ¦ ¦ 6-49 ¦-252 054 ¦ 310 6 ¦ 3 22 ¦ 0 104 ¦ ¦ 556¦ 555¦ 555¦ ¦ 116 ¦ ¦116-49¦ +51 193 ¦ 1008 6 ¦ 0 99 ¦ 0 032 ¦ ¦ 514¦ 512¦ 510¦ -------+------+---------+------+---------+--------+--------+---------+---------+----+----+----+--------- 49 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 30 92 ¦ 1 000 ¦-2429 623¦ 612¦ 612¦ 612¦-2429 612 ¦ D ¦-2549 398¦ D-116¦ +68 721 ¦ 280 4 ¦ 3 57 ¦ 0 641 ¦-2480 677¦ 677¦ 677¦ 677¦ ¦ 49 ¦ ¦49-116¦ -51 193 ¦ 10О8 6 ¦ 0 99 ¦ 0 178 ¦ 816¦ 805¦ 805¦ 805¦ ¦ 19 ¦ ¦19-116¦ -569 028¦ 986 7 ¦ 1 01 ¦ 0 181 ¦ ¦ 707¦ 693¦ 692¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -------+------+---------+------+---------+--------+--------+---------+---------+----+----+----+--------- 116 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 5 57 ¦ 1 000 ¦-2480 707¦ 705¦ 703¦ 702¦-2480 702 ¦ 116 ¦ ¦116-39¦ +569 028¦ 986 7 ¦ 1 01 ¦ 0 162 ¦-1911 679¦ 677¦ 675¦ 674¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +265 781¦ 738 6 ¦ 1 35 ¦ 0 217 ¦ ¦ 721¦ 720¦ 720¦ ¦ 6 ¦ ¦ 6-19¦ -228 725¦ 259 0 ¦ 3 86 ¦ 0 621 ¦ ¦ 643¦ 643¦ 644¦ ¦ 25 ¦ ¦ 25-19¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -------+------+---------+------+---------+--------+--------+---------+---------+----+----+----+--------- 19 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 6 22 ¦ 1 000 ¦-1911 679¦665 ¦ 654¦ 665¦-1911 665 ¦ С ¦-1507 314¦ С-25¦ -175 569¦ 251 5 ¦ 3 98 ¦ 0 442 ¦-1682 883¦883 ¦ 883¦ 883¦ ¦ 19 ¦ ¦ 19-25¦ +228 725¦ 259 0 ¦ 3 86 ¦ 0 429 ¦ 954¦940 ¦ 939¦ 940¦ ¦ 1 ¦ ¦ 1-25 ¦ +335 784¦ 859 7 ¦ 1 16 ¦ 0 129 ¦ ¦969 ¦ 976¦ 976¦ -------+------+---------+------+---------+--------+--------+---------+---------+----+----+----+--------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 25 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 9 00 ¦ 1 000 ¦-1682 918¦918 ¦ 919¦ 919¦-1682 919 ¦ В ¦-1967 414¦ В-1 ¦ -51 341 ¦ 59 7 ¦ 16 75 ¦ 0 705 ¦-2018 757¦757 ¦ 757¦ 757¦ ¦ 25 ¦ ¦ 25-1 ¦-335 784 ¦ 859 8 ¦ 1 16 ¦ 0 049 ¦ 702¦702 ¦ 703¦ 703¦ ¦ 6 ¦ ¦ 6-1 ¦+158 722 ¦ 171 5 ¦ 5 83 ¦ 0 246 ¦ ¦780 ¦ 779¦ 779¦ -------+------+---------+------+---------+--------+--------+---------+---------+----+----+----+--------- 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 23 74 ¦ 1 000 ¦-2018 753¦760 ¦ 760¦ 760¦-2018 760 ¦ 1 ¦ ¦ 1-6 ¦ -158 722¦ 171 5 ¦ 5 83 ¦ 0 560 ¦-2177 475¦482 ¦ 482¦ 482¦ ¦ 19 ¦ ¦ 19-6 ¦ -265 781¦ 738 6 ¦ 1 35 ¦ 0 130 ¦ 460¦446 ¦ 445¦ 446¦ ¦ 49 ¦ ¦ 49-6 ¦ -252 054¦ 310 6 ¦ 3 22 ¦ 0 310 ¦ 569¦558 ¦ 558¦ 558¦ -------+------+---------+------+---------+--------+--------+---------+---------+----+----+----+--------- 6 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 10 40 ¦ 1 000 ¦-2177 502¦501 ¦ 501¦ 501¦-2177 501 -------+------+---------+------+---------+--------+--------+---------+---------+----+----+----+--------- Книга 437 Глава 7 Раздел 38 ПРИЛОЖЕНИЕ 38 к подразделам 8.5.5 и 8.5.8 ОБРАБОТКА ПОДЗЕМНЫХ МАРКШЕЙДЕРСКИХ ОПОРНЫХ СЕТЕЙ НА ЭВМ Основными задачами обработки подземных маркшейдерских опорных се- тей являются: контроль качества сетей; уравнивание сетей с учетом погрешностей исходных данных; оценка точности положения узловых пунктов. Для подготовки сети к обработке на ЭВМ необходимо составить схе- му сети; присвоить каждому звену порядковый номер и указать направле- ние хода в звене; пронумеровать узловые пункты сети включая все ис- ходные; отдельно пронумеровать исходные пункты и гиростороны; выб- рать узловые направления рис. 24 . В качестве узловых направлений принимают: все гиростороны сети; сторону одного из примыкающих к узлу звеньев; вспомогательное направ- ление если при измерении углов наблюдалось направление на точку не принадлежащую звену. В соответствии со схемой сети подготавливают таблицу связей звеньев с узловыми пунктами и записывают а виде таблиц и числовых массивов дирекционные углы гиросторон координаты исходных пунктов измеренные углы и горизонтальные проложения длин линий по каждому звену. Кроме указанных величин в исходной информации задают сведе- ния о точности измерений. Эффективность использования ЭВМ достигается реализацией алгорит- ма позволяющего сократить объем обрабатываемой информации. С этой целью по каждому звену производится эквивалентная замена вводимых в ЭВМ измеренных углов и длин линий взаимазависимыми функциями этих ве- личин - длиной замыкающей хода и углами примыкания замыкающих к узло- вым направлениям. Алгоритмом контроля качества сети предусматривался прежде всего поиск по кратчайшей ходовой линии секций полигонов между гиросторона- ми разомкнутых и замкнутых полигонов. Для всех видов полигонов вхо- дящих в структуру анализируемой сети вычисляются фактические и до- пустимые значения невязок благодаря чему до выполнения уравнивания сети могут быть выявлены и устранены грубые ошибки в исходной инфор- мации. Дальнейшая обработка сети производится после установления соответствия невязок принятым допускам. Алгоритмами уравнивания и оценки точности сетей реализуется пара- метрический способ обработки измерений на основе использования аппа- рата обобщенного метода наименьших квадратов. Результаты угловых из- мерений уравниваются совместно с дирекционными углами гиросторон не- зависимо от координатных условий чтобы исключалась возможность иска- жения дирекционных углов из-за ошибок определения весов линейных из- мерений и координат исходных пунктов. Подготовка исходной информации для ЭВМ и состав выходных данных рассматриваются на примере обработки сети изображенной на рис. 24. Информация о связях звеньев сети с узловыми пунктами представле- на в табл. 32. В случаях когда на узловом пункте не выполнялись уг- ловые измерения номер такого пункта например 3-го узла отмечают признаком записывая его в таблице со знаком минус. Звеньям сети ус- ловно присваивают классы точности в зависимости от способов угловых и линейных измерений. В данном примере два класса точности: "1" - для звеньев 19 20 и 21 "0" - для остальных звеньев. Массив показателей точности измерений табл.38 содержит информа- цию о следующих параметрах: mв - средняя квадратическая погрешность измерения углов; с - постоянная величина; м л - соответственно коэф- фициенты случайного и систематического влияния при линейных измере- ниях. Таблица 32 -------------T----------------------T---------------T---------------- ¦ Узлы ¦ Количество ¦ Класс Звенья +-----------T----------+ углов ¦ точности ¦ вход ¦ выход ¦ ¦ -------------+-----------+----------+---------------+---------------- 1 ¦ 1 ¦ 2 ¦ 2 ¦ 0 2 ¦ 1 ¦ -3 ¦ 2 ¦ 0 3 ¦ 4 ¦ -3 ¦ 1 ¦ 0 4 ¦ 4 ¦ 2 ¦ 2 ¦ 0 5 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 2 ¦ 0 6 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 5 ¦ 0 -------------+-----------+----------+---------------+---------------- 18 ¦ 25 ¦ 26 ¦ 6 ¦ 0 19 ¦ 7 ¦ 8 ¦ 7 ¦ 1 20 ¦ 8 ¦ 9 ¦ 6 ¦ 1 21 ¦ 9 ¦ 10 ¦ 4 ¦ 1 22 ¦ 10 ¦ 11 ¦ 13 ¦ 0 -------------+-----------+----------+---------------+---------------- 33 ¦ 27 ¦ 26 ¦ 16 ¦ 0 34 ¦ 15 ¦ 33 ¦ 5 ¦ 0 35 ¦ 33 ¦ 34 ¦ 7 ¦ 0 36 ¦ 34 ¦ 6 ¦ 13 ¦ 0 -------------+-----------+----------+---------------+---------------- Таблица 33 -----------------T------------T---------T------------T--------------- Класс точности ¦ mв с ¦ с м ¦ м 1/м ¦ л -----------------+------------+---------+------------+--------------- 0 ¦ 20 ¦ 0 0 ¦ 0 00050 ¦ 0 00005 1 ¦ 12 ¦ 0 01 ¦ 0 0 ¦ 0 0 -----------------+------------+---------+------------+--------------- В зависимости от указанных величин с м и л средние квадратичес- кие погрешности mS вычисляются по формулам; при измерениях подвесными мерными приборами mS = кв.корень м*м*S + л*л*S*S ; при измерениях светодальномерами mS=с или mS=с+лS где S - длина линии. Исходные дирекционные углы задают в порядке нумерации гиросторон и в направлении к узловым пунктам табл. 34 . В этом же массиве ука- зывают средние квадратические погрешности mг. Массив координат исходных пунктов табл. 35 подготавливается в соответствии с принятой нумерацией этих пунктов и включает значения средних квадратических погрешностей положения пунктов mр. Остальные массивы представляют собой записываемые в соответствии с порядковой нумерацией звеньев левые по ходу измеренные углы и гори- зонтальные проложения длин линий каждого звена. Наличие в сети узло- вых направлений совпадающих со стороной звена отмечают признаком: перед соответствующим примычным углом ставят знак минус. Таблица 34 ----------------------T-------------------------T-------------------- Узловой пункт ¦ Дирекционный угол ¦ mг с ----------------------+-------------------------+-------------------- 1 ¦ 224град.30'38'' ¦ 30 4 ¦ 138 03 28 ¦ 30 5 ¦ 332 07 10 ¦ 30 ......................¦.........................¦................... 32 ¦ 286 30 02 ¦ 30 26 ¦ 315 37 34 ¦ 30 27 ¦ 11 23 02 ¦ 30 ----------------------+-------------------------+-------------------- Таблица З5 ------------------T-----------------------------------T-------------- ¦ Координаты м ¦ Узловой пункт +-----------------T-----------------+ mр м ¦ х ¦ у ¦ ------------------+-----------------+-----------------+-------------- 1 ¦ 37410 355 ¦ 49506 591 ¦ 0 050 7 ¦ 39677 126 ¦ 50422 130 ¦ 0 050 14 ¦ 37601 442 ¦ 50140 477 ¦ 0 050 ------------------+-----------------+-----------------+-------------- Информацию о звеньях например о 6-м звене записывают следующим образом: Звено 6 углы: 176град.16'39'' 215 25 16 149 45 27 178 41 54 -168 30 07 линии: 33 491 90 681 164 806 192 640 115 240 Подготовленные входные данные вводят в ЭВМ с дисплея или перфо- карт. Результаты обработки сети вместе с входными данными выводятся на алфавитно-цифровое печатающее устройство в виде таблиц 36 37 38 39. Таблица 36 Геометрические условия сети -----T------------------T------------------T------------------- ¦ Гиростороны ¦ Исходные пункты ¦ Поли-+---------T--------+---------T--------+ Звенья полигона гон ¦начальная¦конечная¦начальный¦конечный¦ -----+---------+--------+---------+--------+------------------- ¦ Секции полигонов 1 ¦ Г2 ¦ Г2 ¦ ¦ ¦ 1 -4 2 ¦ Г1 ¦ Г3 ¦ ¦ ¦ 5 -----+-----------+----------+-----+--------+----------------------- 10 ¦ Г6 ¦ Г8 ¦ ¦ ¦ -34 8 9 11 ¦ Г6 ¦ Г27 ¦ ¦ ¦ -34 8 26 -----+-----------+----------+-----+--------+----------------------- 34 ¦ Г29 ¦ Г30 ¦ ¦ ¦ -33 Разомкнутые полигоны 35 ¦ Г1 ¦ Г5 ¦ Р1 ¦ Р2 ¦ 1 -4 5 6 -З6 -35 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -34 -7 36 ¦ Г1 ¦ Г17 ¦ Р1 ¦ Р2 ¦ 1 -4 5 6 -25 -24 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -23 -22 -21 -20 -19 37 ¦ Г17 ¦ Г5 ¦ Р2 ¦ Р3 ¦ 19 20 21 22 23 24 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 25 -36 -35 -34 -7 Замкнутые полигоны 38 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 26 27 28 -18 -17 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -16 -15 -14 -13 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -12 -11 -10 -9 39 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -28 -27 29 30 31 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 32 33 40 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -3 4 -1 2 -----+-----------+----------+-----+--------+------------------------- Таблица 37 Фактические невязки полигонов и тестовые характеристики -----T------T------------T----T---------T-------------------T---------- ¦ ¦ Угловая ¦ ¦ ¦Линейные невязки м¦Знаменатель Поли-¦Кол-во¦ невязка ¦ Т1 ¦ Сумма +------T------T-----+ Т2 относи- гон ¦углов +-----T--T---+ ¦сторон м¦ по х ¦ по у ¦общая¦ тельной ¦ ¦град.¦' ¦ ''¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ невязки -----+------+-----+--+---+----+---------+------+------+-----+---------- 1 ¦ 4 ¦ -16¦0 15¦ 103.473 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ 2 ¦ 2 ¦ 1 11¦0 71¦ 451.282 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ....................................................................... 10 ¦ 12 ¦ -5 ¦0 04¦ 782.387 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ 11 ¦ ¦ 1 3 ¦0 37¦ 638.445 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ....................................................................... 34 ¦ 16 ¦ -36¦0 20¦ 706.049 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - 35 ¦ 39 ¦ -49¦0 19¦ 3071.289¦ 0.406¦ 0.446¦0.603¦0.84¦ 5000 36 ¦ 66 ¦ -1 9 ¦0 23¦ 6020.950¦ 0.272¦-0.023¦0.273¦0.2б¦22000 37 ¦ 83 ¦ 19¦0 06¦ 6789.013¦ 0.042¦ 0 289¦0.292¦0.25¦23200 38 ¦ 109 ¦ -1 48¦0 26¦ 8221.130¦ 1.172¦-0 674¦1.352¦0.66¦ 6000 39 ¦ 59 ¦ 1 17¦0 25¦ 4624.631¦ 0.229¦-0.552¦0.598¦0.75¦ 7700 40 ¦ 7 ¦ - ¦ - ¦ 207.831¦-0.004¦ 0.003¦0.005¦0.26¦44600 -----+------+------------+----+---------+------+------+-----+----+----- Примечания. 1. Угловые невязки контролируются по величине Т1 - отношение этих невязок к их допустимым значениям. 2. При полном учете источников погрешностей измерений линейные невязки контролируются на основе двумерного распределения погрешнос- тей по величине Т2. 3. Для доверительной вероятности Р=0 95 должны соблюдаться усло- вия Т1<=1 Т2<=1. Таблица 38 Каталог измеренных и уравненных величин ----T----T------------------T-----------------------------------T-------- ¦Пун-¦ Измеренные ¦ Уравненные ¦Знаме- Зве-¦ ты +---------T--------+--------------T---------T---------+натель но ¦зве-¦ углы ¦ ¦ Дирекционные ¦абсциссы ¦ординаты ¦относит. ¦ на ¦град.' ''¦длины м¦углы град.' ''¦ х м ¦ у м ¦невязки ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+-------- 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ 8 ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+-------- 1 ¦ ¦ ¦ ¦ 2243037 ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ 1014051 ¦ ¦ ¦37410.335¦49506.584¦ ¦ ¦ ¦ 79.712 ¦ 1461127 ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦-1755114 ¦ ¦ ¦37344.101¦49550.940¦ ¦ ¦ ¦ 16.454 ¦ 1420240 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦37331.127¦49561.061¦ ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+-------- 2 ¦ ¦ ¦ ¦ 2243037 ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ 1014051 ¦ ¦ ¦37410.335¦49506.534¦ ¦ ¦ ¦ 79.712 ¦ 1461128 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1754803 ¦ ¦ ¦37344.104¦49550.935¦ ¦ ¦ ¦ 16.904 ¦ 1415931 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦37330.785¦49561.347¦ ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+-------- 18 ¦ ¦ ¦ ¦ 1375745 ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ 1794257 ¦ ¦ ¦38433.262¦49217.969¦ ¦ ¦ ¦ 64.634 ¦ 1374032 ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ 1852440 ¦ ¦ ¦38385.472¦49261.486¦ ¦ ¦ ¦ 35.825 ¦ 1430501 ¦ ¦ ¦ ¦ 3 ¦ 2384533 ¦ ¦ ¦38356.828¦49283.003¦ ¦ ¦ ¦ 31.530 ¦ 2015024 ¦ ¦ ¦ ¦ 4 ¦ 1934457 ¦ ¦ ¦38327.562¦49271.271¦ ¦ ¦ ¦ 22.650 ¦ 2153510 ¦ ¦ ¦ ¦ 5 ¦ 1522457 ¦ ¦ ¦38309.142¦49258.089¦ ¦ ¦ ¦ 29.451 ¦ 1875956 ¦ ¦ ¦ ¦ 6 ¦ 1273753 ¦ ¦ ¦38279.978¦49253.989¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 3153739 ¦ ¦ ¦ ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+-------- 19 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦39677.140¦50422.110¦ ¦ ¦ ¦144.322 ¦ 1494757 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦-1630257 ¦ ¦ ¦39552.401¦50494.688¦ ¦ 1 ¦ ¦172.688 ¦ 1325053 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1803159 ¦ ¦ ¦39434.949¦50621.275¦ ¦ 2 ¦ ¦123.926 ¦ 1332251 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 179С822 ¦ ¦ ¦39349.822¦50711.331¦ ¦ 3 ¦ ¦ 76.120 ¦ 1323112 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 2582729 ¦ ¦ ¦39298.370¦50767.425¦ ¦ 4 ¦ ¦ 29.792 ¦ 2105840 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1970809 ¦ ¦ ¦39272.830¦50752.081¦ ¦ 5 ¦ ¦ 87.526 ¦ 2280648 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1752824 ¦ ¦ ¦39214 403¦50686.917¦ ¦ 6 ¦ ¦110.491 ¦ 2233511 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦-1815334 ¦ ¦ ¦39134.382¦50610.726¦ ¦ 7 ¦ ¦141.694 ¦ 2252843 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦39035.046¦50509.684¦ ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+-------- 20 ¦ ¦ ¦ ¦ 2252843 ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ 1810245 ¦ ¦ ¦39035.046¦50509.684¦ ¦ ¦ ¦138.478 ¦ 2263127 ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ 1794903 ¦ ¦ ¦38939.781¦50409.175¦ ¦ ¦ ¦137.927 ¦ 2262029 ¦ ¦ ¦ ¦ 3 ¦ 1791813 ¦ ¦ ¦38844.588¦50309 369¦ ¦ ¦ ¦136.710 ¦ 2253840 ¦ ¦ ¦ ¦ 4 ¦ 1790411 ¦ ¦ ¦38749.033¦50211.600¦ ¦ ¦ ¦ 86.324 ¦ 2244250 ¦ ¦ ¦ ¦ 5 ¦ 1805300 ¦ ¦ ¦38687.701¦50150.852¦ ¦ ¦ ¦ 77.677 ¦ 2253548 ¦ ¦ ¦ ¦ 6 ¦-1812357 ¦ ¦ ¦38633.361¦50095.346¦ ¦ ¦ ¦ 74.331 ¦ 2265944 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦38а82.675¦50040.977¦ ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+-------- 21 ¦ ¦ ¦ ¦ 2265944 ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ 1754456 ¦ ¦ ¦38582.675¦50040.977¦ ¦ ¦ ¦ 68.861 ¦ 2224440 ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ 1842709 ¦ ¦ ¦38532.112¦49994.230¦ ¦ ¦ ¦137.361 ¦ 2271149 ¦ ¦ ¦ ¦ 3 ¦ 1783326 ¦ ¦ ¦38438.795¦49893.432¦ ¦ ¦ ¦ 94.425 ¦ 2254516 ¦ ¦ ¦ ¦ 4 ¦-1785113 ¦ ¦ ¦38372.923¦49825.778¦ ¦ ¦ ¦ 81.063 ¦ 2243629 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦38315.222¦49768.841¦ ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+-------- З6 ¦ ¦ ¦ ¦ 3160704 ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ 1795530 ¦ ¦ ¦38032.821¦49571.388¦ ¦ ¦ ¦ 41.471 ¦ 3160230 ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ 1794115 ¦ ¦ ¦38062.680¦49542.609¦ ¦ ¦ ¦ 37.443 ¦ 3154341 ¦ ¦ ¦ ¦ 3 ¦ 1800954 ¦ ¦ ¦38089.497¦49516.478¦ ¦ ¦ ¦ 49.485 ¦ 3155330 ¦ ¦ ¦ ¦ 4 ¦ 1805230 ¦ ¦ ¦38125.037¦49482.044¦ ¦ ¦ ¦ 60.958 ¦ 3164556 ¦ ¦ ¦ ¦ 5 ¦ 1553751 ¦ ¦ ¦38169.459¦49440.299¦ ¦ ¦ ¦ 94.170 ¦ 2922343 ¦ ¦ ¦ ¦ 6 ¦ 1823518 ¦ ¦ ¦38205.357¦49353.242¦ ¦ ¦ ¦ 56.807 ¦ 2945857 ¦ ¦ ¦ ¦ 7 ¦ 1774730 ¦ ¦ ¦38229.360¦49301.757¦ ¦ ¦ ¦ 56.211 ¦ 2924623 ¦ ¦ ¦ ¦ 8 ¦ 1774506 ¦ ¦ ¦38251.130¦49249.934¦ ¦ ¦ ¦109.713 ¦ 2903125 ¦ ¦ ¦ ¦ 9 ¦ 1814138 ¦ ¦ ¦38289.618¦49147.197¦ ¦ ¦ ¦ 44.881 ¦ 2921259 ¦ ¦ ¦ ¦ 10 ¦ 1802645 ¦ ¦ ¦38306.597¦ 49105.65¦ ¦ ¦ ¦ 91.289 ¦ 2923939 ¦ ¦ ¦ ¦ 11 ¦ 1652014 ¦ ¦ ¦38341 788¦49021.421¦ ¦ ¦ ¦ 47.321 ¦ 2775949 ¦ ¦ ¦ ¦ 12 ¦ 432436 ¦ ¦ ¦38348.382¦48974.564¦ ¦ ¦ ¦141.778 ¦ 1412421 ¦ ¦ ¦ ¦ 13 ¦ 1792257 ¦ ¦ ¦38237.561¦49062.992¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 3204714 ¦ ¦ ¦ ----+----+---------+--------+--------------+---------+---------+------- Таблица 39 Погрешности положения пунктов -----T----------T---------------T---------------------T-------------- ¦ Погреш- ¦ Составляющие ¦ ¦Дирекционный ¦ ность по-¦погрешности м ¦ Полуось эллипса ¦ угол макси- Узел¦ ложения +-------T-------+----------T----------+ мальной оси ¦ м ¦ по х ¦ по у ¦ макси- ¦ мини- ¦ градус ¦ ¦ ¦ ¦ мальная ¦ мальная ¦ -----+----------+-------+-------+----------+----------+-------------- 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 -----+----------+-------+-------+----------+----------+-------------- 1 ¦ 0.046 ¦ 0.032 ¦ 0.033 ¦ 0.034 ¦ 0.031 ¦ 48.9 2 ¦ 0.048 ¦ 0.033 ¦ 0.034 ¦ 0.036 ¦ 0.031 ¦ 52.3 -----+----------+-------+-------+----------+----------+-------------- ..................................................................... -----T----------T-------T-------T----------T----------T-------------- 20 ¦ 0.159 ¦ 0.108 ¦ 0.116 ¦ 0.126 ¦ 0.096 ¦ 127.1 21 ¦ 0.165 ¦ 0.113 ¦ 0.121 ¦ 0.126 ¦ 0.306 ¦ 123.6 22 ¦ 0.166 ¦ 0.110 ¦ 0.125 ¦ 0.128 ¦ 0.106 ¦ 114.3 23 ¦ 0.156 ¦ 0.101 ¦ 0.119 ¦ 0.119 ¦ 0.101 ¦ 90.7 -----+----------+-------+-------+----------+----------+-------------- ..................................................................... -----T----------T-------T-------T----------T----------T-------------- 34 ¦ 0.074 ¦ 0.054 ¦ 0.051 ¦ 0.066 ¦ 0.033 ¦ 42.8 -----+----------+-------+-------+----------+----------+-------------- Книга 437 Глава 7 Раздел 39 ПРИЛОЖЕНИЕ 39 к подразделам 10.1.2 10.2.5 и 13.2.22 СЪЕМКА ПОДЗЕМНЫХ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК МЕТОДАМИ СВЕТОВЫХ СЕЧЕНИЙ И ЗВУКОЛОКАЦИИ Съемка очистных и подготовительных выработок большого сечения мо- жет выполняться путем фотографирования светопрофилей рис. 25 нап- равленных перпендикулярно к оси выработки через заданные интервалы. Светопрофили создают импульсной лампой - вспышкой свет которой тороидальной линзой собирается в плоскость перпендикулярную к оси прибора ярко освещая узкую полосу поперечного сечения выработки. Прибор снабжен двумя взаимно перпендикулярными базисами в виде телес- копических штанг с марками на концах изображения которых используют- ся для масштабирования фотоснимков. При энергии вспышки 120 Дж обес- печивается съемка выработок сечением до 10х10 м. Масса импульсного осветителя вместе со штативом для его установки составляет около 8 кг. Для съемки светопрофиля выработок рекомендуется применять фотока- меры снабженные объективами с фокусными расстояниями не более 50 мм и пленку светочувствительностью не менее 250 единиц ГОСТ 10691.2-84. Импульсный осветитель устанавливают через выбранные интервалы по оси съемки вынесенной от пунктов подземной съемочной сети. Расстояние д от фотокамеры до импульсного осветители выбирают та- ким чтобы получить изображение сечений на фотопленке в заданном мас- штабе d = fm где f - фокусное расстояние объектива фотокамеры; m - знаменатель масштаба снимка. Для получения укрупненных изображений сечений применяют проек- ционную печать на фотобумаге масштабируя снимки по изображениям ба- зисов. Средняя квадратическая погрешность определения основных размеров сечений выработок методом световых сечений составляет 0 1-0 2 м. Для съемки недоступных очистных камер могут быть использованы звуколокаторы типа "Сфера". Акустическую систему локатора выносят с помощью штанги в полость камеры рис. 26 . От пунктов съемочной сети определяют координаты центра акустической системы и дирекционный угол исходного направления акустического луча Прибор осуществляет полную съемку камеры из одной точки путем последовательного звуколокационно- го обзора очистного пространства по замкнутым вертикальным и горизон- тальным сечениям. Контур каждого сечения записывается в заданном мас- штабе на круговой диаграмме. Дальность действия звуколокатора 60 м; погрешность измерения рас- стояний не превышает 4 %; на запись одного сечения требуется не более 6 мин; масса комплекта составляет 24 кг в том числе акустической системы 6 кг. Для измерения глубины скважин различного назначения используются эхолокаторы типа "Пульсар". Акустическую головку прибора помещают в устье скважины значение измеряемых расстояний отсчитывают по шкале индикатора. Эхолокаторы позволяют измерять скважины глубиной до 60 м и диаметром 50-220 мм; погрешность измерений не превышает 3 %; время замера глубины скважины до 30 с; масса прибора 6 5 кг. Для съемки и контроля скважин большого диаметра и шахтных ство- лов проходимых способом бурения используются звуколокаторы типа "Калибр". Звуколокационный способ позволяет получать вертикальные профили и горизонтальные сечения ствола заполненного буровым раство- ром. Для выполнения съемки скважинный снаряд с акустической системой опускают в скважину на кабеле. Регистрация контура сечений или профи- ля стенок в заданном масштабе осуществляется в наземной части прибо- ра самописцем и визуально контролируется по осциллографу. Максимальная глубина съемки 1000 м; дальность действия звуколока- тора 0 3-10 м в зависимости от плотности среды; погрешность измере- ния радиусов сечений не превышает 4 %; время записи одного сечения 1 2 мин; масса измерительного снаряда 65 кг. Книга 437 Глава 7 Раздел 40 ПРИЛОЖЕНИЕ 40 к подразделам 12.2.2 и 12.2.3 МАРКШЕЙДЕРСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ СТРОИТЕЛЬСТВА БАШЕННЫХ КОПРОВ МАРКШЕЙДЕРСКИЕ РАБОТЫ ПРИ СООРУЖЕНИИ ФУНДАМЕНТОВ Перед началом строительных работ производят разбивку основных осей фундамента и границ котлована. Разбивку контура котлована под ленточный фундамент прямоугольной формы а также верхней части фунда- ментов глубокого заложения свайных и столбчатых производят спосо- бом перпендикуляров. Полученные точки проектного контура отмечают временными знаками. При разбивке контура котлована под ленточный фундамент кольцевой формы первоначально закрепляют точки лежащие на осях ствола. Круго- вой контур выносят в натуру откладывая от центра ствола радиус кот- лована или вынося точки по перпендикулярам от хорд соединяющих осе- вые точки контура. Длину перпендикулярных отрезков определяют графически используя чертеж фундамента в масштабе 1:50 или 1:100. Для определения объема вынутой земляной массы за отчетный период производят съемку котлована и составляют план на котором показывают проектные контуры и фактическое положение котлована на момент измере- ний рис. 27 . После окончания земляных работ и зачистки дна котлована выпол- няют исполнительную съемку. На дно котлована переносят оси ствола от которых производится разбивка осей стен фундамента. Отклонение щитов опалубки фундамента в горизонтальной плоскости не должно превышать 15 мм. По окончании бетонирования стен фундамента и его перекрытия про- веряют размеры фундамента в плане Высоту и горизонтальность перекры- тия. В цокольной части фундамента закладывают скобы или марки на ко- торых отмечают оси ствола. При сооружении свайного фундамента на дне котлована кроме осей ствола закрепляют оси каждого наружного ряда свай не менее чем че- тырьмя знаками и после забивки свай производят исполнительную съем- ку. Проектное и фактическое положения свай показывают на плане в мас- штабе 1:50. При возведении фундаментов глубокого заложения с применением опускных колодцев или проходкой шурфов кроме вынесения в котлован основных осей сооружения осуществляют разбивку осей и контуров опус- кных колодцев или шурфов. Контур опускного колодца отмечают знаками по круговой кривой через интервалы равные длине секции режущего баш- мака. Горизонтальность башмака проверяют нивелированием секций в точ- ках симметрично расположенных по периметру башмака. Положение башма- ка в горизонтальной плоскости контролируют измерением расстояний ра- диусов от центрального отвеса закрепленного по оси колодца до сек- ций. Таким же способом проверяют правильность установки опалубки для бетонирования стен колодца. Фактические расстояния не должны отли- чаться от проектных более чем на 15 мм. Вертикальность опускного колодца малого диаметра до 15 м прове- ряют по положению отвеса относительно центра марки установленной под отвесом. Отвес длиной 1 м крепят на кронштейне с внутренней стороны стены нижней части колодца. На кронштейне под отвесом закрепляют диск на котором нанесены две взаимно перпендикулярные прямые пере- секающиеся в центре и ряд окружностей с радиусами 5 10 15 ... мм. Прямые должны быть параллельны осям колодца а центр - совпадать с отвесом когда стенки колодца вертикальны. Для контроля за вертикальностью опускных колодцев диаметром бо- лее 15 м рекомендуется использовать реперы закладываемые в основа- нии колодца через 5-6 м по его периметру. Реперы закрепляют на стене колодца в одной горизонтальной плоскости. Наклон колодца периодичес- ки проверяют нивелированием реперов. Положение опускного колодца должно проверяться через метр погру- жения. Горизонтальные смещения колодца не должны превышать 0 01 от глубины погружения а тангенс угла отклонения его от вертикали - 0 01. При возведении столбчатых фундаментов контроль за проходкой и креплением шурфов осуществляют с помощью центрального отвеса закреп- ляемого на нулевой раме. Отклонение стенки закрепленного шурфа от вертикали не должно превышать 50 мм. После сооружения основания фундамента составляют исполнительную схему на скрытые работы. На схеме показывают расположение шурфов или колодцев а также вертикальные разрезы по их осям. При сооружении фундамента под сборные стальные конструкции до бе- тонирования верхней части ростверка на арматуру выносят оси анкерных болтов предназначенных для крепления опорных плит и колонн нижнего яруса. Разбивку осей анкерных болтов выполняют относительно основных осей копра или ствола. После временного закрепления болтов и заклад- ных деталей проверяют их положение в горизонтальной плоскости и по высоте. По окончании работ производят исполнительную съемку фундамен- та анкерных болтов и закладных деталей. Результаты съемки фиксируют на копии рабочего чертежа проекта фундамента рис. 28 . МАРКШЕЙДЕРСКИЕ РАБОТЫ ПРИ ВОЗВЕДЕНИИ БАШНИ КОПРА В СКОЛЬЗЯЩЕЙ ОПАЛУБКЕ Маркшейдерские работы при возведении башни копра включают: про- верку установки в исходное положение скользящей опалубки на фундамен- тной плите; контроль за положением опалубки в плане и по высоте а также горизонтальности рабочего пола при возведении стен башни; про- верку положения проемов и отверстий для установки закладных частей деталей; разбивку стационарных опалубок для устройства междуэтажных перекрытий бункеров и машинного зала; наблюдения за осадкой копра. Правильность положения смонтированной на фундаментной плите скользящей опалубки устанавливают измерениями от проволок натянутых вдоль осей ствола до рабочей поверхности каждого щита по верху опа- лубки. По результатам съемки составляют исполнительную схему разме- ров и положения скользящей опалубки Правильность установки домкратных рам по высоте и горизон- тальность рабочего пола опалубки проверяют нивелированием рабочего пола в углах секций и ригелей домкратных рам. После подъема опалубки на высоту 1 5-2 м в стенах копра с наруж- ной и внутренней сторон закладывают скобы на которые с помощью тео- долита переносят оси ствола с ближайших осевых пунктов. При возведении башни копра положение скользящей опалубки в плане контролируют с помощью приборов вертикального визирования или отве- сов. Места расположения визирных марок или отвесов определяют в зави- симости от размеров опалубки и высоты копра. При возведении копров высотой до 50 м марки обычно располагают по углам стволового отделе- ния 3-4 марки и в лифтовом отделении 1 марка при большей высоте марки следует размещать также по углам наружных стен копра. Визирные марки рекомендуется изготавливать на прозрачной основе размером 40х40 см с сантиметровой сеткой. Марки крепят к элементам скользящей опалубки. При закреплении марки ориентируют таким обра- зом чтобы их шкалы были параллельны осям ствола а возрастание оциф- ровки - противоположно направлениям осей х и у рис. 29 . Для контроля за положением опалубки зенит-прибор последовательно устанавливают на консольные пункты и берут отсчеты по шкалам марок рис. 30 . Смещения скользящей опалубки в горизонтальной плоскости относительно исходного положения находят по разности начального и последующих отсчетов. При проверке положения опалубки отвесами их точки схода фикси- руют центрировочными пластинами или направляющими блоками. Центриро- вочные пластины закрепляют на рабочем полу опалубки а направляющие блоки крепят на кронштейнах к кружалам стойкам домкратных рам или к низу рабочего пола после подъема опалубки на высоту 1 5-2 м. Отклоне- ния опалубки определяют по положению острия отвеса относительно осей пластины закрепленной на уровне нулевой площадки или измерениями от отвеса до стен башни копра. Пластины закрепляют так чтобы их оси бы- ли параллельны осям копра. По результатам наблюдений за положением опалубки составляют чер- теж проекций ряда сечений копра на горизонтальную плоскость или чер- теж профильных линий стен копра. Построение проекций начинают с вы- черчивания проектного сечения копра I-II-III-IV в масштабе 1:20-1:50 рис. 31 . В углах сечения вычерчивают шкалы визирных марок D Е F G в масштабе 1:1-1:5. Направление осей шкал марок на чертеже изме- няют относительно фактического на 180 град. Центрируют шкалы так чтобы положение угловых точек I II III IV соответствовало на- чальным отсчетам по шкалам. Отсчеты по визирным маркам или смещения отвесов на нулевой площадке получаемые при каждом наблюдении за опа- лубкой наносят на чертеж и находят таким образом положение угловых точек копра последовательно для всех сечений. Для каждого сечения указывают высотную отметку. Профильные линии стен башенного копра строят по отклонениям ма- рок или отвесов в двух взаимно перпендикулярных вертикальных плоскос- тях. Вертикальный масштаб профиля принимают равным 1:100 или 1:200. Отклонение копра в горизонтальной плоскости показывают соответствен- но в масштабе 1:5 или 1:10. Высоту рабочего пола определяют с помощью деревянных реек с деци- метровыми делениями прикрепляеМых к арматуре угловых и узловых час- тей башни. Рейки устанавливают после монтажа опалубки и по мере ее подъема систематически наращивают отмечая на них высоту относи- тельно нулевой площадки. Рейки используют также для оперативного кон- троля за горизонтальностью рабочего пола опалубки определения высо- ты установки закладных деталей и устройства перекрытий. Через каждые 10-20 м подвигания опалубки высоту рабочего пола проверяют измерения- ми от репера заложенного в нижней части копра. По мере возведения стен на горизонты перекрытий копра выносят оси ствола от которых строят разбивочные монтажные оси оборудования. На монтажных горизонтах закрепляют реперы высоты которых определяют измерениями от нулевого репера копра. МАРКШЕЙДЕРСКИЕ РАБОТЫ ПРИ СООРУЖЕНИИ КАРКАСА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ БАШЕННЫХ КОПРОВ Перед монтажом стальных конструкций на верхней плите фундамента и за ее пределами строят монтажную сетку с размерами сторон соответ- ствующими расстояниям между осями колонн. Построение сетки произво- дят сгущением разбивочной сети. Длина сторон монтажной сетки не дол- жна отличаться от проектной более чем на 5 мм. При установке опорных плит контролируют их положение относи- тельно разбивочных осей высоту и горизонтальность верхней плоскости. Высотная отметка верхней плоскости плиты не должна отличаться от проектной более чем на 1 5 мм а ее уклон не должен превышать 1:1500. После установки плит в проектное положение и подливки их бетоном вы- полняют контрольное нивелирование. На опорные плиты переносят оси ко- лонн которые отмечают на рабочей поверхности кернами или рисками. Правильность разбивки осей проверяют измерением длины всех пролетов. Результаты измерений наносят на рабочий чертеж проекта с указанием высотных отметок верхних плоскостей плит. Выверку каркаса башенного копра выполняют по мере возведения от- дельных ярусов. После завершения монтажа каждого яруса каркаса сос- тавляют чертежи рядов колонн в вертикальных проекциях построенных параллельно обеим осям ствола. На чертежах показывают отклонения от проектного положения каждой колонны в миллиметрах высотные отметки ярусов расстояния между осями колонн в местах крепления к опорным плитам. По мере возведения каркаса на горизонты перекрытий выносят оси ствола и передают высоты которые отмечают рисками или кернами на ме- таллоконструкциях. После возведения перекрытий и установки стеновых панелей оси ствола переносят на стены и закрепляют на скобах. При сборке башенного копра на монтажном стенде с последующей над- вижкой в проектное положение выполняют: разбивку фундаментов монтаж- ного стенда и накаточных путей; проверку положения фундаментов в пла- не и высотных отметок опорных поверхностей стенда накаточных путей и основного фундамента; контроль за вертикаль-контроль за вертикальнос- тью сборки каркаса копра на монтажном стенде; определение величины продвижения копра и измерение осадки путей при надвижке контроль ус- тановки копра в проектное положение. При возведении башенного копра с наклонными опорными стойками способом последовательного наращивания ярусов монтажную сетку строят в виде прямоугольников вершинами которых являются проекции центров опорных поверхностей стоек на нулевой горизонт копра рис. 32 . Ли- нии сетки кроме того закрепляют вне контура копра не менее чем тремя пунктами с каждой стороны. Разбивку осей пяты опор и опорной рамы станка выполняют аналогично разбивке фундаментов и подкопровой рамы при сооружении укосных стальных копров. При монтаже опорной час- ти с пунктов монтажной сетки контролируют установку каждой стойки в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. После окончания монтажа опорной части копра определяют высотные отметки каждой опорной повер- хности и на оголовок копра переносят направления осей ствола от ко- торых определяют смещения осей опор башенной части. Результаты кон- трольных и исполнительных измерений наносят на рабочие чертежи проек- та. Книга 437 Глава 7 Раздел 41 ПРИЛОЖЕНИЕ 41 к подразделу 12.3.3 ПРОВЕРКА ВЕРТИКАЛЬНОСТИ ШАХТНЫХ КОПРОВ Вертикальность шахтного копра контролируется определением смеще- ния д точки пересечения осей ствола вынесенных на подшкивную площад- ку укосного копра или в машинный зал башенного копра при их сооруже- нии относительно центра ствола на нулевом горизонте. Линейную вели- чину d = кв.корень d1*d1+d2*d2 вычисляют по значениям смещений d1 d2 в направлениях параллельных осям ствола. Величины d1 d2 определяют угловыми измерениями с пунктов распо- ложенных на осях ствола или с помощью приборов вертикального проек- тирования и отвесов. Визирование в процессе измерения углов и проек- тирования точек может осуществляться на марки специально установлен- ные на копре в верхней и цокольной частях или непосредственно на осевые метки наблюдаемых горизонтов. При определении кренов башенных копров имеющих круглое сечение визирование рекомендуется выполнять по двум касательным к каждому выбранному горизонту а среднее значе- ние из этих направлений принимать за направление на центр наблюдаемо- го сечения. Относительный наклон копра вычисляют по формуле i = 1/h * кв.корень d1*d1+d2*d2 где h - высота подшкивной площадки укосного копра или машинного за- ла башенного копра относительно нулевого горизонта. Крен башенного копра целесообразно определять нивелированием оса- дочных марок заложенных в период строительства копра в его цо- кольной части. Марки закрепляют по углам или на концах взаимно пер- пендикулярных диаметров башни на одном уровне. В каждом цикле наблю- дений производят нивелирование осадочных марок с точностью отвечаю- щей требованиям п. 12.2.6. По разности осадок марок находят наклоны i1 и i2 фундамента по направлениям осей ствола и вычисляют полный относительный наклон ба- шенного копра i = кв.корень i1*i1+i2*i2 . В соответствии с "Правилами охраны сооружений И природных объек- тов от вредного влияния подземных горных разработок на угольных мес- торождениях" М. "Недра" 1981 допустимый относительный наклон стальных укосных копров составляет 0 006. Для башенных копров сог- ласно требованиям СНиП II-15-74 "Основания зданий и сооружений" пре- дельный относительный крен равен 0 004. Книга 437 Глава 7 Раздел 42 ПРИЛОЖЕНИЕ 42 к подразделу 13.2.21 КОНТРОЛЬ ВЕРТИКАЛЬНОСТИ ПРОХОДКИ ШАХТНЫХ СТВОЛОВ БУРОВЫМИ УСТАНОВКАМИ Технология проходки шахтных стволов и скважин большого диаметра высокопроизводительна и эффективна только при строгом соблюдении вер- тикальности оси ствола в процессе бурения. Вертикальность ствола за- полненного буровой жидкостью не может контролироваться проходчески- ми шахтными отвесами. В этих случаях для оперативного определения по- ложения бурового снаряда могут быть использованы проекциометры типа ПМ4. Проекциометр ПМ4 рис. 33 предназначен для контроля верти- кальности проходки стволов практически всеми типами буровых устано- вок у которых буровая колонна в процессе монтажа или демонтажа опи- рается на ротор или опорную балку 7. Проекциометр включает: бобину 1 вмещающую 1400 м миллиметрового троса 6 блок-счетчик 2 для измере- ния глубины поворотно-зажим кое устройство 3 для вращения бобины вокруг вертикальной оси на треноге 5. Треногу закрепляют на торце бу- ровой колонны 8 или устанавливают как обычный геодезический штатив. Для спуска натяжении и центрирования троса 6 в буровой колонне в комплект проекциометра входит центрирующий груз 9. Прибор снабжен микрометрическим уровнем 4 закрепляемым на тросе с помощью зажимов. Для определения смещения центра бурового снаряда 10 относительно ус- тья форшахты 11 измеряют проекциометром отклонение от вертикали тро- са натянутого внутри буровой колонны. Проекциометр ПМ4 позволяет контролировать вертикальность проход- ки шахтных стволов глубиной до 1000 м при углах отклонения до 10'. Средние квадратические погрешности определения положения центра буро- вого снаряда и измерения глубины составляют 1:20000 глубины контроли- руемого сечения ствола 12. Измерения выполняют когда буровая колонна подвешена на роторе или опорной балке после наращивания очередным звеном. Проекциометр устанавливают на торце буровой трубы и опускают центрирующий груз по колонне до бурового снаряда. Под бобиной на тросе закрепляют микро- метрический уровень. Один прием наблюдений за положением центра бурового снаряда вклю- чает: снятие показаний с блоксчетчика глубины установку микрометри- ческого уровня по оптическому визиру в направлении одной из осей ствола путем вращения бобины в поворотном устройстве; приведение в горизонтальное положение цилиндрического уровня микрометрическим вин- том; взятие отсчета по шкалам винта; повторение двух последних опера- ций после установки микрометрического уровня по направлению отличаю- щемуся на 90 180 и 270' относительно начального. Смещение мм центра бурового снаряда относительно устья форшах- ты по направлению осей ствола вычисляют по формулам: Ах = 2НК а180 - а0 ; Ах = 2НК а270 - а90 где Н - глубина ствола до контролируемого сечения м; а0 а90 а180 и а270 - отсчеты по шкалам микрометрического винта при соответствую- щей его установке; К - поправочный коэффициент учитывающий провиса- ние отклоненного от вертикали троса. Для полевого контроля вычисляют величину С= а0+а180 - а90+а270 которая не должна превышать 35/Н мм. Поправочный коэффициент К определяют по номограмме рис. 34 или вычисляют по формуле К = ф/Н+1 ln 1+Н/ф где ф - отношение массы центрирующего груза Q к массе 1 м троса q ф=Q/q . Чтобы трос проекциометра не касался стенок буровой колонны под- бирают центрирующий груз при котором соблюдается условие ф = Q/q = Qб/qб где Qб - масса бурового снаряда qб - масса 1 м буровой ко- лонны. Если центр ротора смещен относительно центра ствола на величину более 20 мм то смещение учитыва ют при обработке результатов измере- ний. При подвеске буровой колонны на роторе центр ее верхнего сече- ния че должен смещаться в горизонтальной плоскости относительно цен- тра ротора также более чем на 20 мм. После выполнения первого приема измерений ротором поворачивают колонну приблизительно на 90 град. и выполняют второй прием наблюде- ний. Третий и четвертый приемы выполняют соответственно после поворо- та колонны на 180 и 270 град. относительно начального положения рото- ра. Разность координат между центром ротора и центром сечения ствола вычисляют как среднее из четырех приемов наблюдений. Цикл работ по определению отклонения оси ствола от вертикали рекомендуется закон- чить контрольными измерениями при которых ориентирование прибора по направлениям координатных осей выполняют только вращением ротора. Результаты измерений записывают в журнале. Там же вычисляют зна- чения смещений Ах Ау центра бурового снаряда при каждом положении стола ротора. Величину А и направление а смещения центра сечения от- носительно устья ствола вычисляют дважды: по средним значениям смеще- кий Ах Ау определяемых при четырех положениях стола ротора и по результатам контрольных измерений. Расхождение значений А не должно превышать 1/5000Н. Анализ положений центра бурового снаряда определенных при раз- личных углах поворота стола ротора позволяет оценивать возможные из- менения формы и размеров контролируемого сечения ствола 12. При подвешивании буровой колонны на опорной балке измерения вы- полняют при одном положении бурового снаряда. В этом случае произво- дят несколько приемов наблюдений с интервалом между ними 15-20 мин до получения результатов совпадающих в пределах точности измерений. Вертикальность направления бурения рекомендуется контролировать как правило по мере углубки ствола на длину от одного до трех буро- вых звеньев. Центры контролируемых сечений наносят на совмещенный план крупного масштаба. Пример записи и обработки результатов измерений в журнале контроля вертикальности бурения Глубина 403 м Коэффициент К 1 14 Допустимое значение С 0 09 мм ----------------------T-------------------------------------T-------- ¦ Основной цикл измерений ¦ +----------------------------T--------+Контроль- Обозначения измеренных¦ Положение стола ротора ¦ ¦ные изме- и вычисленных величин +-----T------T-------T-------+Среднее ¦ рения ¦0град¦90град¦180град¦270град¦значение¦ ----------------------+-----+------+-------+-------+--------+-------- а180 мм ¦ 4 97¦ 4 79 ¦ 4 87 ¦ 4 91 ¦ ¦ 4 83 а0 мм ¦ 4 26¦ 4 38 ¦ 4 36 ¦ 4 29 ¦ ¦ 4 24 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ а180 + а0 мм ¦ 9 23¦ 9 17 ¦ 9 23 ¦ 9 20 ¦ ¦ 9 07 а180 - а0 мм ¦ 0 71¦ 0 41 ¦ 0 51 ¦ 0 62 ¦ 0 56 ¦ 0 59 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ а270 мм ¦ 4 78¦ 4 75 ¦ 4 69 ¦ 4 72 ¦ ¦ 4 70 а90 мм ¦ 4 38¦ 4 43 ¦ 4 52 ¦ 4 47 ¦ ¦ 4 44 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ а270 + а90 мм ¦ 9 16¦ 9 18 ¦ 49 21¦ 9 19 ¦ ¦ 9 1 а270 - а90 мм ¦ 0 40¦ 0 32 ¦ 0 17 ¦ 0 25 ¦ 0 28 ¦ 0 26 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ С мм ¦ 0 07¦ 0 01 ¦ 0 02 ¦ 0 01 ¦ ¦ 0 07 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ Ах мм ¦ 650 ¦ 380 ¦ 470 ¦ 570 ¦ 520 ¦ 540 Ау мм ¦ 370 ¦ 290 ¦ 160 ¦ 230 ¦ 260 ¦ 240 А мм ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 580 ¦ 590 а градус ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 27 ¦ 24 ----------------------+-----+------+-------+-------+--------+-------- Книга 437 Глава 7 Раздел 43 ПРИЛОЖЕНИЕ 43 к подразделу 13.3.3 МАРКШЕЙДЕРСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ МОНТАЖА ЖЕСТКОЙ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ШАХТНЫХ СТВОЛОВ В проекте организации маркшейдерских работ при монтаже армировки должны быть указаны: методы вынесения в ствол и закрепление разбивочных осей; схема расположения армировочных отвесов; типы и размеры шаблонов; методы контрольных измерений и исполнительной съемки; технические средства измерений и вспомогательное оснащение мар- кшейдерских работ; нормы допустимых отклонений армировки; мероприятия обеспечивающие безопасность маркшейдерских работ. Для выполнения работ обеспечивающих монтаж армировки маркшей- дер руководствуется проектными чертежами поперечного сечения ствола размещения монтажного оборудования расположения проходческих лебе- док сопряжения ствола с околоствольными выработками каждого горизон- та и т. п. Типовая схема размещения маркшейдерских приборов и обору- дования при армированин ствола показана на рис. 35. Для фиксирования в стволе разбивочных вертикальных осей могут быть применены свободные подвижные и закрепленные армировочные от- весы а также трос проекциометра. Свободные армировочные отвесы пере- мещаются вслед за монтажным полком а закрепляемые отвесы опускают с поверхности на полную глубину ствола и после определения среднего по- ложения покоя закрепляют в зумпфовой части. Трос проекциометра приво- дят в вертикальное положение по показаниям датчика вертикали. Число отвесов и их размещение в сечении ствола определяют в соот- ветствии с расположением расстрелов в ярусе: отвесы опускают вблизи узлов крепления проводников или около сочленения расстрелов; главный расстрел устанавливают по двум отвесам; расстрел параллельный глав- ному устанавливают по одному отвесу и горизонтальному шаблону; груп- пу вспомогательных расстрелов перпендикулярных к главному устанав- ливают по отвесу у среднего расстрела с помощью горизонтальных шабло- нов; установку расстрелов расстояние между которыми превышает 3 м производят по двум отвесам каждый; монтажный кондуктор устанавливают по трем отвесам. Схемы размещения отвесов при армировании для унифи- цированных сечений стволов с жесткими проводниками показаны на рис. 36. Армировочные шаблоны подразделяются на группы: шаблоны для раз- метки длины расстрелов и мест расположения лежек или монтажных отвер- стий и для контроля сборки яруса в целом; шаблоны для взаимной уста- новки расстрелов по высоте дистанционные шаблоны ; шаблоны для раз- бивки лунок под расстрелы; шаблоны для взаимной установки расстрелов в ярусе горизонтальные шаблоны ; шаблоны для установки расстрелов относительно отвесов. Размеры рабочей части шаблонов не должны отли- чаться от проектных более чем на 1 мм. В комплект армировочных шахтных отвесов входят лебедки тросы проволоки грузы направляющие блоки и центрировочные пластины ус- тройства для решения задачи проектирования ограничители колебаний. В зависимости от глубины ствола и срока его сооружения для сво- бодных шахтных отвесов применяют тросы диаметром от 2 до 8 мм из про- волоки высшей марки В с покрытием рассчитанным на средние или жес- ткие условия работы ГОСТ 3063-80 ГОСТ 3064-80 ГОСТ 3066-80 ГОСТ 3069-80 ГОСТ 3077-80 ГОСТ 3079-80 ГОСТ 7670-80 . Для закрепленных вертикальных осей в стволе могут использоваться тросы диаметром до 20 мм. Проволоку для отвесов выбирают а соответствии с ГОСТ 99389-75 и ГОСТ 7372-79. Грузы применяют монолитные разъемные состоящие из двух частей и составные. Масса груза отвеса выбирается с учетом диа- метра троса проволоки таким образом чтобы запас прочности троса на разрыв был не менее пятикратного. Наряду с указанными могут приме- няться грузы- с подъемным устройством позволяющим регулировать дли- ну троса. Грузы массой более 50 кг присоединяют к тросу или проволо- ке с помощью плашковых и клиновых зажимов. Основные требования к маркшейдерскому оборудованию и приборам для обеспечения армирования стволов приведены в "Технологических схемах армирования вертикальных стволов" Харьков ВНИИОМШС 1981 . Книга 437 Глава 7 Раздел 44 ПРИЛОЖЕНИЕ 44 к подразделу 14.1.6 КОНТРОЛЬ ПРЯМОЛИНЕЙНОСТИ СТАЦИОНАРНОГО КОНВЕЙЕРА Для контроля прямолинейности конвейера после его монтажа или ка- питального ремонта производится ординатная съемка конвейерного става с пунктов подземных полигонометрических ходов. С этой целью выпол- няют боковое нивелирование кронштейнов роликоопор холостой ветви лен- ты от створа соседних полигонометрических пунктов. Отсчеты берут по горизонтально установленной рейке с точностью до миллиметра. Ординаты центров роликоопор вычисляют в условной системе коорди- нат за начало которой принят центр А выносного барабана а за ось абсцисс х' - ось транспортирования АВ линия соединяющая центры выносного А и приводного Б барабанов . С этой целью вычисления ведут в последующей последовательности. Решают обратную геодезическую задачу для стороны между точками А и В в принятой системе координат yB - yA tg а = -------- . xB - xa Находят угол поворота Ла координатных осей принятой системы отно- сительно осей условной "дельта"а =360 град.-а. Перевычисляют координаты полигонометрических пунктов в условную систему путем последовательного перехода от пункта к пункту х'k = х'k-1 + хk - хk-1 соs"дельта"а - уk - уk-1 sin"дельта"а ; у'k = у'k-1 + уk - уk-1 соs"дельта"а + хk - хk-1 sin"дельта"а. Смещения ординаты у'; центров роликоопор холостой ветви от оси транспортирования вычисляют отдельно для каждой стороны хода уk-1'- уk' yi'= ai + bp/2 + yk' + ---------- * lp * j xk-1'- xk' где аi - отсчет по рейке при съемке i-ой роликоопоры; bр - ширина ро- ликоопоры холостой ветви аi и bi - положительны если ход проложен слева и отрицательны если ход проложен справа от оси х' ; lp - рас- стояние между соседними роликоопорами холостой ветви; порядковый но- мер роликоопоры в интервале стороны.