ВСН 12-73/Минавтодор РСФСР

ВСН 12-73/Минавтодор РСФСР Указания по определению грузоподъёмности деревянных мостов с учётом их технического состояния

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ДЕРЕВЯННЫХ МОСТОВ С УЧЕТОМ ИХ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ВСН 12-73 МИНАВТОДОР РСФСР МОСКВА 1974 Указания по определению грузоподъемности деревянных мостов с учетом их технического состояния ВСН 12-73 . Минавтодор РСФСР. Изд-во «Транспорт» 1974. В Указаниях изложены рекомендации по обследованию деревянных мостов определению их грузоподъемности с учетом технического состояния упрощенным испытаниям пропуску единичных тяжелых нагрузок и временному усилению. Они предназначены для работников дорожно-эксплуатационной службы с целью оказания помощи в ускоренном определении грузоподъемности мостов и возможности пропуска по ним различных типов автомобилей автопоездов и тракторов. Указания разработаны дорожно-исследовательской лабораторией Воронежского инженерно-строительного института. Указания составлены канд. техн. наук доц. В. А. Дементьевым инж. Н. И. Сулиным и канд. физ.-мат. наук доц. О. Б. Иевлевой. Министерство строительства и эксплуатации автомобильных Ведомственные строительные нормы дорог РСФСР Указания по определению грузоподъемности деревянных мостов с учетом их технического состояния ВСН 12-73 I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ § 1. На автомобильных дорогах РСФСР эксплуатируется большое количество деревянных мостов. Из-за гниения древесины и других дефектов многие из них потеряли свою проектную грузоподъемность. Ослабления скреплений и расстройства соединений и узлов могут быть устранены службой ремонта и содержания дорог. Загнивание же элементов без их замены устранить нельзя. Для таких мостов приходится ограничивать подвижную нагрузку. Кроме того за последние годы в СССР выпущено много новых автомобилей автопоездов колесных и гусеничных тракторов. Они эксплуатируются на дорогах и работникам дорожно-эксплуатационной службы часто приходится решать вопрос о возможности их пропуска по тому или другому мосту. Однако обоснованное и сравнительно быстрое определение допускаемой нагрузки для мостов с загниванием несущих элементов и другими дефектами в дорожно-эксплуатационных хозяйствах нередко встречает трудности. Внесены дорожно-исследовательской лабораторией Воронежского инженерно-строительного института MB и СО РСФСР ДИЛ ВИСИ Утверждены Министерством строительства и эксплуатации автомобильных дорог РСФСР 11 апреля 1973 г. Срок введения 1 июня 1974 г. В данных Указаниях изложена методика определения грузоподъемности деревянных мостов с учетом их технического состояния. Разработанная методика проста и доступна линейным работникам службы ремонта и содержания дорог. § 2. Определение грузоподъемности моста состоит из трех этапов: 1 обследования моста; 2 определения грузоподъемности элементов моста; 3 испытания моста. В отдельных случаях для больших и сложных мостов эти работы могут быть подробно выполнены мостоиспытательными станциями по индивидуальным программам. Однако как правило определение грузоподъемности не только малых средних но и больших мостов должно производиться работниками дорожно-эксплуатационной службы по сокращенной программе. Чтобы определить какую нагрузку можно пропускать по мосту необходимо его обследовать выбрать худшие один пролет и одну опору и по простым формулам и таблицам определить какие автомобили можно пропускать по мосту. В некоторых случаях бывает необходимо провести упрощенные испытания моста. Указанную работу могут быстро выполнить сами работники дорожно-эксплуатационной службы пользуясь методикой данных Указаний. § 3. Указания содержат: 1 методику обследования мостов по сокращенной программе; 2 методику определения грузоподъемности мостов по формулам грузоподъемности отдельных элементов и таблицам; 3 методику упрощенных испытаний мостов; 4 рекомендации по пропуску единичных тяжелых нагрузок и временному усилению мостов; 5 приложения-таблицы облегчающие вычисления. §4. Приведенные в Указаниях примеры определения грузоподъемности и таблицы эквивалентных нагрузок предусматривают пропуск по мосту одной машины. При двухполосном движении когда на пролетном строении могут находиться одновременно два автомобиля в формулы определения грузоподъемности ферм и сосредоточенных прогонов следует подставлять коэффициент поперечной установки вычисленный для двух машин на мосту. При этом по ширине проезжей части автомобили должны быть установлены так чтобы расстояние между бортами в свету оставалось не менее 10 см а габариты машин не выступали за пределы проезжей части. II. ОБСЛЕДОВАНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ МОСТОВ 1. ОБСЛЕДОВАНИЕ ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ И ОПОР § 5. Для определения грузоподъемности моста необходимо в первую очередь произвести его обследование. Обследование производится с целью определения состояния моста уточнения размеров и сечений его элементов определения качества материала возможных дефектов и повреждений в конструкции. § 6. Перед обследованием необходимо собрать и изучить весь имеющийся в дорожно-эксплуатационном предприятии по данному мосту материал: проект по которому строили мост возможные отступления от проекта акты скрытых работ мостовую книгу акты осмотров и т. п. § 7. Обследование производится старшим инженером в помощь которому выделяется техник и двое рабочих. Для выполнения работ по обследованию указанная бригада должна быть укомплектована необходимыми инструментами и принадлежностями. § 8. Обследование моста производится путем: а тщательного внешнего осмотра всех элементов; б измерения пролетов расстояний между элементами и их сечений; в выявления загнивания элементов изломов и трещин в несущих элементах сколов во врубках расстройств и ненормальностей работы узлов; г составления схемы моста поперечных разрезов и эскизных чертежей основных узлов; д съемки плана и продольного профиля сооружения которая производится только при значительных деформациях моста влияющих на его грузоподъемность. § 9. Документом обследования является карта обследования моста и определения его грузоподъемности которая состоит из четырех разделов: 1 общие сведения; 2 сведения о пролетных строениях и опорах; 3 сведения о техническом состоянии элементов моста и их грузоподъемности; 4 расчеты грузоподъемности элементов. Пример составления карты приводится в приложении I. § 10. В разделе I карты обследования должна быть показана схема моста в масштабе 1:500-1:2000 с указанием профиля живого сечения реки. В заголовке общей схемы указывают название реки и местонахождение моста на дороге. На схеме моста указывают: номера опор считая по ходу километража дороги; длину моста по настилу; величины расчетных пролетов моста; расстояние от горизонта воды до низа пролетных строений; наибольшую глубину воды в реке; ширину реки в межень; грунт дна и берегов. В таблице с пояснениями к схеме моста указывают: данные о проезжей части моста номера пролетов тип проезжей части техническое состояние ; данные о пролетных строениях номера пролетов тип несущей части материал техническое состояние ; данные об опорах номера опор тип конструкции материал техническое состояние ; номера пролетов и опор имеющих наихудшее техническое состояние основные дефекты снижающие их грузоподъемность; месторасположение и характер возможных объездов моста и наличие бродов. § 11. В разделе II карты обследования для простых балочных мостов должны быть показаны приложение 1 форма 2 : схемы наихудших по техническому состоянию пролетных строений моста отличающихся друг от друга по конструкции или по размерам фасады и поперечные разрезы в масштабе 1:100-1:200; схемы наихудших по техническому состоянию и наиболее высоких опор отличающихся друг от друга по конструкции или размерам фасады и виды поперек моста в масштабе 1:100-1:200; чертежи отдельных деталей или узлов в масштабе 1:10-1:20. На схемах должны быть обозначены номера пролетов и опор и приведены следующие данные: а по проезжей части: конструкция проезжей части; сечение верхнего настила; сечение нижнего настила; расстояние между поперечинами; сечение поперечин в отрубе; б по пролетному строению: конструкция пролетного строения; расчетный пролет; количество прогонов в поперечном сечении моста; расстояние между осями прогонов; сечение прогонов в середине пролета; в по опорам: конструкция опор; высота опоры от грунта до низа пролетного строения ; расстояние между осями свай по фасаду моста; расстояние между осями свай поперек моста; наличие и расположение горизонтальных и диагональных схваток; расстояние стыков свай до низа пролетных строений; диаметр свай в стыке и у насадки; сечение насадки на тонком конце; конструкция стыка свай. § 12. В разделе II карты обследования для деревянных мостов с фермами должны быть показаны приложение 1 форма 3 : схемы наихудших по техническому состоянию пролетных строений отличающихся друг от друга по конструкции или размерам фасады и поперечные разрезы в масштабе 1:200-1:500; чертежи отдельных деталей или узлов в масштабе 1:10-1:20. На схемах должны быть обозначены номера пролетов и опор и приведены следующие данные: а по настилу поперечинам и прогонам те же сведения что и по настилу поперечинам и прогонам простых балочных мостов; б по поперечным балкам: конструкция поперечных балок; расчетный пролет балок; расстояние между осями поперечных балок вдоль моста; сечение балок в середине их пролета. Для поперечных балок на шпонках или колодках составляют дополнительно чертеж на котором указывают: конструкцию и материал шпонок или колодок; размеры шпонок или колодок длина высота ; расстояние между осями шпонок или колодок; глубину врубок; в по главным фермам: конструкция ферм; расчетный пролет ферм; количество ферм в поперечном сечении моста; расстояния между осями ферм; расчетная высота ферм в середине пролета; сечение нижнего пояса ферм в середине пролета; количество и величина панелей; сечение верхнего пояса ферм в середине пролета; сечение раскосов; сечение тяжей в фермах Гау-Журавского; наличие связей. Дополнительно составляют чертеж стыка нижнего пояса ближайшего к середине пролета на котором указывают все элементы прикрепления их размеры и расположение. Для сквозных ферм Гау-Журавского дополнительно составляют чертежи двух узлов опорного и в пролете на которых указывают все детали и их размеры; г по опорам те же сведения что и для опор простых балочных мостов. § 13. При осмотре проезжей части должны быть определены степень износа дощатого настила наличие изломов надежность прикрепления досок верхнего настила плотность опирания досок нижнего настила на поперечины или подуклонки. Нижние доски с настила должны бить проверены на загнивание для этого в трех - пяти местах вскрывают доски верхнего настила. § 14. При осмотре конструкции балочной клетки определяют состояние поперечин прогонов поперечных балок; плотность опирания элементов конструкции проезжей части друг на друга и на «фермы; расположение стыков поперечин; состояние сопряжений в составных балках колодки шпонки врубки и т. п. ; состояние древесины загнивание недопустимые пороки трещины изломы ; состояние болтовых и других соединений. § 15. При осмотре главных ферм балок и связей деревянных пролетных строений определяют общее состояние конструкций и наличие дефектов в их элементах стыковых и узловых сопряжениях скалывание древесины разрывы обмятия искривления зазоры расстройства узлов ; наличие загнивания древесины недопустимых пороков; состояние болтовых нагельных гвоздевых шпоночных и других соединений. При определении состояния болтов и нагелей производится выборочное остукивание их в количестве не менее 10% общего числа. Особенно тщательно должны быть осмотрены металлические тяжи ферм Гау-Журавского стыки нижних поясов и узлы сопряжения раскосов с поясами. Проверку степени натяжения тяжей в фермах Гау-Журавского производят ударом молотка покачиванием тяжей руками или пробным закручиванием гаек. Кроме того необходимо проверить плотность прикрепления связей и надежность их работы при пропуске по мосту временных нагрузок. § 16. При осмотре опор должно быть установлено их общее состояние наличие механических повреждений изломы свай их загнивание и истирание повреждение связей расстройство обшивки ; состояние сопряжений - неплотности во врубках скалывание смятие состояние болтовых соединений вертикальность стоек опор надежность их соединения связями и работы под нагрузкой. Перекосы опор определяют при помощи отвеса и уровня по насадкам. Величину местного размыва определяют промерами глубины воды вокруг опоры и на расстоянии 2-3 м от нее. Особое внимание при осмотре опор должно быть обращено на состояние свай на уровне переменного увлажнения. В этих местах должны быть проверены на загнивание все сваи опор. 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ И УЧЕТ ЗАГНИВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ МОСТА § 17. Загниванию древесина подвергается в первую очередь в местах возможного застаивания воды переменного увлажнения и недостаточного проветривания конструкции. Наиболее вероятными местами нахождения гнили являются: в настилах - места опирания верхнего настила на нижний и нижнего на поперечины; в поперечинах – места опирания на них нижнего настила рис. 1 ; Рис. 1. Загнивание поперечин в прогонах - места опирания на них поперечин рис. 2 и места их опирания на насадки; Рис. 2. Загнивание прогонов: а - одноярусный; б – двухъярусных в насадках – места опирания на них прогонов и сопряжения со сваями стойками ; в сваях стойках – места сопряжения с насадками места прикрепления схваток места сроста стоек со сваями рис. 3 в зоне колебаний горизонта воды рис. 4 а ; на суходоле – у поверхности земли рис. 4 б ; Рис. 3. Загнивание свай в стыке: 1 - зона гниения Рис. 4. Загнивание свай: а в воде; б в грунте; 1 - зона гниения; 2 - увлажненная зона в деревянных фермах – места опирания поперечных балок на фермы рис. 5 и 6 узлы ферм рис. 6 7 стыки поясов рис. 8 места прикрепления связей. Рис. 5. Загнивание дощато-гвоздевой фермы Рис. 6. Загнивание верхнего узла фермы Гау-Журавского Рис. 7. Загнивание опорного узла фермы Гау-Журавского Рис. 8. Загнивание стыка фермы Гау-Журавского § 18. Загнивание древесины устанавливают путем осмотра простукивания сверления буравом отверстия диаметром 1 0 – 1 5 см и прощупывания штырем-щупом. § 19. При осмотре обращают внимание на цвет запах и структуру древесины. Коричневый или бурый цвет показывает что древесина поражена гнилью. Загнившая древесина утрачивает приятный смолистый запах и приобретает запах гнили. Наличие на древесине продольных и поперечных трещин и легкого распада на мелкие куски характеризует злокачественную гниль при которой пораженная древесина не только негодна но и опасна для окружающих здоровых элементов. § 20. При здоровом лесе звук при ударе должен быть ясный и чистый. Глухой звук будет свидетельствовать о наличии гнили при этом наружные слои древесины часто бывают здоровыми. § 21. При сверлении выход из-под бурава стружки желто-красного и коричневого цвета свидетельствует о поражении дерева гнилью. При обнаружении гнили дерево должно быть просверлено до появления здоровой стружки белая или серая с запахом здорового леса после чего замеряют глубину пораженную гнилью. § 22. Сечение дерева которое может быть принято за расчетное при учете поражения древесины гнилью устанавливают следующим образом: а для бревен при загнивании по всему периметру - путем уменьшения их расчетного диаметра на удвоенную глубину загнивания геометрические характеристики определяют по таблице приложения 2 ; б для бревен при одностороннем загнивании см. рис. 2 а - геометрические характеристики сечений определяют с учетом загнивания по таблице приложения 3; в для досок - путем уменьшения их размеров на величину загнивания; г для пластин при загнивании со стороны плоской грани - путем уменьшения их ширины на глубину загнивания. 3. ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ ИЗМЕРЕНИЯ И СЪЕМКИ § 23. К инструментальным измерениям и съемкам относятся: а проверка размеров сооружения; б проверка размеров сечений в проверка положения опор; г съемка продольного профиля моста; д съемка продольного профиля ферм; е съемка плана моста и ферм. § 24. Для определения грузоподъемности мостов в большинстве случаев можно ограничиваться только проверкой размеров сооружения и сечений его элементов. Съемки продольного профиля и плана необходимо производить когда пролетные строения или опоры моста имеют значительные деформации влияющие на его грузоподъемность. § 25. Размеры моста и его элементов определяют двукратным измерением. При допустимых расхождениях за измеренную величину следует принимать среднее арифметическое значение из двух измерений. При недопустимых расхождениях производят повторные измерения. Для одноименных элементов моста например прогонов поперечин и т. п. производят выборочное измерение трех элементов в пролете. За расчетный размер принимают среднее арифметическое значение. § 26. Точность измерений деревянных конструкций принимается: а при проверке величины пролетов панелей размеров опор и длин элементов - 5 см; б при проверке сечений элементов из круглого и пиленого леса - 1 см; в при проверке расположения нагелей и болтов по длине элементов - 1 см; г при проверке расположения нагелей и болтов по сечению - 0 5 см. Проверка сечений металлических элементов применяемых в деревянных мостах болтов тяжей хомутов производится с точностью до 1 мм. § 27. Продольные профили моста снимают у правого и левого колесоотбойных брусьев. Точки для нивелировки выбирают в середине каждого пролета и над опорами а также во всех характерных местах изменения профиля. § 28. Съемку плана проезжей части моста производят в сечениях посередине каждого пролета и над опорами. При съемке фиксируют положение граней колесоотбойных брусьев относительно визирной линии разбиваемой теодолитом по оси моста. III. НОРМАТИВЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ МОСТОВ § 29. Грузоподъемность моста в целом характеризуется наименьшей грузоподъемностью отдельных его элементов. § 30. На грузоподъемность эксплуатируемых деревянных мостов влияют следующие дефекты: поражение древесины гнилью; сколы древесины по рабочим площадкам врубок узловых подушек шпонок стыков; поперечные трещины и разрывы в растянутых и изгибаемых элементах; расстройства узлов и сопряжений элементов; повреждения и расстройства связей пролетных строений и перекосы главных ферм; недостаточное натяжение металлических тяжей в фермах Гау-Журавского; изломы свай и связей опор; подмывы и перекосы опор. § 31. Дефекты эксплуатируемых мостов можно разделить на легкоустранимые ослабления скреплений зазоры в узлах и трудноустранимые гниль сколы разрывы . При определении грузоподъемности следует учитывать все дефекты которые до пропуска по мосту нагрузки устранить не представляется возможным загнивание элементов сколы древесины по рабочим площадкам поперечные трещины трудноустранимые перекосы . Площади сечений и моменты сопротивления для таких элементов определяют с учетом уменьшения за счет гнили трещин ржавления. Определяют устойчивость конструкций при перекосах и дополнительные напряжения от эксцентриситета приложения нагрузки. Все остальные дефекты - ослабления металлических тяжей и скрепляющих болтов зазоры в узлах расстройства связей перекосы элементов - должны быть устранены перед пропуском нагрузки. § 32. Грузоподъемность деревянных мостов согласно данным Указаниям определяется по допускаемым нагрузкам. Для каждого несущего элемента моста заранее подсчитывают допускаемую подвижную нагрузку действующую на проезжей части моста. Эту допускаемую нагрузку для элементов проезжей части поперечин определяют в виде сосредоточенной силы которую затем сравнивают с давлениями на колесо различных марок автомобилей. Для других несущих элементов прогонов главных ферм опор допускаемую нагрузку на проезжей части определяют в виде равномерно распределенной эквивалентной нагрузки т/пог. м которую сравнивают по таблицам приложений 5 или 6 с эквивалентными нагрузками для данной длины пролета от различных марок автомобилей. Затем в комплексе с проезжей частью решают какие автомобили можно пропускать по мосту. Допускаемую нагрузку определяют для нескольких основных несущих элементов поперечин прогонов поясов ферм стыков узлов свай и записывают в раздел III карты обследования моста. Грузоподъемность моста в целом определяется элементом с наименьшей допускаемой нагрузкой. Для определения допускаемых нагрузок в Указаниях приведены формулы которые не требуют больших вычислений поэтому грузоподъемность элементов моста можно определить быстро. § 33. Грузоподъемность всех элементов моста определяют по методике предельных состояний и нормативам технических условий проектирования железнодорожных автодорожных и городских мостов и труб СН 200-62 . § 34. Расчетные сопротивления для древесины сосны принимают по табл. 1. Таблица 1 Расчетные сопротивления древесины сосны Вид напряженного состояния Обозначение Сопротивление кгс/см2 Изгиб: а брусья бревна Rи 160 б доски Rи 140 Растяжение вдоль волокон Rр 100 Сжатие и смятие вдоль волокон Rc; Rcм 130 » » » всей поверхности поперек волокон Rc 90?; Rcм 90? 18 Смятие поперек волокон: а в лобовых врубках шпонках и узловых подушках - 32 б в опорных плоскостях конструкций - 23 в под шайбами при углах смятия от 90 до 60° - 40 Скалывание наибольшее вдоль волокон при изгибе 24 Скалывание среднее по площадке в соединениях на врубках и шпонках учитываемое в пределах длины не более 10 глубин врезки и двух толщин брутто элемента: вдоль волокон Rcк 16 поперек волокон Rcк 90? 8 § 35. Расчетное сопротивление древесины смятию или складыванию под углом ? к направлению волокон определяют по формуле ; 1 где Ro - расчетное сопротивление вдоль волокон; R90 - то же поперек волокон. § 36. Для древесины других пород расчетные сопротивления следует принимать по табл. 1 с введением коэффициентов перехода согласно табл. 2. Таблица 2 Коэффициенты перехода для древесины других пород Наименование пород Изгиб сжатие смятие растяжение вдоль волокон Сжатие и смятие поперек волокон Скалывание Коэффициент перехода Ель 1 0 1 0 1 0 Лиственница 1 2 1 2 1 0 Кедр сибирский 0 9 0 9 0 9 Пихта 0 8 0 8 0 8 Дуб 1 3 2 0 1 3 Ясень клен граб 1 3 2 0 1 6 Бук 1 1 1 6 1 3 § 37. Расчетное сопротивление на растяжение и сжатие а на изгиб - для выполненных из бревен с сохранением естественной коничности мостов простых балочных систем и простых конструкций проезжей части мостов других систем допускается повышать на 20%. § 38. Расчет элементов из бревен с сохранением естественной коничности производится с учетом сбега принимаемого равным 1 см на 1м длины бревна. § 39. Центрально сжатые цельные элементы помимо проверки на прочность по площади нетто проверяют на устойчивость. Расчетную площадь поперечного сечения принимают равной площади брутто если ослабления не превышают 25% последней или же 4/3 площади нетто если ослабления превышают 25%. При проверке устойчивости сжатых деревянных стержней коэффициент продольного изгиба ? принимают по табл. 3. Таблица 3 Коэффициент продольного изгиба ? для центрально сжатых деревянных стержней Коэффициент ? 0 1 00 10 0 99 20 0 97 30 0 93 40 0 87 50 0 80 60 0 71 70 0 61 75 0 55 80 0 48 90 0 38 100 0 31 110 0 26 120 0 21 130 0 18 140 0 16 150 0 14 160 0 12 170 0 11 180 0 10 190 0 09 200 0 08 Примечание. ? - гибкость; l0 - свободная длина элемента см; r - радиус инерции см определяемый: а для круглого сечения по формуле r = d/4; б для прямоугольного сечения по формуле r = 0 29 h где d - диаметр см; h - меньшая сторона прямоугольника см. § 40. Расчетную несущую способность на один срез сквозных цилиндрических нагелей определяют по формулам табл. 4 и принимают меньшей из трех условий: 1 смятия в средних элементах; 2 смятия в крайних элементах; 3 изгиба нагеля. Таблица 4 Расчетная несущая способность на один срез сквозного цилиндрического нагеля в соединениях элементов из сосны Расчетная несущая способность на один срез кгс Схема соединения Расчетное условие стального цилиндрического нагеля гвоздя дубового цилиндрического нагеля Симметричное а смятие в средних элементах 45 с d 45 с d 25 с d б смятие в крайних элементах 70 а d 70 а d 45 а d Несимметричное а смятие во всех элементах равной толщины а также в более толстых элементах односрезных соединений 30 с d 30 с d 17 с d б смятие в более тонких крайних элементах 70 а d 70 а d 45 а d Симметричное или несимметричное Изгиб сквозного нагеля 165 d2 + 2a2 но не более 230 d2 230 d2 + а2 но не более 370 d2 40 d2 + 2a2 но не более 60 d2 Примечание. d - диаметр нагеля см; с - толщина средних а также равных и более толстых элементов односрезных соединений см; а - толщина крайних а также более тонких элементов односрезных соединений см. Для глухих стальных нагелей несущую способность на один срез в кгс определяют по формуле Тн = 250 d2 2 где d - диаметр нагеля см. § 41. Если усилие передаваемое нагелем направлено под углом ? к волокнам элементов расчетную несущую способность нагеля также определяют по формулам табл. 4 но полученные значения для условий смятия средних и крайних элементов умножают на коэффициент К? по табл. 5 а для условий изгиба нагеля - на корень квадратный из этого коэффициента. Таблица 5 Коэффициент К? Диаметр стальных нагелей мм Для дубовых Угол град 12 16 20 24 нагелей К? 30 0 95 0 90 0 90 0 90 1 00 60 0 75 0 70 0 65 0 60 0 80 90 0 70 0 60 0 55 0 50 0 70 Примечание. Для гвоздей коэффициент К? принимают равным единице независимо от угла направления усилия. § 42. Для металлических элементов деревянных мостов расчетные сопротивления принимают по табл. 6. Таблица 6 Расчетные сопротивления для Ст. 3 мост и Ст. 3 Вид напряженного состояния Расчетное сопротивление кгс/см2 Растяжение и сжатие 1900 Изгиб 2000 Срез основного металла 1140 Срез заклепок 1330 Смятие заклепок 3325 Расчетные сопротивления металла сварных швов принимают такие же как для основного металла сварных элементов. § 43. Схемы подвижных нагрузок при определении грузоподъемности мостов принимают для реальных марок автомобилей и тракторов по справочникам и таблице приложения 7. § 44. При определении грузоподъемности мостов учитывают коэффициенты перегрузки n для постоянной и временной нагрузок которые принимают: 1 Для постоянных нагрузок от веса деревянных элементов моста и давления грунта - 1 2 и 0 9; 2 для подвижной временной нагрузки от автомобилей - 1 4; 3 для подвижной нагрузки от гусеничных и колесных тракторов и автопоездов с большегрузными прицепами - 1 1. Коэффициент перегрузки для постоянных нагрузок принимают меньше единицы когда возможное уменьшение собственного веса сооружения или давления земли является более невыгодным сочетанием. § 45. Вертикальные прогибы пролетных строений мостов от подвижной автомобильной нагрузки не должны превышать: 1 для деревянных ферм 1/300 l; 2 для простых прогонов и элементов проезжей части 1/180 l. При пропуске по мостам гусеничных и колесных тракторов и автопоездов с большегрузными прицепами допускаемые величины прогибов увеличиваются на 20%. Расчетный модуль упругости древесины при определении прогибов только от временной нагрузки независимо от породы леса принимают 100000 кгс/см2. § 46. Для вычисления постоянной нагрузки принимают следующие объемные веса материалов в зависимости от породы деревьев: Сосна ель кедр: непропитанные . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0 6 т/м пропитанные . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0 7 т/м Дуб лиственница: непропитанные . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0 8 т/м пропитанные . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0 9 т/м IV. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ МОСТОВ 1. БАЛОЧНЫЕ МОСТЫ § 47. Грузоподъемность балочных мостов определяется главным образом несущей способностью прогонов. При большом давлении на колесо могут быть также перенапряжены поперечины и нижний настил. Большое загнивание свай и другие дефекты опор нередко являются причиной снижения грузоподъемности мостов. Для балочных мостов необходимо в первую очередь проверить грузоподъемность прогонов в пролете с наихудшим техническим состоянием затем в зависимости от состояния элементов и рода нагрузок - грузоподъемность поперечин настила опоры. Определение грузоподъемности поперечин § 48. При нижнем поперечном настиле уложенном на прогоны поперечины как отдельный конструктивный элемент отсутствуют. Их заменяют элементы поперечного настила. При указанной конструкции отдельно производить расчет поперечин не требуется. Когда проезжая часть состоит из двойного дощатого настила уложенного на отдельные поперечины рис. 9 для них делают самостоятельный расчет. При этом учитывают упругое распределение нагрузки нижним настилом если стыки досок расположены вразбежку. Рис. 9. Схема к расчету поперечин с учетом упругого распределения нагрузки Коэффициент упругой передачи нагрузки для поперечин определяют по формуле 3 где с - расстояние между осями поперечин см; d - расстояние между осями прогонов см; Iп - момент инерции поперечин см; Iн - момент инерции досок нижнего настила воспринимающих давление колеса см4 обычно три или две доски . В зависимости от соотношения жесткостей настила и поперечин давление колеса распределяется настилом на три или большее число поперечин. Если kп ? давление колеса распределяется на три поперечины см. рис. 9 . При этом наибольшее давление на среднюю поперечину Р1 находят по формулам: Р1 = ?1 Рк; 4 5 где P1 - давление на среднюю поперечину над которой стоит груз ; Рк - давление на колесо; ?1 - коэффициент упругого распределения. Если kп < но ?0 055 давление колеса распределяется на пять поперечин. Наибольшее давление на среднюю поперечину P1 определят по формуле 4 а коэффициент находят по формуле . 6 Постоянную нагрузку ввиду ее малости можно не учитывать. Грузоподъемность поперечин определяют по формуле 7 где Pк - допускаемое давление на колесо автомобиля или колесного трактора кгс; W - момент сопротивления одной поперечины определяемый по таблице приложения 2; d - расстояние между осями прогонов см; ?1 - коэффициент упругого распределения нагрузки который определяется по таблице приложения 8 или по формулам 5 или 6 ; bo - ширина обода колеса см; Кп - коэффициент на породу леса; nвр - коэффициент перегрузки временной нагрузки. Пример 1. Балочный мост имеет продольный двойной настил из досок: верхний - 5?20 см нижний - 7?20 см. Настил уложен на поперечины диаметром 20 см которые лежат на прогонах с расстоянием между их осями 61 см. Прогоны двухъярусные расстояние между их осями - 100 см. Обследованием установлено что верхний настил изношен до 30% нижний имеет гниль на глубину до 1 6 см. Поперечины имеют вверху стес на глубину 1 см и загнивание сверху серповидного профиля на глубину 1 5 см см. рис. 1 что вместе со стесом составляет глубину 2 5 см. Все элементы моста сделаны из сосны. Стыки поперечин расположены вразбежку поэтому их грузоподъемность определяем с учетом упругого распределения нагрузки нижним настилом. По формуле 3 определяем коэффициент упругой передачи нагрузки для поперечин где Iп = 4986 см4 - момент инерции поперечин принятый с учетом одностороннего загнивания серповидного профиля на глубину 2 5 см по таблице приложения 3; Iн - момент инерции трех досок настила с учетом загнивания на которые передается давление колеса Iн = = 832 см4. Коэффициент упругой передачи kп = 10 68 > следовательно давление колеса передается на три поперечины. Коэффициент упругого распределения ?1 для вычисления давления на среднюю поперечину будет . Момент сопротивления поперечины диаметром 20 см с учетом одностороннего серповидного загнивания на толщину 2 5 см принимаем по таблице приложения 3: Wn = 570 смз. Грузоподъемность поперечины определяют по формуле 7 кгс = 4 85 тс. Допускаемое давление на ось автомобиля будет 9 70 тс. Грузоподъемность поперечин обеспечивает эксплуатацию по мосту всех автомобилей кроме МАЗ-200 МАЗ-525 МАЗ-530 и БелАЗ-540. Определение грузоподъемности сближенных разбросных прогонов при автомобильной или колесной нагрузке § 49. Грузоподъемность прогонов определяют по допускаемой эквивалентной нагрузке. Сначала определяют допускаемую для прогонов равномерно распределенную эквивалентную нагрузку в тс/пог.м. Затем по таблице приложения 5 сравнивают эту нагрузку с эквивалентными нагрузками для различных марок автомобилей. По мосту могут пропускаться все автомобили у которых эквивалентная нагрузка равна или меньше допускаемой для прогонов. Если стыки поперечин расположены вразбежку при определении грузоподъемности прогонов учитывают упругое распределение временной нагрузки поперечинами на прогоны. При пролете прогонов не более 7 50 м упругое распределение учитывается так же как при расчете поперечин. Но при расчете прогонов нагрузка в поперечном направлении моста распределяется на прогоны от нескольких колес. Поэтому наиболее нагруженным может оказаться прогон не под колесом а один из соседних b или с рис. 10 . Приходящиеся на прогоны давления от колес необходимо суммировать. Рис. 10. Схема к расчету сближения прогонов Грузоподъемность прогонов проверяют в сечении по середине пролета. При этом учитывают также постоянную нагрузку от веса проезжей части и собственного веса прогона. Постоянную нагрузку на 1 пог. м прогона определяют по таблице приложения 9 путем умножения потребности леса на 1 м2 моста на расстояние между осями прогонов и его объемный вес. Так же как при расчете поперечин сначала определяют коэффициент упругой передачи нагрузки для прогонов по формуле 8 где d - расстояние между осями прогонов; Iпр - момент инерции прогона; l - расчетный пролет прогонов; Iп - момент инерции поперечин воспринимающих давление колеса при автомобильной нагрузке обычно двух или трех поперечин . В зависимости от соотношения жесткостей поперечин и прогонов давление может распределиться на три пять или большее количество прогонов. Если kпp ? давление колеса распределяется на три прогона. Если kпр < но ? 0 055 давление распределяется на пять прогонов см. рис. 10 . По величине коэффициента упругой передачи kпр и количеству прогонов на которое распределяется давление по таблице приложения 8 находят коэффициенты упругого распределения ?1 ?2 и ?3. Индексы при коэффициентах ?1 ?2 и ?3 соответствуют порядковым номерам давлений на прогоны от отдельных колес P1 Р2 и P3 см. рис. 10 . Пользуясь коэффициентами упругого распределения ? вычисляют давления на прогоны от отдельных колес и суммарные давления по формулам 9 : Pa = Р1 = Pк?1 = Рк?а; Рb = Р2 + Р?3 = Рк = Рк?в; 9 Pс = P3 + Р?2 = Рк = Рк?с. Из формулы 9 видно что наиболее нагруженным является прогон для которого суммарный коэффициент ? будет максимальным. Поэтому по коэффициентам упругого распределения ? и положению колес можно заранее определить наиболее нагруженный прогон который принимают за расчетный. Грузоподъемность прогонов определяют по формуле 10 где Pэ - допускаемая эквивалентная нагрузка на прогон кгс/см; W - момент сопротивления прогона с учетом загнивания см3; Кп - коэффициент на породу леса; q - постоянная нагрузка в кгс на 1 пог.см прогона от веса проезжей части и собственного веса прогона вычисляется по таблице приложения 9; l - расчетный пролет прогона см; d - расстояние между осями прогонов см; ? - плечо давления колеса стоящего в промежутке между прогонами см. рис. 10 ; ?max = - максимальный суммарный коэффициент на который следует умножить давление колеса чтобы получить расчетное давление на прогон см. формулы 9 . Пример 2. Балочный мост с габаритом 7 м имеет пролеты между осями свай 5 00 перекрытые одноярусными сближенными прогонами с расстоянием между осями 0 60 м. На прогоны уложен сплошной настил из пластин 20/2 см а по нему продольный настил из досок 5?20 см. Обследованием моста установлено что наихудший пролет имеет загнивание нижнего настила сверху на глубину 1 см и одностороннее серпоидное загнивание прогонов сверху на глубину 3 см. С учетом естественной коничности диаметр прогона в середине пролета 28 см. При взаимно перпендикулярных настилах приближенно считается что давление колеса верхним продольным настилом передается на две пластины. Таким образом в упругом распределении нагрузки на прогоны участвуют две пластины. С учетом загнивания по таблице приложения 2 берем момент инерции двух пластин 19/2. Серповидное загнивание прогонов учитываем беря момент инерции для них по таблице приложения 3. По формуле 8 определяем коэффициент упругой передачи для прогонов . Коэффициент kпр = 0 159 меньше но больше 0 055. Следовательно давление распределяется на пять прогонов. По таблице приложения 8 для kпр = 0 159 находим значения коэффициентов упругого распределения ?1 = 0 381 ?2 = 0 260 ?3 = 0 050. Ширину колеи автомобиля приближенно принимают равной 190 см. Она должна соответствовать марке автомобилей которые предполагается пропускать по мосту . Тогда ? = 50 см. Определяем значения коэффициентов ?: ?а = 0 381; ?b = 0 260 + 0 050 = 0 302; ?c = 0 050 + 0 260 = 0 270. Принимают ?max = 0 381. Постоянную нагрузку от веса проезжей части и прогона определяют по таблице приложения 9: q = V0 ? d = 0 27?0 6?0 6 = 0 097 т/м = 0 97 кг/см где Vо - потребность леса на 1 м2 моста м3; ? - плотность древесины; d - расстояние между осями прогонов. Грузоподъемность прогонов по формуле 10 будет кгс/см = 3 34 тс/м. По таблице приложения 5 для пролета 5 м определяем что при допускаемой эквивалентной нагрузке 3 34 тс/м по мосту можно эксплуатировать колесные тракторы К-700 автомобили КАЗ Урал МАЗ-502 и меньшей грузоподъемности. Определение грузоподъемности сближенных прогонов при гусеничной нагрузке § 50. При гусеничной нагрузке рис. 11 грузоподъемность сближенных прогонов удобнее определять путем проверки прочности прогонов на пропуск конкретной машины. Тем более что на практике обычно приходится решать вопрос о возможности пропуска по мосту не нескольких разных нагрузок а одной с конкретной расчетной схемой. Рис. 11. Схема гусеничной нагрузки Прочность сближенных прогонов на пропуск гусеничной нагрузки проверяется по формуле 11 где ? - напряжение в прогоне от гусеничной нагрузки кгс/см2; q - постоянная нагрузка в кгс на 1 пог. см; l - расчетный пролет прогона см; Рг - равномерно распределенная нагрузка от давления одной гусеницы в кгс на 1 пог. см ее длины; d - расстояние между осями прогонов поперек моста см; bг - ширина гусеницы см; ?1 и ?2 - коэффициенты упругого распределения давления гусеницы которые определяют по таблицам приложений 10 или 11 в зависимости от числа прогонов на которые передается давление и от отношений: и ; сг - опорная длина гусеницы см; kпp - коэффициент упругой передачи для прогонов определяемый по формуле 8 при этом момент инерции поперечин берется для такого их количества которое находится на прогоне под нагрузкой гусеницы; R - расчетное сопротивление древесины определяемое по табл. 1 § 34 с учетом коэффициентов по табл. 2 § 36. Пример 3. Для балочного моста с пролетами по 5 м описанного в примере 2 требуется определить возможность пропуска трактора Т-180Г с навесным плугом ПН-8-35. С учетом естественной коничности прогоны в середине пролета имеют расчетный диаметр 28 см с серповидным загниванием сверху на глубину 3 см. Расстояние между осями прогонов 60 см. Поперечины из пластин 20/2 имеют загнивание сверху на глубину 1 см. По приложению 7 для трактора Т-180Г находим Рг = 3 88 тс/м сг = 232 см bг = 70 см. Давление гусеницы передается на ? 12 поперечин. Коэффициент упругой передачи будет kпр = 0 0265 < 0 055 следовательно давление передается на семь прогонов. Приближенно принимаем передачу на пять прогонов: ; . По таблице приложения 11 находим коэффициенты упругого распределения ?1 = 0 0206 ?2 = 0 0175. По формуле 11 определяем напряжение в наиболее нагруженном прогоне: = 150 1 кгс/см2 < R = 192 кгс/см2 R = 160?1 2 = 192 кгс/см2. Напряжение в прогоне менее расчетного сопротивления для древесины. Следовательно трактор Т-180Г по мосту пропускать можно. Определение грузоподъемности сосредоточенных прогонов при автомобильной или колесной нагрузке § 51. Сосредоточенные прогоны располагаются на значительном расстоянии друг от друга 1 20 - 1 80 м упругое распределение сосредоточенной нагрузки проезжей частью невелико поэтому оно не учитывается. Распределение временной нагрузки между прогонами учитывается коэффициентом поперечной установки который показывает какая часть давления оси передается на расчетный прогон. Коэффициент поперечной установки определяется в предположении разрезанности поперечин над прогонами по закону рычага. Так же как при сближенных прогонах при определении грузоподъемности сосредоточенных прогонов сначала по формуле вычисляют допускаемую эквивалентную нагрузку а затем по приложению 5 определяют марки автомобилей которые можно пропускать по мосту. Колея грузовых отечественных автомобилей Е рис. 12 колеблется от 174 до 240 см. Она как правило больше расстояния между осями прогонов. Поэтому второе колесо при допущении разрезанности поперечин на расчетный прогон А не влияет. Следовательно при одном автомобиле на мосту рис. 12 а коэффициент поперечной установки будет равен 0 5. Рис. 12. Схемы к определению коэффициента поперечной установки автомобильной нагрузки для сосредоточенных прогонов: а - один автомобиль на мосту; б - два автомобиля на мосту При двух автомобилях на мосту рис. 12 б коэффициент поперечной установки определяют по формуле 12 где ?1 и ?2 - расстояния от соседних прогонов до колес стоящих между этими прогонами и расчетным прогоном см. рис. 12 б . Грузоподъемность прогонов при автомобильной и колесной нагрузках определяют по формуле 13 где Pэ - допускаемая эквивалентная нагрузка на прогон кгс/см; W - момент сопротивления прогона см3; q - постоянная нагрузка от веса проезжей части и собственного веса прогона кгс/см; l - расчетный пролет прогона см; Ка - коэффициент поперечной установки; пвр - коэффициент перегрузки временной нагрузки. Пример 4. Балочный мост с трехъярусными прогонами имеет расчетные пролеты по 6 5 м. Расстояние между осями прогонов равно 1 40 м. Прогоны из лиственницы имеют диаметр в середине пролета 29 см. Верхнее бревно имеет сверху серповидное загнивание на глубину 4 см снизу - стес шириной 1/3 диаметра; среднее бревно имеет такие же стесы сверху и снизу; нижнее бревно имеет стес только сверху. По таблицам приложения 2 и 3 определяют суммарный момент сопротивления прогона с учетом загнивания и стесов W = 1670 + 2386 + 2340 = 6402 см3. Здесь для верхнего бревна момент инерции взят по таблице приближенно без учета стеса внизу. Постоянную нагрузку на прогон определяют по приложению 9: q = V ? d = 0 59?0 8?1 40 = 0 66 тс/м = 6 6 кгс/см. По формуле 13 определяем допускаемую эквивалентную нагрузку на прогон = 28 7 кгс/см = 2 87 тс/м. По таблице приложения 5 находим что при указанной допускаемой эквивалентной нагрузке можно эксплуатировать по мосту автомобили МАЗ-205 МАЗ-503 ЛАЗ-699А все автомобили КАЗ Урал и меньшей грузоподъемности. Определение грузоподъемности сосредоточенных прогонов при гусеничной нагрузке § 52. При гусеничной нагрузке грузоподъемность сосредоточенных прогонов определяют путем проверки прочности прогонов на пропуск конкретной машины. Сначала определяют коэффициент поперечной установки гусеничной нагрузки по формуле рис. 13 : 14 где Кг - коэффициент поперечной установки гусеничной нагрузки; bг - ширина гусеницы; d1 и d2 - расстояния между осями прогонов. Рис. 13. Схема к определению коэффициента поперечной установки гусеничной нагрузки для сосредоточенных прогонов При опорной длине гусеницы Сг больше или равной пролету напряжения в прогоне проверяют по формуле о- 1 14-1 22ац напряжения в узловых балках проверяют по формуле Рис. 19. Схемы к определению наибольшего давления на узловую поперечину в мостах с решетчатыми фермами: а-схема невыгоднейшей установки автомобиля для пйперечной балки А; б - загружение линии влияния давления на балку А автомобильной нагрузкой; в - загружение линии влияния давления на балку А гусеничной нагрузкой § 56. Проезжая часть в мостах с решетчатыми пролетными строениями например Гау - Журавского опирается на поперечные балки которые располагаются в узлах ферм. При определении их грузоподъемности необходимо учитывать продольную невыгоднейшую установку подвижной временной нагрузки при которой рассчитываемая балка будет испытывать наибольшее давление. На рис. 19 показаны невыгоднейшие продольные установки автомобильной и гусеничной нагрузок для узловой поперечной балки А. Балку А выбирают с наибольшим загниванием. Грузоподъемность определяют по прочности нэ изгиб в середине пролета с наибольшим расстоянием между главными фермами. А. Автомобильная или колесная нагрузка при езде поверху. При автомобильной или колесной нагрузке грузоподъемность узловых «попе- 30 речных балок определяется по формуле р mPWKn-1.2 где Рек-суммарнаяплощадь скалывания древесины между шпонками в полунакладках стыка см"' ц-коэффициент который показывает какая часть полного усилия пояса должна передаваться на стык. Рис. 20. Схема К определению усиг лий в ферме Гау-Журавского В числовом коэффициенте формулы 33 учтен коэффициент' условий работы 0 7 согласно '§ 633 СН 200-62. Грузоподъемность ферм Гау-Журавского по условию прочности металлических накладок стыка нижнего пояса определяют по-формуле 3800 hFu-l '2\.q l-x x у-пврКаС-х ' 34 . где fm-суммарная площадь сечения металлических накладок стыка с учетом ослаблений отверстиями для болтов и коррозией см. Если стыки нижнего пояса в фермах Гау-Журавского перекрыты не металлическими шпоночными накладками а деревянными на нагелях то грузоподъемность стыка определяют по формуле 29 § 55. Грузоподъем'ность фермы Гау-Журавского по условию прочности подушки или пояса в опорном узле на скалывание определяют по формуле Р 2СТскп-1.2д /-Дп Са-0.2 ' п»р Ка I -On ctg« -0 2 35> 36 где Pen-площадь скалывания зубьев подушки или пояса в опорном узле см а-угол наклона опорного раскоса к горизонту см. рис. 20 ; Рек-расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию определяемое по табл. 1 § 34; тек-коэффициент условий работы на скалывание который принимают равным. 0 8 для подушек с двумя зубьями и равным единице для подушек с одним зубом. Грузоподъемность фермы Гау-Журавского по условию прочности подушки или пояса в опорном узле на смятие определяют по формуле 2cMMn-1.2g /-Qn ctga-0.2 "ui>An /-1ii ctga-0 2 где Рем-расчетное сопротивление древесины сосны смятию определяемое по табл. 1 § 34; Fen-площадь смятия зубьев подушки или пояса в опорном узле см". Грузоподъемность ферм Гау-Журавского по условию прочности металлических тяжей определяют по формуле р 38СО / -а. -1 .2? \ 1 -х- Дп " - ] nKad-X- где х-расстояние от расчетного тяжа до ближайшей опоры см. рис. 20 ; ft-площадь сечения тяжа с учетом ослаблений резьбой и коррозией. V. УПРОЩЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ МОСТОВ ПРОПУСК ЕДИНИЧНЫХ ТЯЖЕЛЫХ НАГРУЗОК И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО УСИЛЕНИЮ •г 1. УПРОЩЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ МОСТОВ § 58. Испытания мостов производятся с целью выяснения их работы под нагрузкой особенно элементов конструкции имеющих различные дефекты влияние которых трудно учесть при определении грузоподъемности теоретическим методом. § 59. Дорожно-эксплуатационные организации производят упрощенные испытания мостов которые должны дополнять данные обследования мостов и ускоренного определения их грузоподъемности по формулам данных Указаний. Для испытания выбирают по одному пролету от каждого типа пролетных строений моста одинаковых по конструкции и равных ло величине. Испытанию подвергаются пролетные строения с наихудшим техническим состоянием. § 60. В процессе упрощенных испытаний балочных мостов и мостов с фермами производят: определение прогибов в середине пролета всех ферм прогонов ; измерение смещений и обмятий в интенсивно работающих соединениях с дефектами стыках врубках узлах ; определение осадок опор; наблюдения за деформа- 39 циями пролетных строений в горизонтальной плоскости; наблюдения за работой элементов конструкции с дефектами и выяснение влияния последних на грузоподъемность моста. § 61. При упрощенном испытании для измерения деформаций могут быть использованы следующие инструменты: для измерения прогибов - прецизионный нивелир с точностью до 0 1 мм или обычный нивелир с точностью до 1 мм; для измерения горизонтальных деформаций пролетных строений и опор - теодолит; для измерения смещений сдвигов и обмятий - штангенциркуль с нониусом. § 62. Перед измерением прогибов производят выбор мест для установки нивелира и прикрепления реек. Расстояние от нивелира до нивелируемых точек должно быть не более 75 м. Рейки прибивают строго по вертикали к основным элементам конструкции поясам ферм прогонам . Рис. 21. Схемы прикрепления реек для измерения прогибов при помощи нивелира: с - в пролете балочного моста; б - в пролете моста с фермами; /- рейка Прикрепление реек к второстепенным элементам конструкции связям схваткам подкосам распоркам а также к элементам испытывающим местные деформации узловым пойушкам под-гаечникам раскосам не допускается. На рис. 21 показано прикрепление реек для измерения прогибов в балочных мостах и мостах с фермами Гау-Журавского. Рейки мог/г быть изготовлены из брусков сечением 5х5 см и закрепленной на них миллиметровой бумаги. 40 Нивелировать желательно с одной стоянки инструмента устанавливая нивелир за пределами испытываемой конструкции на неподвижном основании. Особенно удобно измерять прогибы береговых пролетных строений. Нивелир в этом случае устанавливают на берегу или откосе конуса. Не следует устанавливать нивелир на деревянной опоре или проезжей части моста так как они при загружении моста временной нагрузкой деформируются и искажают результаты испытания. § S3. При измерении прогибов в пролетных строениях на постоянных и низких свайных опорах не выше 3 м деформации опор можно не измерять так как они будут небольшими. В пролетных строениях на высоких свайных рамных или ряжевых опорах осадка опор может сильнЬ отразиться на величине прогиба поэтому ее необходимо измерять и учитывать. Для этого рейки прикрепляют как можно ближе к центру опорного узла. § 64. В поперечном сечении пролетного строения прогибы измеряют во всех фермах или прогонах. Это дает возможность узнать как фактически распределяется временная нагрузка между отдельными балками и уточнить расчет. § 65. Для измерения смещений в стыках и узлах по обе стороны от места ожидаемой деформации забивают гвозди и расстояние между ними в процессе испытания измеряют штангенциркулем. § 66. Измерения горизонтальных деформаций верхних поясов из плоскости ферм производят теодолитом. 'Визирная ось должна проходить параллельно продольной оси пояса на расстоянии 0 5- 1 м. Наблюдения ведутся по рейкам прикрепленным к поясу. § 67. В качестве нагрузки для статического испытания моста могут быть использованы автомобили тракторы катки которые могут в испытываемом мосту создать такие же усилия как от заданной нагрузки. Но целесообразнее использовать в качестве испытательной нагрузки автомобиль той марки которую предполагается эксплуатировать по мосту. Вес нагрузки применяемой для испытания должен быть определен перед испытанием путем взвешивания на автомобильных или вагонных весах. При отсутствии возможности взвешивания всей нагрузки на весах можно определить вес автомобиля по каталогу а вес грунта в кузове путем тщательного обмера или взвешивания по частям. § 68. Марка автомобиля и вес нагрузки для испытания должны назначаться после предварительного определения грузоподъемности по формулам данных Указаний. § 69. На проезжей части моста необходимо произвести предварительную разметку продольного и поперечного расположения испытательной нагрузки. Максимальным усилиям в элементах моста соответствует такая установка одного автомобиля при которой: а продольный ряд колес располагается над осью фермы или одним из средних прогонов; б задняя ось располагается над серединой пролета • установка соответствующая максимальному усилию в прогонах ; •в задняя ось располагается над опорой установка соответствующая максимальным усилиям в элементах опоры . § 70. Надвигать нагрузку в пролет следует с малой скоростью •следя за работой узлов и соединений. Над серединой пролета и лад опорами следует делать остановки. Нагрузку выдерживают 10-15 мин и берут отсчеты по рейкам. После снятия нагрузки или передвижки ее в новое положение также делают выдержку 10-15 мин и берут отсчеты без нагрузки. Каждую установку нагрузки и отсчеты по рейкам необходимо производить дважды. Затем нагрузку следует пропускать со скоростью допускаемой при эксплуатации моста. Перед приведением испытаний необходимо подсчитать теорстп- •ческие прогибы для фермы или прогонов от испытательной нагруз- •ки. В процессе испытания сравнивают полученные результаты с теоретическими. § 71. Отсчеты по рейкам а также результаты измерений смещений в узлах и соединениях заносят в журнал в котором отмечают причины скачков скорость движения нагрузки продолжительность отдельных циклов испытания состояние погоды. Максимальные упругие и остаточные значения прогибов в середине пролета рис. 22 определяют по формулам: максимальный прогиб f { + - ia\ Jmmi /1 - - » об •остаточный прогиб f f А/ + &1 . /чо\ /ост-/2---> О» упруГИЙ ПрОГИб /упр - /тах Тост » 4U тде/i-суммарный прогиб без учета осадки опор ; fa-суммарный остаточный прогиб без учета остаточной осадки опор ; Д II Az-максимальная осадка опор упругая+остаточная ; A'i и 'Д'2 - остаточная осадка опор. Рис. 22. Схема к определению макси-мальнЬго остаточного и упругого прогибов Оценка результатов испытания производится сравнением изме-реннмх прогибов с теоретическими подсчитанными по формулам» строительной механики от испытательной нагрузки. Статической» характеристикой жесткости ферм и балок является конструктивный коэффициент получаемый как отношение упругого измеренного прогиба к теоретическому подсчитанному от испытательной нагрузки /=. 41 /тегр Для решетчатых ферм коэффициент находится в пределах-0 9-1 1 для балок 0 7-0 8. Оценка жесткости пролетных строений может также производиться путем сравнения измеренных упругих прогибов с допускаемыми указанными в § 45. § 72. После испытания все конструкции моста должна быть тщательно осмотрены с целью установления дефектов которые могут появиться в узлах стыках и других элементах при испытаниях. Кроме того необходимо измерить ранее отмеченные дефекты и определить не увеличились ли они. § 73. Мост считается выдержавшим испытание если не будет обнаружено: в балочных мостах - вновь появившихся трещин в прогонах поперечинах и "других несущих элементах; скалывания древесины и сильных обмятий во врубках и сопряжениях; расшатанных сопряжений; перекосов опор и выпучивания стоек или свай; в мостах с фермами - выпучивания сжатых элементов верхних поясов раскосов стоек опорных рам ; разрывов; растянутых элементов нижних поясов стыковых накладок тяжей ; расстройства стыков узлов и других соединений; сколов древесины и сильных обмятии; перекосов опор и выпучивания свай; превышения полученных при испытании упругих прогибов над допускаемыми. § 74. Старые мосты с большими дефектами грузоподъемность которых опр.еделить расчетом затруднительно можно испытывать пробной нагрузкой. Пробную нагрузку назначают равной ориентировочной грузоподъемности моста определенной приближенным расчетом. Испытания начинают с пропуска по мосту с малой скоростью и остановками ад серединами пролетов и опорами нагрузки равной половине веса пробной. Постепенно вес пропускаемой нагрузки увеличивают добавляя 1/10 веса пробной нагрузки. При каждом увеличении нагрузки и пропуске ее по мосту внимательно следят за работой элементов конструкции прогибами и другими деформациями. При нормальной работе элементов конструкции и отсутствии недопустимых деформаций вес пропускаемой нагрузки' доводят до полного веса пробной нагрузки. Пробную нагрузку полного .веса апропускают по мосту 4 раза: первые 2 раза - с малой скоростью м остановками вторые 2 раза - со скоростью допускаемой при эксплуатации моста. 2. ПРОПУСК ЕДИНИЧНЫХ ТЯЖЕЛЫХ НАГРУЗОК § 75. При эксплуатации мостов часто возникает необходимость пропуска по ним единичных тяжелых нагрузок: автопоездов с неделимыми грузами экскаваторами трансформаторами тяжелых гусеничных тракторов и т. п. Деревянные мосты имеют небольшой •собственный вес пролетных строений поэтому увеличение времен- •ной нагрузки оказывает большое влияние на усилия в элементах. Лля пропуска тяжелых нагрузок деревянные мосты часто требуется усиливать или создавать для этого специальные условия. § 76. По мостам находящимся в удовлетворительном состоя- •нии фактическая грузоподъемность которых соответствует про- •ектной расчетной нагрузке можно безопасно пропускать единичные тяжелые нагрузки указанные в табл. 7. § 77. Все автомобили у которых давление на ось больше чем указано в табл. 7 прицепы большой грузоподъемности и- прочие тяжелые колесные и гусеничные нагрузки вызывающие опасения могут пропускаться по мосту только после предварительной про- •верки расчетом согласно данным Указаниям и по письменному разрешению главного инженера управления дороги. В разрешении необходимо указывать условия движения нагрузки по мосту. После каждого пропуска единичной тяжелой нагрузки необходимо тщательно осмотреть все узлы и соединения элементов обращая особое внимание на более слабые элементы конструкции. § 78. Безопасность пропуска единичных тяжелых нагрузок без усиления моста во многих случаях можно достигнуть путем создания специальных условий движения по мосту. К таким условиям относятся: 1 'более выгодное расположение нагрузки поперек моста. Если наиболее слабыми элементами являются главные фермы или прогоны колеса нагрузки следует размещать между ними так чтобы нагрузка распределялась на возможно большое количество ферм а коэффициент поперечной установки был минималь- •ным. Перед пропуском нагрузки линии движения колес на проезжей части следует разметить или сделать нашивку специальных колей. Если слабыми элементами являются поперечные балки что часто бывает при езде понизу то нагрузку следует пропускать возможно ближе к ферме. Целесообразное размещение нагрузки поперек моста должно •определяться на основании расчета; • 2 уменьшение динамического эффекта при пропуске нагрузки которое достигается путем ремонта верхнего настила и создания «более ровной проезжей части ликвидации толчков при сопряжении моста с насыпями и уменьшения скорости цвижения до 5 км/ч; 44 • Таблица? Тяжелые единичные нагрузки которые безопасно можно пропускать по мостам По проекту мост рассчитан н* нагруэкн Отдельные колесные машины или тягачи с трейлерами Отдельные гусеничные машины Общий вес те Наибольшее давление на ось те Наименьшее рас. стояние между осями при наибольшем давлении и Общий вес те Наибольшее давление тс/пог. м Н-8 и НГ-ЗО 30 7 6 1 0 30 3 75 Н-8 и НГ-60 60 7 6 0 6 60 6 00 Н-10 и НГ-ЗО 30 9 5 1 3 30 3 75 Н-10 и ГН-60 60 9 5 1 0 60 6 00 Н-13 и НГ-60 60 12 3 . 1-2 60 6.00 3 запрещение при пропуске единичных тяжелых нагрузок всех видов Движения по мосту в том числе и пешеходного; 4 проведение эксплуатационных мероприятий по улучшению состояния моста и надежности работы его элементов под нагрузкой подтяжка всех поковок замена поломанных элементов ликвидация неплотностей в соединениях подклинка слабоработающих элементов . § 79. Если в результате обследования моста окажется что его грузоподъемность не обеспечивает пропуск заданных нагрузок и это нельзя осуществить путем создания специальных условий движения то необходимо решить вопрос о временном усилении моста или переводе движения на объезд. 3. КРАТКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВРЕМЕННОМУ УСИЛЕНИЮ МОСТОВ § 80. Усиление настила производят укладкой сверху колей из досок или жердей. Колеи устраивают шириной 1 0 м расстояние между ними в свету принимают 1 0 м. Стык досок или жердей делают вразбежку. Однако если настил сильно изношен или имеет большое загнивание вместо усиления его целесообразнее заменить новым. § 81. Усиление поперечин производят путем укладки поверх существующего настила продольных колей из досок брусьев или бровен как указано в § 80. Продольные колеи повышают 'жесткость настила и увеличивают грузоподъемность поперечин. § 82. Усиление прогонов балочных мостов производится следующими способами: укладкой поверх настила колей из брусьев или бревен; подведением дополнительных промежуточных опор; превращением двухъярусных прогонов в составные путем соединения бревен досками на гвоздях. Укладка поверх существующего настила колеи из брусьев или бревен позволяет одновременно произвести усиление прогонов по- 45 перечин и настила. Для включения в работу всех бревен колеи иа них укладывают поперечный и продольный настилы или бревна сплачивают горизонтальными болтами и штырями. В поперечном сечении каждой колеи укладывают четыре-пять бревен или брусьев. Бревна колеи окантовывают на два канта шириной равной одной трети диа'метра. Длину бревен принимают равной длине пролета. Стыки колей располагают над осями опор. •В колее из бревен с настилом поперечный настил устраивают из досок толщиной 6 см на который укладывают продольный настил из досок толщиной 4 см. Доски настила крепят к бревнам гвоздями. При усилении балочных мостов подведением дополнительных опор в середине каждого пролета устанавливают раму. Между насадкой дополнительной поры и прогонами оставляют зазор 10-12 см в который забивают парные клинья под каждый прогон. После пропуска нескольких нагрузок клинья подбивают и закрепляют гвоздями. § 83. В опорах обычно усиливают насадки и иногда сваи опор. При недостаточной поперечной жесткости опоры ставят дополнительные схватки или укосины. Насадки усиливают: постановкой парных брусьев которые по бокам врубаются в сваи и подклин-кой насадки в серединах пролетов между сваями; постановкой между существующими сваями дополнительных стоек и подклин-кой над ними насадки. Диаметр дополнительных стоек принимают равным диаметру свай с которыми их скрепляют горизонтальными и диагональными схватками. При недостаточной грузоподъемности или плохом состоянии свай их усиление производят путем постановки дополнительных рам с каждой стороны существующей опоры. Между насадками дополнительных рам и прогонами подбалками забивают парные клинья которые крепят гвоздями. Рамы расшивают горизонтальными и диагональными схватками. При перекосах опор возникающих от неравномерной осадки производят их усиление постановкой дополнительной сваи или стойки с просевшей стороны и подклиниванием насадки. § 84. Усиление дощато-гвоздевых ферм производят: подведением дополнительных опор; подведением металлических шпренге-лей; постановкой дополнительных накладок в стыках. Подведение дополнительных опор применяют в случае недостаточной грузоподъемности поясов ферм или стыков поясов. При этом над временными опорами на дощатые фермы ставят дополнительные парные ребра жесткости. При невозможности постановки дополнительных опор дощато-гвоздевые фермы усиливают шпренгелями которые делают из круглой стали или пучков высокопрочной проволоки. § 85. Усиление ферм Гау-Журавского производят: увеличением площади сечения поясов; постановкой дополнительных накла- док в стыках; постановкой дополнительных тяжей; увеличением площади скалывания и смятия врубок узловых подушек; подведением дополнительных опор; подведением металлических шпрен-гелей. Нижние пояса ферм могут быть усилены стальными тяжами которые закрепляются в соседних менее напряженных панелях. Тяжами могут быть усилены стыки нижнего пояса стыки верхнего и нижнего поясов усиливают также дополнительными накладками. Грузоподъемность узловых подушек повышают путем прикрепления к поясу коротышей которые расклинивают с подушками. Усиление на продольный изгиб раскосов в плоскости фецм производят увеличением их площади нашивкой досок а их плоскости ферм - постановкой между ветвями раскосов колодок. Дополнительные опоры располагают в середине пролета под узлами ферм. При этом усиливают тяжи и сжатые раскосы примыкающие к дополнительной опоре. В пролетных строениях с ездой поверху над временной опорой устанавливают дополнительную стойку. Над опорой усиления фермы поддомкрачивают и подклинивают. § 86. Все усиляемые конструкции и элементы усиления должны быть рассчитаны на прочность и устойчивость. Форма 2 Раздел II. Сведения о пролетных строениях и опорах пример заполнения карты для балочных мостов Пролет 1-2; опора № 2 М 1 : 100 ПРИЛОЖЕНИЯ ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Форма 1 КАРТА ОБСЛЕДОВАНИЯ МОСТА через р........ на . .. км дороги Тамбов-Грязи Раздел 1. Общие сведения Пояснения к схеме моста Проезжая чдсгь Пролеты 0-1 1-2 2-3 3-4 i-S. S-6 f 6-7 7-8 8-9 Тип ЛиоОпой продольный настил из досок на поперечинах Верхний продольный из досик нижпнЛ поперечный из пластин на сближенных прогонах Двойной продольный настил на поперечинах из досок Пролетные строения Пролеты 0-1. 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 Тип несущей части Двухъярусные сосредоточенные прогоны Фермы Гау - Журавского Двухъярусные сосредоточевные прогоны Материал Сосна Сосна; узловые подушки дубовые Сосна Опоры № опор 1 2 3 4 5 6 7 8 Тип Однорядные свайные Пространственные скайные Однорядные свайные Материал Сосна Сосна Сосна Пролеты и опоры с наихудшим состоянием Пролеты 1-2 3-4 опора № 4 Возможность устройства объезда Объезд в летнее время возможен на расстоянии 150 м выше моста ио надо делать временный мост /=80 м Форма 3 Раздел II Сведения о пролетных строениях и опорах пример заполнения карты для мостов с фермами Пролет 3-4 опора № 4 iM 1: 150 Форма 4 Раздел III. Сведения о техническом состояния элементов моста и их грузоподъемности пример заполнения карты для мостов с фермами Пролет 3-4; опора № 4 Элементы мост» № пролета или опоры с пан- Состояние элементов загнива-худшим сое* пия повреждения расстройстве тояннем Грузоподъемность те или те/и 1 2 з 4 Верхний настил 3-4 Изношен на 50% Нижний настил 3-4 Вверху имеет загнивание на 1 см Поперечины 3-4 Вверху имеют загнивание на 1 см /РгЭ. У рк 7 1 те Прогоны 3-4 Верхний ярус - загнивание вверху 4 5 см и по бокам Нижний ярус-загнивание по бокам 1 см х- IP il Р» 3.5 тс/м Узловые поперечные балки 3-4 Имеют вверху загнивание на 1 см od Р 2 7 тс/м « см 1 2 з 4 Главные фермы 3-4 Гнили нет. Пояса и раскосы имеют продольные трещины усушки рэ 2 1 тс/м Стыки нижнего пояса 3-4 Имеется скол древесины у одной шпонки скал \ ijli-I { ' 4"4i"il4l niJnii 1 рэ 1 8 тс/м Узлы ферм 3-4 Некоторые подкосы отстали от подушек. Зазоры до 1 см Рэ 2 3 тс/м Насадки опоры 3-4 Дефектов не имеют Р» 3 2 тс/м Сваи опоры № 4 Имеют загнивание по всему периметру на глубину 1 см у ГМВ а' ш . и Р» 4 4 тс/м Карту составил: должность Проверил: должность Дата: Примечания. 1. Карту делают на четырех неразрезных страницах йлот-hoi'i бумаги. • 2. К карте прилагают расчеты определения грузоподъемности элементов моста. 4 ' "'• ' ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Пявщади f статические моменты моменты инерции / и моменты сопоотивления W для различных профилей бревен Диаметр бревен см Обозначения 1 2 3 4 5 6 7 8 9 F 133 129 132 125 131 664 66 13 S 182 160 175 138 169 91 48 I 1402 1261 1359 1128 1317 701 196 W 216 199 211 200 215 108 52 F 154 149 153 145 151 77 77 14 S 228 200 220 173 212 114 60 I 1886 1696 1828 1517 1771 943 264 W 269 249 263 250 268 135 65 F 177 172 175 166 174 83 83 15 S 280 246 270 212 260 140 74 I 2485 2235 2409 1999 2334 1242 347 W 331 306 324 308 330 166 80 9 16 F 201 195 199 189 198 101 101 S 340 300 328 258 315 170 90 I 3217 2893 3118 2588 3022 1608 450 W 462 372 393 374 401 201 98 17 F 227 220 225 214 223 113 113 S 399 358 393 310 378 199 108 I 4100 3687 3974 3298 3851 2050 573 W 482 446 471 448 480 241 117 18 F 254 247 252 240 250 127 127 S 486 455 477 425 468 243 129 I 5153 4635 4995 4145 4840 2576 720 W 573 530 559 532 570 286 139 19 F 283 275 281 267 279 142 142 S 572 536 561 500 550 286 152 I 6397 5752 6200 5146 6009 3198 894 W 673 623 658 626 671 337 164 i 20 F 314 305 312 296 309 157 157 S 667 625 654 583 642 334 178 I 7854 7062 7613 16318 7378 392/ 1098 W 785 • 726 767 730 783 393 191 21 F 346 336 343 326 341 173 173 S 772 •/'23 757 675 743 386 206 I 9548 8b84 92ЙЗ 7680 8967 4773 1334 W 909 841 888 84.5 9П6 455 т 22 F 380 369. 37'/ 358 374 190 190 S 887 832 871 776 854 444 236 I 114S9 10343 11116 9251 10801 5749 1067 W 1045 967 1021 971 1042 524 Wd лч 23 F 415 . 403 412 391 409 208 208 S 1014 950 99b 887 976 507 270 I 13737 12350 13310 11050 12900 6868 1920 W 1191 1105 1167 1110 1 \d•+m V яо U OJ 5 66 500 ?o 5 01 4. W -r 0 4 17 3 85 7 0 ut 44 о o 1 0 1 L 9 04 2 63 2 ft 2 17 МАЗ-525 порожний 3 54 3 32 3.12 2 94 2 78 2 63 2.60 2 38 2 17 * i ' 9 iV\ uu 1 84 1 72 1 61 1 51 j 1 49 1 -т 1 27 00 1 1 1 IJ 1 05 МАЗ-530 5 25 4.95 4 67 4 43 4 20 4 00 3 80 3 63 3 32 3 06 2 84 2 64 2 48 2 33 2 18 1 97 1.79 1 64 МАЗ-530 11 56 10 80 9.96 9 54 9 02 8 52 8 10 7 70 7 02 6*c 40 5 97 5 55 5 18 4 88 4 58 4 10 3 72 3 40 КрАЗ-214Б 2 92 2 73 2 56 2 41 2 26 2.14 2 0.4 Jb UU 1 04 1 УТ 1 76 1 fiO 1 02 i w 1 Jv 1 39 i чп i ou 1 22 1 15 I'O ft 0.4 0 85 KipA3-222B 3 41 3 17 2 97 2 78 2 62 2 48 2 36 2 23 2 02 1 ОС 1. 00 1.71 1 60 1 40 1 1*7 1 40 1 32 1 uu 1 17 v «70 1.06 0 97 КрАЗ-221 Б с ОдАЗ-935 3 77 3 66 3.54 3 45 3 36 3 27 3 17 3 09 2 91 Л JI 2 72 2 56 2 42 2 30 2 18 2 07 1 88 1 73 1 59 КрАЗ-219 порожний 1 52 1 43 1.35 1 28 1 22 1 17 1 10 1 05 0 97 0 89 0 83 0 78 0.72 0 68 0164 1 uu 0 w u u0 0 52 0.48 КрАЗ-219 3 57 3 33 3 12 2 92 2 76 2.61 2 47 2 36 2.14 1 Ой 1. !ГО 1 81 1 68 1 58 1 48 i 40 i 3 1 24 1 12 1 02 БелАЗ-540 порожний 3 23 3 00 2 81 2 64 2 47 2 35 2 22 2 11 1 92 1.76 1 63 1 51 1 41 1 32 1 24 * **" 1 11 Л A 1 00 0 92 БелАЗ-540 9 08 8 40 7 81 7 30 6 84 6 44 6 10 5 77 5.22 4 77 4 40 4 07 3 79 4 "1 0 .J 3 33 9 07 2 68 2 44 К-700 трактор 1 97 1 82 1 69 1.58 1 48 1 40 1 32 1 25 1 13 1 04 0 96 0 88 0 82 0 77 0 72 & i7f 0 65 0.58 0 53 ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Характеристики гусеничных тракторов ПРИЛОЖЕНИЕ 9 Потребность материалов на 1 м" площади моста для пролетного строения и проезжей части Трактор Навесное оборудование 0 те <• MM pp TC/M *„. "ч ft UM ДТ-54А ПРС-4-30 6 30 1622 1 94 390 1435 Т-74 ПРС-4-30 6 40 1622 1 97 390 1435 Т-100МГП ПН-8-35 13 90 2400 2 90 203 1880 Т-100МГП 12 25 2400 2 56 203 1880 Т-100М 11 45 2400 2 39 203 1880 Т-180 ПН-8-35 17 50 2320 3 78 700 2040 Т-180 15 60 2320 3 36 700 ofun u*tu т 1йпг 1 - ioui ПН-8-35 18 00 2320 3 88 700 2040 Т-180Г 16 30 2320 3 52 700 wuo u-tu Д-275А Бульдозер 18 50 2320 3 99 700 WUrt ?Uu ДЭТ-250 ПН-8-35 28 50 3000 4 75 690 2450 ДЭТ-250 26 80 3000 4 47 690 2450 Д-384А Бульдозер 31 40 3000 5 23 690 2450 Примечание. Q-полный вес трактора с навесным оборудованием или •без него Сг-олор.ная длина гусеницы; Рг-давление одной гусеницы; be-ширина гусеницы; Ь - расстояние между осями гусениц. ПРИЛОЖЕНИЕ 8 Коэффициенты упругого распределения давления колеса а для определения грузоподъемности балочных мостов со сближенными прогонами На три элемента На пять элементов На семь элементов К «i «i к "1 "a «3 К «i «» «i «i 10 9 8 7 6 5 4 3 5 3 0 •2 5 2 0 1 5 1 0 0 9 0 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 333 0 30 0 20 0 10 0 05 0 914 0 904 0 894 0 882 0.866 0 846 0 818 0 800 0 778 0.750 0 714 0 666 0 600 0 582 0 564 0 544 0 524 0 500 0 474 0 454 0 444 0 412 0 374 0 354 0 043 0 048 0 053 0 059 0 067 0 077 0 091 0 100 0 III 0 125 0 143 0 167 0 200 0 209 0 218 0 228 0 238 0 250 0.263 0 273 0 278 0 294 0 313 0 323 0 30 0 28 0.26 0 24 0 22 0 20 0 19 0.18 0 17 0 16 0 15 0 14 0 13 0 12 0 11 0 10 0 09 0 08 0 07 0 06 0 055 0 444 0 436 0 430 0 422 0 414 0 404 0 398 0 394 0 388 0 382 0 376 0 370 0 362 0 356 0 346 0 338 0 330 0 320 0 310 0 298 0 292 0 272 0 271 0 270 0 269 0 267 0 265 0 264 0 263 0 261 0 260 0 258 0 256 0 255 0 253 0 251 0 248 0 245 0 242 0 238 0 235 0 233 0 006 0 011 0 015 0 021 0 026 0 033 0 037 0 041 0 045 0 049 0 054 0 059 0 064 0 070 0 076 0 083 0 090 0 098 0 107 0 116 0 121 0 05 0 04 0 03 0 02 0 01 0 005 0 001 0 0 284 0 268 0 250 0 226 0 194 0 170 0 150 0 143 0 228 0 221 0 211 0 196 0 175 0 161 0 147 0 143 0 126 0 128 0 130 0 134 0 137 0 140 '0 142 0 143 0 004 0 018 0.035 0 057 0 091 0.114 0 136 0 143 Расчетный пролет м Потребность материалов на 1 м» площади моста Источники и примечания соснового леса м'/м' металла кг/м' 1 2 3 4 /. Балочные мосты со сближенными прогонами 4 5 0 28 0 25 0 55 0 53 Типовые проекты Гипроавтотранса 1961 5 5 0 30 0 27 0 56 0 53 Справочник инженера-дорожника. Том «Проектирование мостов и труб». М. Автотрансиздат 1964 6 0 0 32 0 29 0 52 0 50 В числителе приведена потребность материалов при нижнем настиле иэ 6 5 0 33 0 30 0 49 0 47 нажатин; в знаменателе- из пластин уложенных на прогоны 7 5 0 44 0 41 1 73 1 72 //. Балочные мосты с сосредоточенными прогонами 4 5 0.45 0 44 2 30 2 50 Типовые проекты Дальстройпроек-та с корректировкой 5 5 0 49 0 48 2 20 2 30 В числителе приведена потребность материалов при нижнем настиле иэ накатин; в знаменателе-из пла- 6 5 0 60 0 59 . 2 00 2.10 стин уложенных на поперечины 7 5 0 65 0 64 1 80 2 00 ///. Пролетные строения с дощато-гвоздевыми фермами 13 2 17 2 21 2 32 0 41 5 0 48 0.53 0 52 0 67 0 76 18 2 16 0 15 6 19 0 18 5 Справочник инженера-дорожника. Том « Проектирование мостов и труб». М. Автотрансиздат 1964 IV. Пролетные строения с фермами Гау-Журавского при езде поверху 21 5 31 5 4f 5 0 66 0 70 0 68 23.5 27.8 22 7 Справочник инженера-дорожника 1964 Площадь моста вычисляют как произведение расстояния в свету между пе-филами на полиую длину пролет.ного строения. 71 ПРИЛОЖЕНИЕ 10 Коэффициеоты ynyrOt-o распределеимп давления гусеничной нагоузки а и a.i при распределении на три прогона к 8 1 g ffi t-mm .-LJh a »э «i »i «i »« «i "ч «i «а 1 2 3 4 5 б 7 8 9 io 11 0 0005 0 0425 0 0413 0 0400 0 0400 0 03 50 0 0350 0 0267 0 0267 0.0150 0 0150 0 002 0 0444 0 0403 0 0414 0 0393 0 0359 0 0345 0 0273 0 0263 0.0153 0 0148 0 004 0 0459 0 0395 0 0428 0 0386 0 0369 0 0340 0 0279 0 0260 0 0157 0 0146 0 005 0.046U 0 0391 0 0434 0 0383 0.0373 0 0333 0 0282 0 0258 0 0158 0 0146 0 010 0 0498 0 0376 0 0464 0.0368 0 0395 0 0328 0 0298 0 0251 0 0167 0 0141 0 020 0 0550 0 0350 0.0516 0 0342 0 0435 0 0308 0 0324 0 0238 0 0182 0 0134 0 030 0 0598 •0 0326 0 0558 0.0321 0 0467 0 0292 0 0346 0 0227 0 0193 0 0128 0.040 0 0639 0 0305 0 0599 0 0300 0 0498 0 0276 0 0369 0 0216 0 0204 0 0123 0 050 0 0675 0 0288 0 0631 0 0285 0 0528 0 0264 0 0389 0 0205 0 0225 0 0118 0 060 0 0706 0 0272 0 0660 0 0270 0.0553 0 0248 0 0409 0 0195 0 0225 0 0113 0 070 0 0732 0 0259 0 0686 0 0257 0 0575 0 0239 0 0425 0.0188 0 0234 0 0108 0 080 0 0755 0 0249 0 0709 0 0245 0 0596 0 0227 0 0439 0 0180 0 0242 0 0104 0.090 0 0778 0 0236 0 0734 0 0233 0 0615 0 0217 0 0455 0 0173 0 0250 0 0100 0 100 0 0799 0 0226 0 0753 0 0223 0 0634 0 0208 0 0467 0 0166 0 0257 0 0096 «a ПРИЛОЖЕНИЕ 1Г Коэффициенты упругого распределения гусеничной нагрузки я 02 и а» при распределении на пять прогонов К 8 a 1 0 0005 «1 a «3 0 0280 0.0257 0 0228 0.0258 0 0247 0 0224 0 0222 0.0215 0 0199 0 0170 0 0163 0 0152' 0 001 «1 »а «з * 0 0301 0 0263 0 0212 • 0 0277 0 0252 0 0210 0 0237 0 0216 0 0183 0 0181 0 0163 0 0146' 0 002 «1 «3 °i 0 0332 0 0272 0 0187 0 0304 0 0261 0 0187 0 0258 0 0225 0 0171 0 0194 6 0170 - 0 0137. 0 003 "i «а °» 0 0357 0 0279 0 0168 0 0327 0 0269 0 0168 0 0276 0 0232 0 0156 0 0206 0 0175 0 0123 0 004 »i a «з 0 0378 0 028 0 0151 0 0346 0 0276 0 0151 0 0291 0 0237 0 0143 0 0217 0 0178 0 0114 0 005 i «з «з 0 0396 0 0201 0 0136 0 0364 0 0282 0 0136 0 0305 0 0243 0 0130 0 0227 0 0183 0 0105 0 010 °i "3 а 0 0470 0 0303 0 0087 0 0432 0 0297 0.0087 0 0362 0.0260 0 0084 0 0268 0 0196 0 0070. о ПРИЛОЖЕНИЕ 12 «Суммы ординат под продольными рядами колес одного автомобиля и площади линий влияния для определения грузоподъемности сваКных опор Четырехсвайная опора /• см Момент в сечении В или С Давление на сваю В или С Sz Нш л. в Sz' &U' Л. В ?=1 7 f=l 9 fiz.i Ј=1 7 Ј=l 9 Ј=2 l 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 7.86 •9.63 12 10 15 00 18.40 22 30 25 10 28 20 31 00 33 70 36.00 38 20 40 00 41 50 43 10 44 20 45 10 45.90 46 90 47 10 47 30 7.74 8 60 10.15 12.40 15.20 18.45 21.80 25 20 28 4 31.6 34 4 37.1 38 4 41 6 43 7 45 3 46„9 48 5 49 4 0 3 51 1 8 42 8 55 9.35 10.7 12.7 15 4 18 5 21 9 25 2 28.6 31 8 35 0 37 7 40 5 42.8 45.1 47 3 48 9 50 6 52 2 53 8 1000 1210 1440 1690 1960 2250 2560 2890 3240 3610 4000 4410 4840 5290 5760 6250 6760 7290 7840 8410 9000 0 868 0 851 0 858 0 887 1.02 1 13 1.22 1 30 1 36 1 42 1 47 1.52 1 56 1 60 1 62 1 65 1 68 1 70 1 72 1 74 1 70 0 926 0 875 0 852 0 853 0 872 0 945 1 05 1 14 1 23 1 30 1 36 1 41 1 46 1 50 1.54 1.58 1 60 1 63 1 65 1 68 1 70 1 003 0 930 0 879 0 855 0 849 0 860 0 886 0 987 1 08 1 16 1 23 1 30 1 35 1 40 1 44 1.48 1 52 1 55 1 58 1.60 1 63 110 121 132 143 154 165 176 187 198 209 220 231 242 253 264 275 286 297 308 319 330 ПРИЛОЖЕНИЕ 13 Суммы ординат под продольными рядами колес одного автомобиля и площади линий влияния для определения грузоподъемности свайных от ? Пятисвайная опора Момент в сечении В Момент в сечении С 1авленир кя гввш a Хг 2г S г' -5- лоление на сваю с л см Е=1 1 f=l 9 Ј=2 l 2! ш Л. B. f-1.7 f=i 9 г=г 1 2 ш Л. B. f=l 7 Е=1 Э Я=2.1 2 «»' Л. B. E=l 7 И г Ј=1.9 Ј-2.1 Ьв' л. в. 100 8 40 7.97 8 36 1071 6 05 6 17 6 93 714 0 921 0 975 1 02 114 0 884 0 958 92 8 110 10 7 9 14 8 78 1300 8 84 6 40 6.64 864 0.888 0 928 0 982 126 0 853 0 RQ МО 0.961 102 120 13 6 11 1 9 86 1540 12 2 8 31 6.94 1030 0 877 0.896 0 935 137 0 840 0 856 0 901 III 130 16 9 13 8 11 7 1810 15 6 12 3 7 89 1200 0 880 0 879 0 902 149 0 849 0 840 0 862 120 140 20 5 17 1 14 1 A-T A 2100 18 6 15 8 12 1 -" ' 1400 1 02 0 874 } 8W v UJU ifin iuu 0 Qln 170 0 841 0 ООП B