СНиП 2.06.04-82*

СНиП 2.06.04-82* Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

Строительные нормы и правила СНиП 2.06.04-82* Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения волновые ледовые и от судов Дата введения 1 января 1984 г. Разработаны ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева Минэнерго СССР д-р техн. наук Д.Д.Лаппо - научный руководитель и редактор работ; канд. техн. наук А.П.Пак - руководитель темы; кандидаты техн. наук Л.Б.Певзнер и И.Н.Шаталина; И.Я.Попов и О.С.Наумов при участии организаций Минобороны доктора техн. наук П.П.Кульмач и А.М.Жуковец; кандидаты техн. наук Б.В.Балашов Н.Г.Заритовский Н.Н.Загрядская В.В.Каплун и С.С.Мищенко ; Союзморниипроекта Минморфлота д-р физ.-мат. наук Ю.М.Крылов канд. физ.-мат. наук С.С.Стрекалов канд. техн. наук И.Б.Тишкин ; Института водных проблем АН СССР канд. техн. наук Г.Ф.Красножон ; Государственного океанографического института Госкомгидромета д-р физ.-мат. наук Г.В.Матушевский ; МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР д-р техн. наук Г.Н.Смирнов канд. техн. наук И.Ш.Халфин ; Ленинградского института водного транспорта Минречфлота РСФСР д-р техн. наук В.К.Штенцель ; ЦНИИСа Минтрансстроя д-р техн. наук А.И.Кузнецов кандидаты техн. наук Г.Д.Хасхачих Л.А.Морозов ; НИИЖТа МПС д-р техн. наук К.Н.Коржавин и института Гипроморнефтегаз кандидаты техн. наук М.Ф.Курбанов и В.Г.Саркисов и ВНИПИ Морнефтегаз д-р физ.-мат. наук С.А.Вершинин Мингазпрома. Внесены Минэнерго СССР. Подготовлены к утверждению Отделом технического нормирования и стандартизации Госстроя СССР В.А. Кулиничев . Утверждены и введены в действие Постановлением Госстроя СССР от 15 июня 1982 г. N 161 СНиП 2.06.04-82* является переизданием СНиП 2.06.04-82 с изменением N 1 утвержденным постановлением Госсстроя СССР от 12 марта 1986 г. N 27 и с изменением N 2 утвержденным постановлением Минстроя России от 13 июля 1995 г. N 18-66 и разработанным: ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева Минтопэнерго канд. техн. наук А.П.Пак - руководитель темы; канд. техн. наук М.Г.Гладков - ответственный исполнитель; д-р техн. наук А.Л.Гольдин; кандидаты техн. наук В.Н.Карнович В.С.Прокопович И.Н.Шаталина при участии ВНИПИморнефтегаз Минтопэнерго д-р физ.-мат. наук С.А.Вершинин канд. техн. наук Д.А.Мирзоев ААНИИ кандидаты физ.-мат. наук В.П.Трипольников Б.А.Федоров и ГМНИЦ д-р геогр. наук Б.М.Гинзбург канд. геогр. наук К.Н.Полякова Роскомгидромета СибГАПС МПС д-р техн. наук К.Н.Коржавин канд. техн. наук А.Б.Ивченко МИСИ им. В.В.Куйбышева кандидаты техн. наук Г.Н.Евдокимов С.И.Рогачко и СПбГТУ д-р физ.-мат. наук К.Н.Шхинек канд. техн. наук Д.Г.Мацкевич Минвуза. Взамен СНиП II-57-75. Зміни до СНіП 2.06.04-82* Зміна N 2 до СНіП 2.06.04-82* "Навантаження та вплив на гідротехнічні споруди хвильові льодові та від судів " Чинна від 1996-01-01 Прийнято Міждержавною науково-технічною комісією по стандартизації та технічному нормуванню в будівництві МНТКБ 19 квітня 1995 р. За прийняття зміни проголосували Изменение № 2 к СНиП 2.06.04-82* "Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения волновые ледовые и от судов " Дата введения 1996-01-01 Принято Межгосударственной научно-технической комиссией по стандартизации и техническому нормированию в строительстве МНТКС 19 апреля 1995 г. За принятие изменения проголосовали: Назва держави Назва органу державного управління будівництвом Наименование государства Наименование органа государст-венного управления строительством Республіка Вірменія Держупрархітектури Республика Армения Госупрархитектуры Республіка Казахстан Мінбуд Республика Казахстан Минстрой Киргизька Республіка Держбуд Киргизская Республика Госстрой Республіка Молдова Мінархбуд Республика Молдова Минархстрой Російська Федерація Мінбуд Российская Федерация Минстрой Республіка Таджикистан Держбуд Республика Таджикистан Госстрой Україна Держкоммістобудування Украина Госкомградостроительства 1. Розділ 5 СНіП 2.06.04-82* викласти в такій редакції: "5. ЛЬОДОВІ НАВАНТАЖЕННЯ НА ГІДРОТЕХНІЧНІ СПОРУДИ. ОСНОВНІ ПОЛОЖЕННЯ" 5.1 Навантаження від льоду на гідротехнічні споруди повинні визначатися на підставі статистичних даних про фізико-механічні властивості льоду гідрометеорологічні та льодові умови в районі споруди для періоду часу з найбільшими льодовими впливами. 5.2 Характеристики міцності льоду при стиску Rс та вигині Rf МПа основні характеристики міцності що визначають значення льодового навантаження слід визначати за формулами: 1. Раздел 5 СНиП 2.06.04-82* изложить в следующей редакции: "5. ЛЕДОВЫЕ НАГРУЗКИ НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ." 5.1 Нагрузки от льда на гидротехнические сооружения должны определяться на основе статистических данных о физико-механических свойствах льда гидрометеорологических и ледовых условиях в районе сооружения для периода времени с наибольшими ледовыми воздействиями. 5.2 Прочностные характеристики льда при сжатии Rс и изгибе Rf МПа основные прочностные характеристики определяющие значение ледовой нагрузки следует определять по формулам: ; 114 115 де N - кількість шарів однакової товщини на яку розбивається за товщиною льодяне поле що розглядається при цьому N?3; Сі - середнє арифметичне значення максимальної границі міцності льоду при одновіс ному стиску МПа в і-ому шарі при температурі ti яке визначається за дослідними даними методика випробувань льоду на одновісний стиск дана у додатку 4 ; ?i - довірча границя випадкової похибки визначень Сi МПа яка визначається методом математичної статистики при заданих значеннях довірчої ймовірності а та кількості паралельних вимірювань числі випробуваних зразків п; Сb та ?b - середнє арифметичне значення максимальної границі міцності льоду при одновісному стиску МПа у нижньому шарі льодяного поля що розглядається при температурі tb та довірча границя випадкової похибки визначень Сb МПа які визначаються так само як Сi та ?i. При відсутності дослідних даних допускається приймати значення Сi + ?i за табл. 27 та 28. 5.3 Розрахункова товщина рівного льоду hd м приймається рівною: - для прісноводного льоду Європейської частини Росії та в районах Сибіру що розташовані на південь від 65? північної широти - 0 8 від максимальної за зимовий період товщини льоду 1 %-ї забезпеченості; - для районів Азіатської частини Росії що розташовані між 85? та 70° північної широти - 0 9 від максимальної товщини льоду забезпеченістю 1 %; где N - количество слоев одинаковой толщины на которое разбивается по толщине рассматриваемое ледяное поле при этом N?3; Сі - среднее арифметическое значение максимального предела прочности льда при одноосном сжатии МПа в i-ом слое при температуре іi определяемое по опытным данным методика испытаний льда на одноосное сжатие дана в приложении 4 ; ?i - доверительная граница случайной погрешности определений Сi МПа определяемая методами математической статистики при заданных значениях доверительной вероятности а и количестве параллельных измерений числе испытанных образцов п; Сb та ?b - среднее арифметическое значение максимального предела прочности льда при одноосном сжатии МПа в нижнем слое рассматриваемого ледяного поля при температуре tb и доверительная граница случайной погрешности определений Сb МПа определяемые так же как Сi та ?i. При отсутствии опытных данных допускается принимать значения Сi + ?i по табл. 27 и 28. 5.3 Расчетная толщина ровного льда hd м принимается равной: - для пресноводного льда Европейской части России и в районах Сибири расположенных южнее 65" северной широты -0 8 от максимальной за зимний период толщины льда 1 %-ной обеспеченности; - для районов Азиатской части России расположенных между 65° и 70° северной широты - 0 9 от максимальной толщины льда обеспеченностью 1 %; Таблиця 27 Таблица Тип кристалічної структури прісноводного льоду Тип кристаллической структуры пресноводного льда Температура льоду в i-ому шарі льодяного поля Температура льда в і-ом слое ледяного поля ti ?C 0 -3 -15 -30 Значення Значение Сі+?i MПа при ? = 0 95 n = 5 Зернистий сніжний Зернистый снежный 1 2±0 1 3 1 ±0 2 4 8±0 3 5 8±0 4 Призматичний стовпчастий Призматический столбчатый 1 5±0 2 3 5±0 3 5 3±0 4 6 5±0 5 Волокнистий жердинно-голчастий Волокнистый шестовато-игольчатый 0 8±0 1 2 0±0 2 3 2±0 3 3 8±0 4 tі - температура льоду в і-ому шарі льодяного поля °С яка визначається за дослідними даними а при їх відсутності - за формулою tі - температура льда в і-ом слое ледяного поля °С определяемая по опытным данным а при их отсутствии - по формуле ti = tu zi 116 де tu - температура льоду на межі повітря або сніг - лід °С яка визначається методами тепло- та масообміну за даними про температуру повітря товщину снігового покриву та швидкості вітру або яка приймається рівною середньодобовій температурі повітря до моменту найбільшого впливу льоду на споруду при даній товщині льоду: 0 5 м - за 5 діб; 0 75 м -за 11 діб; 1 0 м - за 19 діб; 1 5 м - за 43 доби; 2 0 м - за 77 діб; zі - відстань від межі лід - вода до середини і-го шару у долях товщини льодяного поля. Примітка. У період весняного льодоходу допускається приймати tu=0°C при переході температури повітря через нуль до моменту найбільшого впливу льоду на споруду при даній товщині льоду: 0 5 м - за 1 добу; 1 0 м - за 5 діб; 1 5 м - за 11 діб; 2 0м - за 19 діб. где tu - температура льда на границе воздух или снег - лед °С определяемая методами тепло- и массообмена по данным о температуре воздуха толщине снежного покрова и скорости ветра или принимаемая равной среднесуточной температуре воздуха до момента наибольшего воздействия льда на сооружение при данной толщине льда: 0 5 м - за 5 суток; 0 75 м - за 11 суток; 1 0 м - за 19 суток; 1 5м-за 43 суток; 2 0 м - за 77 суток; zі - расстояние от границы лед - вода до середины і-го слоя в долях толщины ледяного поля. Примечание. В период весеннего ледохода допускается принимать tu=0°С при переходе температуры воздуха через ноль до момента наибольшего воздействия льда на сооружение при данной толщине льда: 0 5 м - за 1 сутки; 1 0 м - за 5 суток; 1 5 м - за 11 суток; 2 0 м - за 19 суток. Таблиця Таблица 28 Тип кристалічної структури морського льоду Тип кристаллической структуры морского льда Кількість рідкої фази в і-ому шарі льодяного поля Количество жидкой фазы в і-ом слое ледяного поля ?і ‰ 1 10 25 50 100 200 Значення Значение Сі+?і МПа при ? = 0 95 n = 5 Зернистий Зернистый 8 4±0 5 6 0±0 5 3 4+0 4 1 6±0 2 1 0±0 2 0 8±0 2 Волокнистий Волокнистый 6 0±0 5 3 9±0 4 1 9±0 2 0 7±0 1 0 4±0 1 0 3±0 1 ?і - кількість рідкої фази в i-ому шарі льодяного поля ‰ яка визначається за "Океанографічними таблицями" при заданих значеннях температури та солоності льоду ti та Si. ti - температура льоду в i-ому шарі льодяного поля °С яка визначається за дослідними даними а при їх відсутності - за формулою ?і - количество жидкой фазы в i-ом слое ледяного поля ‰ определяемое по "Океанографическим таблицам" при заданных значениях температуры и солености льда ti и Si. ti - температура льда в і-ом слое ледяного поля °С определяемая по опытным данным а при их отсутствии - по формуле 117 де tb - температура льоду на межі лід - вода температура замерзання °С яка визначається за "Океанографічними таблицями" при заданому значенні солоності води Sw ; tu zi - позначення ті самі що у формулі 116 табл. 27. Si - солоність льоду в i-ому шарі льодяного поля яка визначається за дослідними даними а при їх відсутності приймається однаковою за товщиною поля та рівною 0 2 Sw для льоду віком до двох місяців або 0 15 Sw для льоду віком два місяці та більше. где tb - температура льда на границе лед - вода температура замерзания °С определяемая по "Океанографическим таблицам" при заданном значении солености воды Sw ; tu zi - обозначения те же что в формуле 116 табл. 27. Si - соленость льда в i-ом слое ледяного поля определяемая по опытным данным а при их отсутствии принимаемая одинаковой по толщине поля и равной 0 2 Sw для льда возрастом до двух месяцев или 0 15 Sw для льда возрастом два месяца и более. - для районів Азіатської частини Росії що розташовані північніше 70° північної широти - максимальній товщині льоду 1 %-вої забезпеченості; - для морського льоду - максимальній товщині льоду 1 %-вої забезпеченості. У зимовий період у випадках змерзання споруди з льодяним полем за три доби і більше до моменту найбільшого впливу льоду на споруду розрахункова товщина льоду на межі споруда-лід приймається за даними натурних спостережень а при їх відсутності допускається товщину льоду який примерз до споруди вважати рівною 1 5 hd. 5.4 Будова льодяного поля за товщиною визначається за даними кристалографічних досліджень а при їх відсутності допускається приймати: - льодяний покрив відкритих озер водосховищ та великих рік скаладаеться з зернистого та призматичного льоду; - льодяний покрив морів та гирлових ділянок рік що впадають у моря складається з зернистого та волокнистого льоду; - товщина шару зернистого льоду що розташований у верхній частині льодяного покриву складає 0 25 hd а товщина шару призматичного чи волокнистого льоду -0 75hd . Примітки. 1. Ці вимоги розповсюджуються на прісноводний та морський однорічний лід. 2. Довірча ймовірність значень Rc та при розрахунках льодових навантажень на споруди II та III класів прийнята ? = 0 95 а для споруд І класу при відповідному обгрунтуванні допускається призначати більшу довірчу ймовірність але не вищу за ? = 0 99. 3. Для морів Арктичного та Далекосхідного басейнів навантаження на споруди уточнюються за дослідними даними. - для районов Азиатской части России расположенных севернее 70° северной широты - максимальной толщине льда 1 %-ной обеспеченности; - для морского льда - максимальной толщине льда 1 %-ной обеспеченности. В зимний период в случае смерзания сооружения с ледяным полем за трое суток и более до момента наибольшего воздействия льда на сооружение расчетная толщина льда на границе сооружение - лед принимается по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается толщину примерзшего к сооружению льда считать равной 1 5 hd. 5.4 Строение ледяного поля по толщине определяется по данным кристаллографических исследований а при их отсутствии допускается принимать: - ледяной покров открытых озер водохранилищ и крупных рек состоит из зернистого и призматического льда; - ледяной покров морей и устьевых участков рек впадающих в моря состоит из зернистого и волокнистого льда; - толщина слоя зернистого льда располагающегося в верхней части ледяного покрова составляет 0 25 hd а толщина слоя призматического или волокнистого льда - 0 75 hd. Примечания. 1. Настоящие требования распространяются на пресноводный и морской однолетний лед. 2. Доверительная вероятность значений Rс и Rf при расчетах ледовых нагрузок на сооружения II и III класса принята ? = 0 95 а для сооружений I класса при соответствующем обосновании допускается назначать большую доверительную вероятность но не выше ? = 0 99. 3. Для морей Арктического и Дальневосточного бассейнов нагрузки на сооружения уточняются по опытным данным. НАВАНТАЖЕННЯ ВІД ЛЬОДЯНИХ ПОЛІВ НА СПОРУДИ 5.5 Силу від впливу льодяних полів що рухаються на споруди з вертикальною передньою гранню необхідно визначати: - від впливу льодяного поля на окремо розташовану опору рис. 35 з передньою гранню у вигляді трикутника багатокутника чи півциркульного обрису контуру Fc р MH за формулою НАГРУЗКИ ОТ ЛЕДЯНЫХ ПОЛЕЙ НА СООРУЖЕНИЯ 5.5 Силу от воздействия движущихся ледяных полей на сооружения с вертикальной передней гранью необходимо определять: - от воздействия ледяного поля на отдельно стоящую опору рис. 35 с передней гранью в виде треугольника многоугольника или полуциркульного очертания Fc р MH по формуле ; 118 - від впливу льодяного поля на секцію про- тяжної споруди рис. 36 Fc w МН за фор-мулою - от воздействия ледяного поля на секцию протяженного сооружения рис. 36 Fc w MH по формуле 119 де v – швидкість руху льодяного поля м/с яка визначається за даними натурних спостережень а при їх відсутності допускається приймати її рівною: - для рік та приливних ділянок морів – швидкості течії води; - для водосховищ та морів – 3 % від значення швидкості вітру 1 %-вої забезпеченості у період руху льоду; m – коефіцієнт що приймається за табл. 29; где v - скорость движения ледяного поля м/с определяемая по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается принимать ее равной: - для рек и приливных участков морей -скорости течения воды; - для водохранилищ и морей - 3 % от значения скорости ветра 1 %-ной обеспеченности в период движения льда; т - коэффициент принимаемый по табл. 29; Рис. 35 Схема прикладення навантаження від льодяного поля що рухається на окремо розташовану вертикальну опору. Схема приложения нагрузки от движущегося ледяного поля на отдельно стоящую вертикальную опору Рис. 36 Схема прикладення навантаження від льодяного поля що рухається на секцію споруди. Схема приложения нагрузки от движущегося ледяного поля на секцию сооружения Таблиця 29 Таблица Коефіцієнт форми опори у плані Коэффициент формы опоры в плане Для опор з передньою гранню у вигляді Для опор с передней гранью в виде Трикутника з кутом загострення у плані Треугольника с углом заострения в плане 2? град Багатогранника або півциркульного обрису Прямокутника Прямоугольника 45 60 75 90 120 Многогранника или полуциркульного очертания т 0 41 0 47 0 52 0 58 0 71 0 83 1 Примітка. У випадку раптового зрушення льодяного поля яке змерзлось з опорою для опори з передньою гранню у вигляді трикутника та прямокутника приймається т = 1 для опор з передньою гранню у вигляді багатогранника або півциркульного обрису - т = 1 26. А - максимальна площа льодяного поля або сумарна площа декількох льодяних полів що тиснуть одне на одне 1 %-вої забезпеченості м2 яка визначається за натурними спостереженнями у даному чи суміжних пунктах; kb - коефіцієнт що приймається за табл. 30; Примечание. В случае внезапной подвижки смерзшегося с опорой ледяного поля для опоры с передней гранью в виде треугольника и прямоугольника принимается т = 1 для опор с передней гранью в виде многогранника полуциркульного очертания - т = 1 26. А - максимальная площадь ледяного поля или суммарная площадь нескольких ледяных полей оказывающих давление друг на друга 1 %-ной обеспеченности м2 определяемая по натурным наблюдениям в данном или смежных пунктах; kb - коэффициент принимаемый по табл. 30; Таблиця 30 Таблица Значення Значение b/hd 0 3 та менше и менее 1 3 10 20 30 та більше и более Коефіцієнт Коэффициент kb для прісноводного льоду для пресноводного льда 5 3 3 1 2 5 1 9 1 6 1 3 для морського льоду для морского льда 5 7 3 6 3 0 2 3 1 9 1 5 b – ширина опори чи секції споруди по фронту на рівні дії льоду м ширина опоры или секции сооружения по фронту на уровне действия льда м kw - коефіцієнт що приймається за табл. 31 kw - коэффициент принимаемый по табл. 31 Таблиця 31 Таблица Значення Значение ?e c-1 10-7 та менше и менее 5 ? 10-5 10-4 –5 ?10-4 10-3 5 ? 10-3 10-2 та більше и более Коефіцієнт Коэффициент ky 0 1 0 9 1 0 0 8 0 5 0 3 ?e - ефективна швидкість деформації льоду в зоні його взаємодії з опорою с-1 яка визначається за формулою эффективная скорость деформации льда в зоне его взаимодействия с опорой с-1 определяемая по формуле ?е=v/4b ? - половина кута загострення передньої грані опори у плані на рівні дії льоду град. для опори з передньою гранню у вигляді багатогранника або півциркульного обрису необхідно приймати ? = 70° . При цьому сила Fc p що визначається за формулою 118 не може бути більшою за силу Fb p МН яка визначається за формулою ? - половина угла заострения передней грани опоры в плане на уровне действия льда град. для опоры с передней гранью в виде много-ранника или полуциркульного очертания необходимо принимать ? = 70° . При этом сила Fc р определяемая по формуле 118 не может быть больше силы Fb p МН определяемойпо формуле Fb p=mkb kv Rc b hd 121 а сила Fc w що визначається за формулою 119 не може бути більшою за силу Fb w МН яка визначається за формулою а сила Fc w определяемая по формуле 119 не может быть больше силы Fb w МН определяемой по формуле Fb w=k kv Rc b hd 122 де k - коефіцієнт що приймається за табл. 32 где k - коэффициент принимаемый по табл. 32 Таблиця 32 Таблица Значення Значение b/hd 0 3 та менше и менее 1 3 10 20 30 та більше и более Коефіцієнт Коэффициент k 1 0 9 0 8 0 6 0 5 0 4 Силу від впливу льодяного поля на опору з передньою гранню у вигляді прямокутника слід визначати за формулою 121 Rc та hd - позначення ті самі що в пп. 5.2 та 5.3. 5.6 Силу від впливу льодяного поля що рухається на окремо розташовану конічну опору рис. 37 або конічний льодоріз півциркульного обрису при відсутності змерзання з льодом необхідно визначати за формулами: а горизонтальну складову сили Fh p МН Силу от воздействия ледяного поля на опору с передней гранью в виде прямоугольника следует определять по формуле 121 Rc та hd - обозначения те же что в пп. 5.2 и 5.3. 5.6 Силу от воздействия движущегося ледяного поля на отдельно стоящую коническую опору рис. 37 или конический ледорез полуциркульного очертания при отсутствии смерзания со льдом необходимо определять по формулам: а горизонтальную составляющую силы Fh p МН ; 123 б вертикальну складову сили Fv p МН б вертикальную составляющую силы Fv p МН 124 Рис. 37 Схема прикладення навантажень від льодяного поля що рухається на окремо розташовану конічну опору. Схема приложения нагрузок от движущегося ледяного поля на отдельно стоящую коническую опору а на секцію укісного профілю рис. 38 або окремо розташовану опору прямокутного перерізу з похилою передньою гранню за формулами: а горизонтальну складову сили Fh МН Рис. 38 Схема прикладення навантажень від льодяного поля що рухається на споруду укісного профілю. Схема приложения нагрузок от движущегося ледяного поля на сооружение откосного профиля а на секцию откосного профиля рис. 38 или отдельно стоящую опору прямоугольного сечения с наклонной передней гранью по формулам: а горизонтальную составляющую силы Fh МН Fh = 0 1 Rf b hd tg? ; 125 б вертикальну складову сили Fv МН б вертикальную составляющую силы Fv МН Fv = Fh ctg ? 126 де k h 1 k h 2 – коефіцієнти що приймаються за табл. 33; k h 3 k h 4 k v 1 k v 2 - коефіцієнти що прийма-ються за табл. 34; ? - щільність води кг/м3 ; q – прискорення вільного падіння що дорівнює 9 81 м/с2; d – діаметр конуса по ватерлінії м; dt – верхній діаметр конуса м; ? - кут нахилу твірної конуса передньої грані споруди укісного профілю до горизонту град.; Rf hd та b – позначення ті самі що в пп. 5.2 5.3 та 5.5. где k h 1 k h 2 – коэффициенты принимаемые по таблл. 33; k h 3 k h 4 k v 1 k v 2 - коэффициенты принимае-мые по табл. 34; ? - плотность воды кг/м3 ; q – ускорение свободного падения равное 9 81 м/с2; d – диаметр конуса по ватерлинии м; dt – верхний диаметр конуса м; ? - угол наклона образующей конуса передней грани сооружения откосного профиля к горизонту град.; Rf hd и b – позначення ті самі що в пп. 5.2 5.3 та 5.5. Таблиця 33 Таблица Значення Значение pqd2/Rfhd 0 1 0 5 1 5 10 25 50 100 Коефіцієнти Коэффициенты: kh 1 kh 2 1 6 1 6 1 7 1 9 2 1 2 5 2 9 3 5 0 31 0 24 0 21 0 11 0 08 0 05 0 02 0 02 Таблиця 34 Таблица Значення Значение ? град 20 30 40 50 60 70 Коефіцієнти Коэффициенты: kh 3 kh 4 kv 1 kv 2 0 25 0 7 2 2 0 041 0 27 0 9 1 6 0 042 0 31 1 3 1 1 0 039 0 36 1 8 0 8 0 034 0 46 2 6 0 5 0 026 0 67 5 3 0 3 0 017 Примітка. Дані цієї талиці відповідають коефіцієнту тертя між льодом та спорудою що дорівнює 0 15 Примечание. Данные этой таблицы соответствуют коэффициенту трения между льдом и сооружением равному 0 15 Примітка. У випадку зрушення льодяного поля яке змерзлось з конічною спорудою горизонтальна складова сили Fh f МН визначається як на циліндричну опору з розрахунковою шириною b що дорівнює діаметру конуса на рівні дії льоду за формулою Примечание. В случае подвижки смерзшегося с коническим сооружением ледяного поля горизонтальная составляющая силы Fh f МН определяется как на цилиндрическую опору с расчетной шириной b равной диаметру конуса на уровне действия льда по формуле Fh f = k? Fb p 127 де k? - коефіцієнт що приймається за табл. 35; Fb p - позначення те саме що в п. 5.5. Вертикальна складова сили Fv p в цьому випадку відсутня. где k? - коэффициент принимаемый по табл.35; Fb p - обозначение то же что в п. 5.5. Вертикальная составляющая силы -Fv p в этом случае отсутствует. Таблиця 35 Таблица Кут нахилу твірної конуса Угол наклона образующей конуса ? град 45 60 75 90 Коефіцієнт Коэффициент kb 0 6 0 7 0 9 1 5.7 Силу від впливу льодяного поля що движущегося рухається на споруду яка складається з сиcтеми вертикальних колон Fp MH рис. 39 необхідно визначати за формулою 5.7 Силу от воздействия ледяного поля на сооружение состоящее из системы вертикальных колонн Fp MH рис. 39 необходимо определять по формуле Fp = nt k1 k2 Fb p 128 де ht - загальна кількість колон у споруді; k1 - коефіцієнт що визначається за формулою где ht - общее число колонн в сооружении; k1 - коэффициент определяемый по формуле ; 129 k2 - коефіцієнт що приймається за табл. 36. k2 - коэффициент принимаемый по табл. 36. Таблиця 36 Таблица Значення Значение b/а 0 1 та менше и менее 0 5 1 Коефіцієнт Коэффициент k2 1 а - крок колон шаг колонн м; kn - коефіцієнт що приймається за табл. 32 коэффициент принимаемый по табл. 32 при nt b /hd ; nf - кількість колон у першому ряду по фронту споруди число колонн в первом ряду по фронту сооружения. Примітка. Значення коефіцієнта kf які визначені за формулою 129 відповідають коефіцієнту варіації границі міцності льоду при одновісному стиску що дорівнює 0 2. hd Fb p b та k - позначення ті самі що в пп. 5.3 та 5.5. 5.8 Силу від впливу льодяного поля що зупинилося та навалюється на споруду при дії течії води та вітру Fs MH необхідно визначати за формулою Примечание. Значения коэффициента kf определенные по формуле 129 соответст-вуют коэффициенту вариации предела прочности льда при одноосном сжатии равном 0 2. hd Fb p b та k - обозначения те же что в пп. 5.3 та 5.5. 5.8 Силу от воздействия остановившегося ледяного поля наваливающегося на соору-жение при действии течения воды и ветра Fs MH необходимо определять по формуле Fs = p? + pv + pi +P? a A 130 у якій p? pv pi та P? a MH визначаються за формулами в которой величины p? pv pi и P? a MH оп- ределяются по формулам ; 131 ; 132 pi = 9 2 ? 10-3 hd i ; 133 134 Рис. 39 Схема прикладення навантаження від льодяного поля що рухається на споруду з системи вертикальних колон Схема приложения нагрузки от движущегося ледяного поля на сооружение из системы вертикальных колонн де ?max [LM1]- максимальна швидкість течії води під льодом 1 %-вої забезпеченості у період льодоходу м/с; де ?w max - максимальна швидкість вітру 1 %-вої забезпеченості у період льодоходу м/с; Lm - середня довжина льодяного поля у напрямку потоку яка приймається за даними натурних спостережень а при їх відсутності для рік допускається приймати Lm що дорівнює потрійній ширині ріки м; i - ухил поверхні потоку; hd та А - позначення ті самі що в пп. 5.3 та 5.5. При цьому сила Fs що визначена за формулою 130 не може бути більшою за силу –Fb w яка визначена за формулою 122 при k?=0 1. Примітка. Розрахункова ширина льодяного поля приймається за даними натурних спостережень а для затворів або аналогічних споруд - не більше за ширину прогону споруди. 5.9 Точку прикладення рівнодіючої льодового навантаження що визначена згідно з пп. 5.1-5.4 необхідно приймати нижче розрахункового рівня води на 0 2 hd у зимовий період а у період весняного льодоходу - на 0 4hd. Навантаження на споруди від торосистого льодяного поля що рухається необхідно збільшити помноженням їх на коефіцієнт торосистості k? який дорівнює: - для Азовського Балтійського Каспійського Чорного та Японського морів - 1 3; - для Білого Берінгова Арктичних та Далекосхідних морів - 1 5. где ?max - максимальная скорость течения воды подо льдом 1 %-ной обеспеченности в период ледохода м/с; где ?w max - максимальная скорость ветра 1 %-ной обеспеченности в период ледохода м/с; Lm - средняя длина ледяного поля по направлению потока принимаемая по данным натурных наблюдений а при их отсутствии для рек допускается принимать Lm равной утроенной ширине реки м; i - уклон поверхности потока; hd и А - обозначения те же что в пп. 5.3 и 5.5. При этом сила Fs определенная по формуле 130 не может быть больше силы Fb w определенной по формуле 122 при k? =0 1. Примечание. Расчетная ширина ледяного поля принимается по данным натурных наблюдений а для затворов или аналогичных сооружений - не более ширины пролета сооружения. 5.9 Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки определенной согласно пп. 5.1-5.4 необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на 0 2 hd в зимний период а в период весеннего ледохода - на 0 4 hd . Нагрузки на сооружения от движущегося торосистого ледяного поля необходимо увеличить умножением их на коэффициент торо-систости k? принимаемый равным: - для Азовского Балтийского Каспийского Черного и Японского морей - 1 3; - для Белого Берингова Арктических и Дальневосточных морей - 1 5. При відповідному обгрунтуванні допускається приймати для Арктичних та Далекосхідних морів k? = 2. НАВАНТАЖЕННЯ НА СПОРУДИ ВІД СУЦІЛЬНОГО ЛЬОДЯНОГО ПОКРИВУ ПРИ ЙОГО ТЕМПЕРАТУРНОМУ РОЗШИРЕННІ 5.1 Горизонтальне лінійне навантаження на 1 пог.м довжини по фронту протяжної споруди від суцільного льодяного покриву при його температурному розширенні q МН/м необхідно приймати таким що дорівнює найбільшому значенню з одержаних за ряд років що розглядається. Значення q визначаються за графіками рис. 40 при заданих значеннях перепадів температури повітря ?? °С та відповідних їм реальних і приведених товщинах льоду hc м та h?ed м. Значення ?? слід вибирати з графіка ходу температури повітря за даними термінових спостережень у льодоставний період для кожного року з ряду років що розглядається 30 років та більше при тривалості перепадів від 5 годин до 20 діб. При соответствующем обосновании допускается принимать для Арктических и Дальневосточных морей k? = 2. НАГРУЗКИ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ СПЛОШНОГО ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА ПРИ ЕГО ТЕМПЕРАТУРНОМ РАСШИРЕНИИ 5.1 Горизонтальную линейную нагрузку на 1 пог.м длины по фронту протяженного сооружения от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении q МН/м необходимо принимать равной наибольшему значению из полученных за рассматриваемый ряд лет. Значения q определяются по графикам рис. 40 при заданных значениях перепадов температуры воздуха ?? °С и соответствующих им реальных и приведенных толщинах льда hc м и h?ed м. Значения ?? следует выбирать из графика хода температуры воздуха по данным срочных наблюдений в ледоставный период для каждого года из рассматриваемого ряда лет 30 лет и более при длительности перепадов от 5 часов до 20 суток. Рис. 40 Графік значень лінійного навантаження q График значений линейной нагрузки q Значення hс приймаються рівними середнім товщинам льоду за час перепаду температури. Значення h?ed м необхідно визначати за формулою Значения hс принимаются равными средним толщинам льда за время перепада температуры. Значения h?ed м необходимо определять по формуле h?ed = hc + 1 43hs + h? 135 де hs - середня товщина снігу за час перепаду температури м; h? - додаткова товщина льоду м що приймається за табл.37 где hs - средняя толщина снега за время перепада температуры м; h? - добавочная толщина льда м принимаемая по табл.37. Таблиця 37 Таблица Середня швидкість вітру за час перепаду температури Средняя скорость ветра за время перепада температуры Vw м/с Додаткова товщина льоду h? при середній температурі повітря за час перпаду температури Добавочная толщина льда h? м при средней температуре воздуха за время перепада температуры ?а ?С 0 -10 -20 0 0 57 0 46 0 39 2 5 0 32 0 26 0 22 5 0 16 0 14 0 12 10 0 05 0 05 0 05 20 0 01 0 01 0 01 5.11 Силу від впливу льодяного покриву на окремо розташовану споруду Ft MH необхідно визначати за формулою 5.11 Силу от воздействия ледяного покрова на отдельно стоящее сооружение Ft MH необходимо определять по формуле Ft = kl q b 136 де kl - коефіцієнт що приймається за табл. 38; где kl - коэффициент принимаемый по табл.38; Таблиця 38 Таблица Значення Значение L/b 1 5 15 25 50 75 100 Коефіцієнт Коэффициент kl 1 2 4 6 10 14 17 L - відстань від окремо розташованої споруди до берега або протяжної споруди расстояние от отдельно стоящего сооружения до берега или протяженного сооружения м b та q - позначення ті самі що в пп. 5.5 та 5.10. При цьому сила Ft що визначена за формулою 136 не може бути більшою за силу Ft b MH яка визначається за формулою b и q - обозначения те же что в пп. 5.5 и 5.10. При этом сила Ft определенная по формуле 136 не может быть больше силы Ft b MH определяемой по формуле Ft b = Rc bhc 137 де Rc - позначення те саме що в п. 5.2. 5.12 Точку прикладення рівнодіючої льодового навантаження що визначена згідно з пп. 5.10 та 5.11 необхідно приймати нижчою за розрахунковий рівень води на 0 25 hc . где Rc - обозначение то же что в п. 5.2. 5.12 Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки определенной согласно пп. 5.10 и 5.11 необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на 0 25 hc . НАВАНТАЖЕННЯ НА СПОРУДИ ВІД ЗАТОРНИХ ТА ЗАЖОРНИХ МАС ЛЬОДУ 5.13 Силу від заторної маси льоду що рухається на окремо розташовану опору Fb i МН необхідно визначати за формулою НАГРУЗКИ НА СООРУЖЕНИЯ ОТ ЗАТОРНЫХ И ЗАЖОРНЫХ МАСС ЛЬДА 5.13 Силу от движущейся заторной массы льда на отдельно стоящую опору Fb i МН необходимо определять по формуле Fb i =0 5 m Rb i b hb i 138 де Rb i - нормативний опір заторної маси льоду зминанню МПа що визначається за даними натурних спостережень а при їх відсутності допускається приймати рівним: - для ділянок рік північніше від лінії Воркута - Ханти-Мансійськ - Красноярськ -Улан-Уде - Благовєщенськ - Ніколаєвськ-на-Амурі 0 45 МПа; - між лініями Воркута - Ханти-Мансійськ - Красноярськ - Улан-Уде - Благовєщенськ - Ніколаєвськ-на-Амурі та Архангельськ - Кіров - Уфа - Усть-Каменогорськ 0 35 МПа; - південніше від лінії Архангельськ - Кіров-Уфа -Усть-Каменогорськ 0 25 МПа; hb i - розрахункова товщина заторної маси м що визначається за даними натурних спостережень а при їх відсутності за формулою где Rb i - нормативное сопротивление заторной массы льда смятию МПа определяемое по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается принимать равным: - для участков рек севернее линии Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Благовещенск - Николаевск-на-Амуре 0 45 МПа; - между линиями Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Благовещенск - Николаевск-на-Амуре и Архангельск - Киров - Уфа - Усть-Каменогорск 0 35 МПа; - южнее линии Архангельск - Киров -Уфа -Усть-Каменогорск 0 25 МПа; hb i - расчетная толщина заторной массы м определяемая по данным натурных наблюдений а при их отсутствии по формуле hb i = ai Hb i 139 де аi - коефіцієнт що приймається за табл. 39; Нb i - середня глибина ріки вище затору при максимальній витраті води заторного періоду м; где аi - коэффициент принимаемый по табл.39; Нb i - средняя глубина реки выше затора при максимальном расходе воды заторного периода м; Таблиця 39 Таблица Значення Значение Нb i м3 3 5 10 15 20 25 Коефіцієнт Коэффициент аi 0 85 0 75 0 45 0 40 0 35 0 28 m b - позначення ті самі що в п. 5.5. 5.14 Силу від зажорної маси що рухається на окремо розташовану опору Fb j МН необхідно визначати за формулою т b- обозначения те же что в п. 5.5. 5.14 Силу от движущейся зажорной массы на отдельно стоящую опору Fb j МН необходимо определять по формуле Fb j = m Rb j b hj 140 де Rb j - нормативний опір зажорної маси зминанню МПа що визначається за даними натурних спостережень а при їх відсутності допускається приймати рівним 0 12 МПа; hj - розрахункова товщина зажору м що визначається за даними натурних спостережень а при їх відсутності допускається приймати рівною 0 8 від середньої глибини потоку при витраті води зажорного періоду; m b - позначення ті самі що в п. 5.5. где Rb j - нормативное сопротивление зажорной массы смятию МПа определяемое по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается принимать равным 0 12 МПа; hj - расчетная толщина зажора м определяемая по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается принимать равной 0 8 от средней глубины потока при расходе воды зажорного периода; т b - обозначения те же что в п. 5.5. НАВАНТАЖЕННЯ ВІД ЛЬОДЯНОГО ПОКРИВУ ЩО ПРИМЕРЗ ДО СПОРУДИ ПРИ ЗМІНІ РІВНЯ ВОДИ 5.15 Вертикальне лінійне навантаження на 1 пог.м довжини по фронту споруди від льодяного покриву що примерз до споруди при зміні рівня води fd МН/м рис. 41 необхідно визначати за формулою НАГРУЗКИ ОТ ПРИМЕРЗШЕГО К СООРУЖЕНИЮ ЛЕДЯНОГО ПОКРОВА ПРИ ИЗМЕНЕНИИ УРОВНЯ ВОДЫ 5.15 Вертикальную линию нагрузки на 1 пог. м длины по фронту сооружения от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды fd МН/м рис. 41 необходимо определять по формуле 141 де h0 - зміна рівня води м; при цьому h0 ? hmax; hmax - максимальна товщина льодяного покриву м забезпеченістю 1 %. где h0 изменение уровня воды м; при этом h0 ? hmax ; hmax - максимальная толщина ледяного покрова м обеспеченностью 1 %. Рис. 41 Схема прикладення навантажень від льодяного покриву що примерз до споруди при зміні рівня води РВ : а - при зниженні РВ; б - при підвищенні РВ; РВЛ - рівень води при льодоставі. 5.16 Момент сили що сприймає 1 пог.м протяжної споруди від льодяного покриву який примерз Мl МН?м/м при зміні рівня води рис. 41 необхідно визначати за формулою Рис. 41 Схема приложения нагрузок от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды УВ : а - при понижении УВ; б - при повышении УВ; УВЛ - уровень воды при ледоставе. 5.16 Момент силы воспринимаемый 1 пог.м протяженного сооружения от примерзшего ледяного покрова Мl МН?м/м при изменении уровня воды рис. 41 необходимо определять по формуле 142 де ho hmax - позначення ті самі що в п. 5.15. При цьому момент сили Ml що визначений за формулою 142 не може бути більшим за момент Ml lim МН?м/м який визначається за формулою где ho hmax - обозначения те же что в п. 5.15. При этом момент силы Ml определенный по формуле 142 не может быть больше момента Ml lim МН?м/м определяемого по формуле 143 де ?c - граничне напруження у стиснутому шарі льодяного покриву що згинається МПа яке визначається як С + ? для нижнього шару льодяного покриву при температурі tb у випадку пониження рівня води або для верхнього шару льодяного покриву при температурі tu у випадку підвищення рівня води; ?t - граничне напруження у розтягнутому шарі льодяного покриву що згинається МПа яке визначається як 0 3 С + ? для верхнього шару льодяного покриву при температурі tu у випадку пониження рівня води або для нижнього шару льодяного покриву при температурі tb у випадку підвищення рівня води; С ? tu та tb - позначення ті самі що в п. 5.2. 5.17 Вертикальну силу на окремо розташовану опору або пальовий кущ від льодяного покриву що примерз до споруди при зміні рівня води Fd p МН рис. 42 необхідно визначати за формулою где ?c - предельное напряжение в сжатом слое изгибаемого ледяного покрова МПа определяемое как для нижнего слоя ледяного покрова при температуре tb в случае понижения уровня воды или для верхнего слоя ледяного покрова при температуре tu в случае повышения уровня воды; ?t - предельное напряжение в растянутом слоеизгибаемого ледяного покрова МПа определяемое как 0 3 С + ? для верхнего слоя ледяного покрова при температуре tu в случае понижения уровня воды или для нижнего слоя ледяного покрова при температуре tb в случае повышения уровня воды; С ? tu та tb - обозначения те же что в п. 5.2. 5.17 Вертикальную силу на отдельно стоящую опору или свайный куст от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды Fd p МН рис. 42 необходимо определять по формуле 144 де kf - коефіцієнт що визначається за формулою где kf - коэффициент определяемый по формуле kf = 0 6 + 0 15 D/hmax 145 де D - поперечний розмір діаметр опори чи пальового куща м; Rf та hmax - позначення ті самі що в пп. 5.2 та 5.15. Примітка. При прямокутній формі опори у плані зі сторонами b та с м або для споруди яка складається з системи колон або куща паль із зовнішніми габаритами опорної частини на рівні дії льоду b та с м допускається приймати м. 5.18 Вертикальну силу на споруду яка складається з системи вертикальних колон від льодяного покриву що примерз до опор при зміні рівня води Fd f МН рис. 43 необхідно визначати за формулою где D - поперечный размер диаметр опоры или свайного куста м; Rf и hmax - обозначения те же что в пп. 5.2 и 5.15. Примечание. При прямоугольной форме опоры в плане со сторонами b и с м или для сооружения состоящего из системы колонн или куста свай с внешними габаритами опорной части на уровне действия льда b и с м допускается принимать м. 5.18 Вертикальную силу на сооружение состоящее из системы вертикальных колонн от примерзшего к опорам ледяного покрова при изменении уровня воды Fd f МН рис. 43 необходимо определять по формуле Fd f =K Fd p 146 де К - коефіцієнт що визначається за формулою где К - коэффициент определяемый по формуле 147 де Кk - коефіцієнт для k-ї колони що приймається за графіками рис. 44 при заданих зна-ченнях аk b та hmax ; аk - відстань від осі до вільно вибраної основної колони до осі k-ї колони див. рис. 43 м; b nt hmax та Fd p - позначення ті самі що в пп. 5.5 5.7 5.15 та 5.17. где Кk - коэффициент для k-й колонны принимаемый по графикам рис. 44 при заданных значениях аk b и hmax ; аk - расстояние от оси произвольно выбранной основной колонны до оси k-й колонны см. рис. 43 м; b nt hmax и Fd p - обозначения те же что в пп. 5.5 5.7 5.15 и 5.17 Рис. 42 Схеми прикладення навантаження від льодяного покриву що примерз до окремо розташованої опори при зміні рівня води РВ : а - при зниженні РВ; б - при підвищенні РВ. Схемы приложения нагрузки от примерзшего к отдельно стоящей опоре ледяного покрова при изменении уровня воды УВ : а - при понижении УВ; б - при повышении УВ. Рис. 43 Схема прикладення навантаження від льодяного покриву що примерз до споруди з системи вертикальних колон при підвищенні рівня води. Примітка. При зниженні рівня води сила Fd f спрямована донизу. Схема приложения нагрузки от примерзшего к сооружению из системы вертикальных колонн ледяного покрова при повышении уровня воды. Примечание. При понижении уровня воды сила Fd f направлена вниз. Рис. 44 Графіки значень коефіцієнта Kk Графики значений коэффициента Kk Доповнити текст СНіП 2.06.04-82* рекомендованим додатком 4: ДОДАТОК 4 Рекомендований ВИПРОБУВАННЯ ЛЬОДУ НА ОДНОВІСНИЙ СТИСК Відбір виготовлення та підготовка зразків до випробування Зразки льоду відбираються з N шарів льодяного поля таким чином щоб їх довгі вісі були перпендикулярні до напрямку зростання кристалів; при цьому N?3 товщина льодяного поля що піддане випробуванню повинна бути не менш ніж 0 6 hd . Зразки льоду виготовляються у вигляді призм квадратного перерізу або циліндрів круглого перерізу з відношенням висоти до ширини діаметра яке дорівнює 2 5. Ширина зразка повинна не менше ніж у 10 разів перевищувати середній поперечний розмір кристалу що визначається за даними кристалографічного дослідження. Відхилення розмірів зразків від номінальних не повинно перевищувати ±1 %. Зразки повинні мати гладку рівну поверхню без тріщин сколів раковин задирок та ін. дефектів. Циліндричні зразки слід виготовляти на токарному верстаті а призматичні - на горизонтально-фрезерному верстаті. Грані призматичних зразків рекомендується обробляти попарно двома фрезами що встановлені на одному валу на відстані між ними яка дорівнює ширині зразка при обробці бокових граней та на відстані яка дорівнює висоті зразка при обробці опорних граней. Перед випробуванням зразки шару що досліджується витримуються не менш ніж 1 годину при температурі шару ti яка визначається за дослідними даними а при їх відсутності - за формулами 116 та 117 . Обладнання Випробувальні машини повинні бути обладнані за типом машин з керованою швидкістю деформації. Найбільше навантаження що утворюється машиною повинно не менш ніж удвічі перевищувати руйнівне навантаження для зразків що випробовуються. Випробувальні машини повинні мати автоматичний запис кривої "навантаження-деформація" забезпечувати вимірювання навантаження з похибкою не більш ніж ±5 %. Дополнить текст СНиП 2.06.04-82* рекомендуемым приложением 4: ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Рекомендуемое ИСПЫТАНИЕ ЛЬДА НА ОДНООСНОЕ СЖАТИЕ Отбор изготовление и подготовка образцов к испытанию Образцы льда отбираются из N слоев ледяного поля так чтобы их длинные оси были перпендикулярны к направлению роста кристаллов; при этом N?3 толщина испытываемого ледяного поля должна быть не менее 0 6 hd. Образцы льда изготовляются в виде призм квадратного сечения или цилиндров круглого сечения с отношением высоты к ширине диаметру равным 2 5. Ширина образца должна не менее чем в 10 раз превышать средний поперечный размер кристалла определяемый по данным кристаллографического исследования. Отклонение размеров образцов от номинальных не должно превышать ±1 %. Образцы должны иметь гладкую ровную поверхность без трещин сколов раковин заусенцев и др. дефектов. Цилиндрические образцы следует изготовлять на токарном станке а призматические - на горизонтально-фрезерном станке. Грани призматических образцов рекомендуется обрабатывать попарно двумя фрезами установленными на одном валу с расстоянием между ними равным ширине образца при обработке боковых граней и с расстоянием равным высоте образца при обработке опорных граней. Перед испытанием образцы исследуемого слоя выдерживаются на менее чем 1 час при температуре слоя ti определяемой по опытным данным а при их отсутствии - по формулам 116 и 117 . Оборудование Испытательные машины должны быть устроены по типу машин с управляемой скоростью деформации. Наибольшая создаваемая машиной нагрузка должна не менее чем в два раза превышать разрушающую нагрузку для испытываемых образцов. Испытательные машины должны иметь автоматическую запись кривой "нагрузка-деформация" обеспечивать измерение нагрузки с погрешностью не более ±5 %. Проведення випробувань Зразки стискаються вздовж довгих осей. Зразки досліджуваного шару випробовуються при температурі ti та постійній швидкості деформації що приймається для прісноводного льоду рівною ?c=3-10-4 с-1 а для морського льоду за табл. 1 Проведение испытаний Образцы сжимаются вдоль длинных осей. Образцы исследуемого слоя испытываются при температуре ti и постоянной скорости деформации принимаемой для пресноводного льда равной ?c=3-10-4 с-1 а для морского льда по табл. 1. Таблиця 1 Таблица Температура льоду в i-ому шарі Температура льда в i-ом слое ti ?С -2 -10 -15 -23 та нижче и ниже Значення Значение ?c ?3?10-4 -1 0 5 1 5 2 0 3 0 Обробка результатів Руйнівне напруження границя міцності при стиску для кожного зразка Сj МПа обчислюється за формулою Обработка результатов Разрушающее напряжение предел прочности при сжатии для каждого образца Сj МПа вычисяется по формуле 163 де Pmax j - максимальне навантаження для j-го зразка що визначається за діаграмою "навантаження-деформація" див. рис. 1 МН; f - площа первісного поперечного перерізу зразка м2. За результат випробування серії зразків шару який досліджується приймається величина где Рmax j - максимальная нагрузка для j-го образца определяемая по диаграмме "нагрузка-деформация" см. рис. 1 МН; f - площадь первоначального поперечного сечения образца м2. За результат испытания серии образцов исследуемого слоя принимается величина С ? ? МПа де С - середнє арифметичне значення паралельних визначень границі міцності при стиску МПа яке визначається за формулою где С - среднее арифметическое значение параллельных определений предела прочности при сжатии МПа определяемое по формуле 164 ? та п - позначення ті самі що в п. 5.2. Графічно результат випробування серії зразків шару що досліджується зображається крапкою та двома рівними відрізками що відкладаються угору та вниз від цієї точки; точка відповідає середньому арифметичному значенню границі міцності льоду а відрізок - середньому квадратичному відхиленню випадкової похибки вимірювань. Зазначення кількості зразків що піддані випробуванню обов'язкове. Приклади графічного зображення результатів випробувань декількох серій зразків зображені на рис. 2 та 3. ? и п - обозначения те же что в п. 5.2. Графически результат испытания серии образцов исследуемого слоя изображается точкой и двумя равными отрезками отложенными вверх и вниз от этой точки; точка соответствует среднему арифметическому значению предела прочности льда а отрезок - среднему квадратическому отклонению случайной погрешности измерений. Указание количества испытанных образцов обязательно. Примеры графического представления результатов испытаний нескольких серий образцов показаны на рис. 2 и 3. Деформація Деформация ? Рис. 1. Діаграми "навантаження-деформація" для льоду який випробовується при різних постійних швидкостях деформації: ?1 < ?2 < ?З < ?4 1 2- пластичне руйнування; 3 - крихко-пластичне руйнування; 4 - крихке руйнування. Рис. 1. Диаграммы "нагрузка-деформация" для льда испытываемого при различных постоянных скоростях деформации: ?1 < ?2 < ?З < ?4 1 2- пластическое разрушение; 3 - хрупко-пластическое разрушение; 4 - хрупкое разрушение. Рис. 2 Залежність максимальної границі міцності прісноводного льоду при одновісному стиску від температури: - призматичний лід розміри зразків 25х25х50 см ; ? - зернистий сніжний лід 15х15х30 см ; - волокнистий шестувато-голчастий лід 22х22х45 см n = 5. Науково-дослідна станція "Ладозьке озеро" ААНИИ 1979-1981 pp. Рис. 2 Зависимость максимального предела прочности пресноводного льда при одноосном сжатии от температуры: - призматический лед размеры образцов 25х25х50 см ; ? - зернистый снежный лед 15х15х30 см ; - волокнистый шестовато-игольчатый лед 22х22х45 см n = 5. Научно-исследовательская станция "Ладожское озеро" ААНИИ 1979-1981 гг. Cx max МПа ? ‰ Рис.З Залежність максимальної границі міцності морсього льоду при одновісному стиску від кількості рідкої фази. ? - зернистий лід; - волокнистий лід. Розміри зразків 4х4х10 см. п = 5. Дрейфуюча науково-дослідна станція "Північний Полюс-24" ААНИИ 1978-1979 pp. Рис.З Зависимость максимального предела проч-ности морского льда при одноосном сжатии от количества жидкой фазы. ? - зернистый лед; - волокнистый лед. Размеры образцов 4х4х10 см. п = 5. Дрейфующая научно-исследовательская станция"Северный Полюс-24" ААНИИ 1978-1979 гг. Настоящие нормы распространяются на речные и морские гидротехнические сооружения при проектировании вновь строящихся и реконструкции существующих объектов. Нормы устанавливают нормативные значения нагрузок и воздействий от волн льда и судов на гидротехнические сооружения. Расчетная нагрузка должна определяться как произведение нормативной нагрузки на коэффициент надежности по нагрузкам учитывающий возможное отклонение нагрузки в неблагоприятную сторону от ее нормативного значения; должен приниматься согласно требованиям приведенным в главе СНиП по основным положениям проектирования речных гидротехнических сооружений. Нагрузки от волн и льда на гидротехнические сооружения I класса а также расчетные элементы волн на открытых и огражденных акваториях необходимо уточнять на основе натурных наблюдений и лабораторных исследований. 1. Нагрузки и воздействия волн на гидротехнические сооружения вертикального и откосного профилей Нагрузки от стоячих волн на сооружения вертикального профиля 1.1. Расчет сооружений на воздействие стоячих волн со стороны открытой акватории рис.1 должен производиться при глубине до дна и глубине над бермой ; при этом в формулах для свободной волновой поверхности и волнового давления вместо глубины до дна м необходимо применять условную расчетную глубину м определяемую по формуле где глубина над подошвой сооружения м; коэффициент принимаемый по графикам рис.2; высота бегущей волны м принимаемая по приложению 1. а б Рис.1. Эпюры давления стоячих волн на вертикальную стену со стороны открытой акватории а - при гребне волны; б - при ложбине волны с эпюрами взвешивающего волнового давления на берменные массивы Рис.2. График значений коэффициента 1.2. Возвышение или понижение свободной волновой поверхности м у вертикальной стены отсчитываемое от расчетного уровня воды должно определяться по формуле где круговая частота волны; средний период волны с; время с; волновое число; средняя длина волны м. При действии стоячей волны на вертикальную стену необходимо предусматривать три случая определения по формуле 2 для следующих значений : а =1 - при подходе к стене вершины волны возвышающейся над расчетным уровнем на м; б 1>>0 - при максимальном значении горизонтальной линейной волновой нагрузки кН/м для гребня волны возвышающегося над расчетным уровнем на в этом случае значение должно определяться по формуле в =1 - при максимальном значении горизонтальной линейной волновой нагрузки кН/м для подошвы волны расположенной ниже расчетного уровня на . Примечание. При и во всех других случаях когда по формуле 3 значение >1 необходимо в дальнейших расчетах принимать =1. 1.3. В глубоководной зоне горизонтальную линейную нагрузку на вертикальную стену кН/м при гребне или ложбине стоячей волны см. рис.1 необходимо принимать по эпюре волнового давления при этом величина кПа на глубине м должна определяться по формуле 4 где плотность воды т/куб.м; ускорение свободного падения равное 9 81 м/кв.с; ординаты точек м отсчитываемые от расчетного уровня. Для гребня при а для ложбины при =0 следует принимать =0. 1.4. В мелководной зоне горизонтальную линейную нагрузку на вертикальную стену кН/м при гребне и ложбине стоячей волны см. рис.1 необходимо принимать по эпюре волнового давления при этом величина кПа на глубине м должна определяться по табл.1. Таблица 1 N точек Заглубление точек м Значение волнового давления кПа при гребне 1 0 2 0 3 0 25 4 0 5 5 при ложбине 6 0 0 7 8 0 5 9 Примечание. Значения коэффициентов и следует принимать по графикам рис.3 4 5. Рис.3. Графики значений коэффициентов и Рис.4. Графики значений коэффициентов и Рис.5. Графики значений коэффициентов и Нагрузки и воздействия волн на сооружения вертикального профиля и их элементы особые случаи 1.5*. Волновое давление кПа на вертикальную стену с возвышением над расчетным уровнем верха сооружения м на величину менее ?max м следует определять согласно пп.1.3. и 1.4 с последующим умножением полученных значений давления на коэффициент определяемый по формуле где знаки "плюс" и "минус" соответствуют положению верха сооружения выше или ниже расчетного уровня воды. Возвышение или понижение свободной волновой поверхности определенное по п.1.2 следует также умножать на коэффициент . Горизонтальная линейная волновая нагрузка кН/м в рассматриваемом случае должна определяться по площади эпюры волнового давления в пределах высоты вертикальной стены. 1.6. При подходе фронта волны к сооружению под углом град со стороны открытой акватории в расчетах устойчивости сооружения и прочности грунтов основания линейную волновую нагрузку на вертикальную стену определенную согласно пп.1.3 и 1.4 необходимо уменьшать путем умножения ее на коэффициент принимаемый равным: град 45 60 75 1 0 9 0 7 Примечание. При перемещении фронта волн вдоль стены т.е. для близких или равных 90 град волновую нагрузку на секцию сооружения следует определять согласно п.1.7. 1.7. Горизонтальную нагрузку от дифрагированных волн со стороны огражденной акватории следует определять при относительной длине секции сооружения ; при этом расчетную эпюру волнового давления со значениями кПа допускается выполнять по трем точкам рассматривая следующие случаи: а вершина волны совмещена с серединой секции сооружения рис.6 а : а б Рис.6. Эпюры давления дифрагированных волн на вертикальную стену со стороны огражденной акватории а - при гребне волны; б - при ложбине волны б подошва волны совмещена с серединой секции сооружения рис.6 б : где высота дифрагированной волны м определяемая согласно обязательному прил.1; коэффициент принимаемый по табл.2. Таблица 2 Относительная длина секции 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 Коэффициент 0 98 0 92 0 85 0 76 0 64 0 51 0 38 0 26 Примечание. При глубине со стороны огражденной акватории следует строить треугольную эпюру волнового давления принимая на глубине волновое давление равным нулю см. рис.6 . 1.8. Взвешивающее волновое давление в горизонтальных швах массивовой кладки и по подошве сооружения следует принимать равным соответствующим величинам горизонтального волнового давления в крайних точках см. рис.1 и 6 при линейном изменении его в пределах ширины сооружения. 1.9. Максимальную донную скорость м/с перед вертикальной стеной от действия стоячих волн на расстоянии от передней грани стены необходимо определять по формуле где коэффициент принимаемый по табл.3. Таблица 3 Пологость волны 8 10 15 20 30 Коэффициент 0 6 0 7 0 75 0 8 1 Допускаемые значения неразмывающих донных скоростей м/с для грунта крупностью фракций мм следует принимать по рис.7; при необходимо предусматривать защиту от размыва основания. Рис.7. График допускаемых значений неразмывающих донных скоростей 1.10. Эпюра взвешивающего волнового давления на берменные массивы должна приниматься трапецеидальной согласно рис.1 б с ординатами кПа определяемыми при =1 2 или 3 по формуле где расстояние от стены до соответствующей грани массива м; коэффициент принимаемый по табл.4; волновое давление на уровне подошвы сооружения. Таблица 4 Относительная глубина Коэффициент при пологостях волн 15 и менее 20 и более Менее 0 27 0 86 0 64 От 0 27 до 0 32 0 6 0 44 Более 0 32 0 3 0 3 Нагрузки от разбивающихся и прибойных волн на сооружения вертикального профиля 1.11. Расчет сооружений на воздействие разбивающихся волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине над бермой и глубине до дна рис.8 . Рис.8. Эпюры давления разбивающихся волн на вертикальную стену Горизонтальную линейную нагрузку кН/м от разбивающихся волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления при этом величины кПа для значений ординат м следует определять по формулам: Вертикальную линейную нагрузку кН/м от разбивающихся волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления и определять по формуле где коэффициент принимаемый по табл.5. Таблица 5 5 7 9 Коэффициент 0 7 0 8 0 9 1 Максимальную скорость воды м/с над поверхностью бермы перед вертикальной стеной при разбивающихся волнах необходимо определять по формуле 1.12. Расчет сооружений на воздействие прибойных волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине на примыкающем к стене участке дна протяженностью не менее м рис.9 при этом возвышение вершины максимальной прибойной волны м над расчетным уровнем следует определять по формуле где высота прибойной волны м; критическая глубина м. а б Рис.9. Эпюры давления прибойных волн на вертикальную стену а - с верхом постели на уровне дна; б - с возвышающейся над дном постелью Горизонтальную линейную нагрузку кН/м от прибойных волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления при этом величины кПа для значений ординат м должны определяться по формулам: 22 где средняя длина прибойной волны м. Вертикальную линейную нагрузку кН/м от прибойных волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления с высотой и определять по формуле Максимальная донная скорость прибойной волны м/с перед вертикальной стеной со стороны открытой акватории должна определяться по формуле . 24 1.13. Определение нагрузок на вертикальную стену от воздействия разбивающихся и прибойных волн см. рис.8 и 9 при надлежащем обосновании допускается производить динамическими методами учитывающими импульсы давления и инерционные силы. Нагрузки и воздействия волн на сооружения откосного профиля 1.14*. Высоту наката на откос волн обеспеченностью 1% по накату м для фронтально подходящих волн при глубине перед сооружением надлежит определять по формуле где и коэффициенты шероховатости и проницаемости откоса принимаемые по табл.6; коэффициент принимаемый по табл.7*; коэффициент принимаемый по графикам рис.10* в зависимости от пологости волны на глубокой воде. При глубине перед сооружением коэффициент необходимо принимать для значений пологости волны указанной на рис.10* в скобках и определяемой при глубине . Высоту наката на откос волн обеспеченностью % по накату необходимо определять умножением полученного по формуле 25 значения м на коэффициент принимаемый по табл.8. Таблица 6 Конструкция крепления откоса Относительная шероховатость Коэффициент Коэффициент Бетонными железобетонными плитами - 1 0 9 Гравийно-галечниковое каменное или крепление бетонными железобетонными блоками Менее 0 002 0 005-0 01 0 02 0 05 0 1 Более 0 2 1 0 95 0 9 0 8 0 75 0 7 0 9 0 85 0 8 0 7 0 6 0 5 Примечание. Характерный размер шероховатости м следует принимать равным среднему диаметру зерен материала крепления откоса или среднему размеру бетонных железобетонных блоков. Таблица 7* Значение 1-2 3-5 Более 5 Коэффициент при скорости ветра м/с: 20 и более 1 4 1 5 1 6 10 1 1 1 1 1 2 5 и менее 1 0 8 0 6 Примечание. - угол наклона откоса к горизонту град. Таблица 8 Обеспеченность по накату % 0 1 1 2 5 10 30 50 Коэффициент 1 1 1 0 96 0 91 0 86 0 76 0 68 Рис.10*. Графики значений коэффициента При подходе фронта волны к сооружению под углом град со стороны открытой акватории величину наката волн на откос следует уменьшать умножением на коэффициент принимаемый по табл.9. Таблица 9 Значение угла град 0 10 20 30 40 50 60 Коэффициент 1 0 98 0 96 0 92 0 87 0 82 0 76 Примечание. При определении высоты наката волн на песчаные и гравийно-галечниковые пляжи необходимо учитывать изменение уклона пляжа во время шторма. Наибольшее понижение пляжа в створе уреза воды следует принимать равным 0 3 м с выклиниванием на нулевые значения на берегу до высоты наибольшего наката а в море до глубины м для размываемых грунтов или на глубине м - для неразмываемых грунтов где и - соответственно высота волны и глубина воды в створах первого и последнего обрушений м . 1.15. Эпюра волнового давления на откос при 1 55 укрепленный монолитными или сборными плитами должна приниматься по рис.11 при этом максимальное расчетное волновое давление кПа необходимо определять по формуле где коэффициент определяемый по формуле коэффициент принимаемый по табл.10; Рис.11. Эпюра максимального расчетного волнового давления на откос укрепленный плитами Таблица 10 Пологость волны 10 15 20 25 35 Коэффициент 1 1 15 1 3 1 35 1 48 максимальное относительное волновое давление на откос в точке 2 см. рис.11 принимаемое по табл.11. Таблица 11 Высота волны м 0 5 1 1 5 2 2 5 3 3 5 4 Максимальное относительное волновое давление 3 7 2 8 2 3 2 1 1 9 1 8 1 75 1 7 Ордината м точки 2 приложения максимального расчетного волнового давления должна определяться по формуле где А и В - величины м определяемые по формулам: Ордината м соответствующая высоте наката волн на откос должна определяться согласно п.1.14*. На участках крепления по откосу выше и ниже точки 2 см. рис.11 следует принимать значения ординат эпюры волнового давления кПа на расстояниях м: при и ; при и где Ординаты эпюры волнового противодавления кПа на плиты крепления откосов следует определять по формуле где относительное волновое противодавление принимаемое по графикам рис.12. Рис.12. Графики для определения относительного волнового противодавления 1.16. Нагрузку от волн на откос укрепленный плитами для сооружений I и II класса при высоте волн более 1 5 м обеспеченностью 1% в системе допускается при надлежащем обосновании определять методами в которых учитывается нерегулярность ветровых волн. При наличии берм и переменных уклонов отдельных участков сооружений откосного профиля нагрузки от волн на крепления откосов необходимо определять по данным лабораторных исследований. 1.17*. При проектировании сооружений откосного профиля и креплений откосов из рваного камня обыкновенных и фасонных бетонных или железобетонных блоков массу отдельного элемента или т соответствующую состоянию его предельного равновесия от действия ветровых волн необходимо определять: при расположении камня или блока на участке откоса от верха сооружения до глубины по формуле то же при по формуле 34 где коэффициент принимаемый по табл.12*; при а также при наличии бермы следует уточнять по опытным данным; плотность камня т/куб.м. Таблица 12* Элементы крепления Коэффициент при наброске при укладке Камень 0 025 - Обыкновенные бетонные блоки 0 021 - Тетраподы и другие фигурные блоки 0 008 0 006 1.18. При проектировании крепления откосов сооружений из несортированной каменной наброски необходимо чтобы значение коэффициента зернового состава находилось в границах заштрихованной зоны приведенной на графике рис.13. Значение коэффициента должно определяться по формуле где масса камня определяемая по п.1.17* т; масса камня большая или меньшая расчетной т; и диаметры фракций камня см приведенные к диаметру шара имеющего массу соответственно и . Зерновой состав несортированной каменной наброски для крепления откосов соответствующий заштрихованной зоне см. рис.13 следует считать пригодным только для сооружений с откосами пологость которых находится в пределах а высота расчетной волны - 3 м и менее. Рис.13. График для определения допустимого зернового состава несортированной каменной наброски для крепления откосов 1.19*. При пологости откосов укрепляемых несортированной разнозернистой каменной наброской расчетную массу камня т соответствующую состоянию его предельного равновесия от действия ветровых волн необходимо определять по формуле 33* при с умножением полученных результатов на коэффициент определяемый по табл.12а*. Таблица 12а* 6 8 10 12 15 Коэффициент при 0 78 0 52 0 43 0 25 0 2 Минимальное содержание фракций диаметром соответствующим расчетной массе камня в несортированной разнозернистой наброске должно приниматься в соответствии с табл.12б*. Таблица 12б* Коэффициент разнозернистости 5 10 20 40-100 Минимальное содержание фракций диаметром % по весу 50 30 25 20 2. Нагрузки от волн на обтекаемые преграды и сквозные сооружения Нагрузки от волн на вертикальную обтекаемую преграду 2.1. Максимальную силу от воздействия волн кН на вертикальную обтекаемую преграду с поперечными размерами и рис.14 а при необходимо определять из ряда значений получаемых при различных положениях преграды относительно вершины волны по формуле 36 где и - соответственно инерционный и скоростной компоненты силы от воздействия волн кН определяемые по формулам: ; 37 ; 38 и коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов максимальной силы от воздействия волн принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис.15; и высота и длина расчетной волны принимаемые согласно п.4 обязательного прил.1; размер преграды по лучу волны м; размер преграды по нормали к лучу волны м; коэффициент принимаемый по табл.13; и инерционный и скоростной коэффициенты глубины принимаемые соответственно по графикам а и б рис.16; и инерционный и скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга эллипса и прямоугольника принимаемые по графикам рис.17. а Рис.14. Схемы к определению волновых нагрузок на обтекаемые преграды а - вертикальные; б - горизонтальные Таблица 13 Относительный размер преграды 0 05 0 1 0 15 0 2 0 25 0 3 0 4 Коэффициент 1 0 97 0 93 0 86 0 79 0 7 0 52 Примечания: 1. Расчет сквозных сооружений или отдельно стоящих обтекаемых преград на нагрузки от волн должен производиться как правило с учетом шероховатости их поверхности. При наличии опытных данных по снижению влияния коррозии и морских обрастаний коэффициенты формы необходимо определять по формулам: 40 где и - уточненные опытные значения коэффициентов инерционного и скоростного сопротивлений. 2. При подходе волн под углом к обтекаемой преграде в виде эллипса или прямоугольника допускается коэффициенты формы определять интерполяцией между их значениями по главным осям. 3. Максимальную силу от воздействия волн кН на вертикальную обтекаемую преграду при значении допускается принимать а при значении принимать ; в других случаях следует определять из ряда значений полученных по формуле 36 при различных . Рис.15. Графики значений коэффициентов сочетания инерционного графики 1 и скоростного графики 2 компонентов силы от воздействия волн а б Рис.16. Графики значений инерционного и скоростного коэффициентов глубины Рис.17. Графики значений инерционного и скоростного коэффициентов формы для эллиптических преград - сплошные линии призматических - штриховые линии в зависимости от для и или для 1 - для шероховатой эллиптической преграды; 2 - гладкой; 3 - шероховатой в подводной и гладкой в надводной частях вертикальной эллиптической преграды 2.2. Линейную нагрузку от волн кН/м на вертикальную обтекаемую преграду на глубине м при максимальной силе от воздействия волн см. рис.14 а необходимо определять по формуле 41 где и инерционный и скоростной компоненты максимальной линейной нагрузки от волн кН/м определяемые по формулам: ; 42 ; 43 и коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов линейной нагрузки от волн принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис.18 при значении согласно п.2.1; и коэффициенты линейной нагрузки от волн принимаемые по графикам а и б рис.19 при значениях относительной глубины 2.3. Превышение взволнованной поверхности м над расчетным уровнем должно определяться по формуле где относительное превышение взволнованной поверхности определяемое по рис.20. Превышение средней волновой линии над расчетным уровнем м следует определять по формуле где относительное превышение вершины волны определяемое по рис.20 при значении =0. 2.4. Нагрузки от волн и на вертикальную обтекаемую преграду при любом ее расположении м относительно вершины волны следует определять по формулам 36 и 41 при этом коэффициенты и должны приниматься по графикам 1 и 2 рис.15 а и - по графикам 1 и 2 рис.18 для данного значения . 2.5. Расстояние м от расчетного уровня воды до точки приложения максимальной силы от воздействия волн на вертикальную обтекаемую преграду необходимо определять по формуле 46 где и коэффициенты принимаемые по графикам 1 и 2 рис.15 при соответствующем ; и ординаты точек приложения соответственно инерционного и скоростного компонентов сил м определяемые по формулам: где и относительные ординаты точек приложения инерционного и скоростного компонентов сил принимаемые по графикам рис.21; и инерционный и скоростной коэффициенты фазы принимаемые по графикам рис.22. Расстояние от расчетного уровня воды до точки приложения силы при любом удалении от вершины волны до преграды следует определять по формуле 46 при этом коэффициенты и должны приниматься согласно графикам 1 и 2 рис.15 для данного значения . Рис.18. Графики значений коэффициентов сочетания инерционного графики 1 и скоростного графики 2 компонентов горизонтальной линейной нагрузки от волн а б в г Рис.19. Графики коэффициентов линейной нагрузки от волн при : 1 0 1; 2 0 15; 3 0 2; 4 0 3; 5 0 5; 6 1; 7 5 и =40 - сплошные линии; =8-15 - штриховые линии Рис.20. Графики значений коэффициента 1 - при =0 5 и =40; 2 - при =0 5 и =20 а также при =0 2 и =40; 3 - при =0 5 и =10 а также при =0 2 и =20; 4 - при =0 2 и =10 Рис. 21. Графики значений относительных ординат 1 - ; 2 - Рис.22. Графики значений инерционного и скоростного коэффициентов фазы Нагрузки от волн на горизонтальную обтекаемую преграду 2.6. Максимальное значение равнодействующей линейной нагрузки от волн кН/м на горизонтальную обтекаемую преграду см. рис.14 б с поперечными размерами м и м при но и при должно определяться по формуле 49 для двух случаев: с максимальной горизонтальной составляющей линейной нагрузки кН/м при соответствующем значении вертикальной составляющей линейной нагрузки кН/м; с максимальной вертикальной составляющей линейной нагрузки кН/м при соответствующем значении горизонтальной составляющей линейной нагрузки кН/м. Расстояние м от вершины волны до центра преграды при действии максимальных линейных нагрузок и должны определяться по относительной величине принимаемой согласно рис.18 и 23. Рис.23. Графики значений коэффициентов сочетания инерционного графики 1 и - скоростного графики 2 компонентов вертикальной линейной нагрузки от волн 2.7. Максимальное значение горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн кН/м на горизонтальную обтекаемую преграду необходимо определять из ряда величин получаемых при различных значениях по формуле 50 где и инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн кН/м определяемые по формулам: и коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов линейной нагрузки от волн принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис.18 при значении согласно п.2.1; и обозначения те же что и в п.2.2; и инерционный и скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга эллипса и прямоугольника принимаемые по графикам рис.17 при значениях - для горизонтальной и - вертикальной составляющих нагрузки. 2.8. Максимальную величину вертикальной составляющей линейной нагрузки от волн на горизонтальную обтекаемую преграду кН/м необходимо определять из ряда величин получаемых при разных значениях по формуле 53 где и инерционный и скоростной компоненты вертикальной составляющей линейной нагрузки от волн кН/м определяемые по формулам: и инерционный и скоростной коэффициенты сочетания принимаемые по графикам 1 и 2 рис.23 при значении согласно п.2.1; и коэффициенты линейной нагрузки от волн принимаемые соответственно по графикам в и г рис.19 при значениях относительной ординаты и обозначения те же что и в п.2.7. 2.9. Значение горизонтальной кН/м или вертикальной кН/м составляющих линейной нагрузки от волн на горизонтальную обтекаемую преграду при любом ее расположении относительно вершины волны следует определять соответственно по формуле 50 или 53 при этом коэффициенты сочетания или должны приниматься по графикам рис.18 и 23 для заданного значения . 2.10. Максимальное значение равнодействующей линейной нагрузки от волн кН/м на лежащую на дне цилиндрическую преграду см. рис.14 б диаметр которой м и м должно определяться по формуле 49 для двух случаев: с максимальной горизонтальной составляющей линейной нагрузки кН/м при соответствующем значении вертикальной составляющей линейной нагрузки кН/м; с максимальной вертикальной составляющей линейной нагрузки кН/м при соответствующем значении горизонтальной составляющей линейной нагрузки кН/м. 2.11. Максимальную горизонтальную кН/м и соответствующую вертикальную кН/м проекции линейной нагрузки от волн действующих на лежащую на дне цилиндрическую преграду необходимо определять по формулам: 56 где и соответственно инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей линейной нагрузки от волн кН/м определяемые по формулам: и - обозначения те же что в п.2.7. и Максимальную вертикальную кН/м и соответствующую горизонтальную кН/м проекции линейной нагрузки от волн необходимо принимать равными и . Нагрузки от разбивающихся волн на вертикальную обтекаемую преграду 2.12. Максимальную силу от воздействия разбивающихся разрушающихся волн кН на вертикальную цилиндрическую преграду диаметр которой м необходимо определять по отдельным значениям силы от воздействий волн кН полученным для ряда положений преграды относительно вершины волны рис.24 а с интервалом начиная с где - расстояние м от вершины разбивающейся волны до оси вертикальной цилиндрической преграды . Сила от воздействия волн кН для любого положения цилиндрической преграды относительно вершины волны должна определяться по формуле где и инерционный и скоростной компоненты силы от воздействия разбивающихся волн кН определяемые по формулам: где глубина воды под подошвой волны м принимаемая равной см. рис.24 а : высота трансформированной волны м при первом обрушении в мелководной зоне с соблюдением условия ; превышение над расчетным уровнем воды вершины при первом обрушении волны м; и инерционный и скоростной коэффициенты принимаемые по графикам рис.24 б. Рис.24. Схема к определению нагрузок от разбивающихся волн и графики значений коэффициентов - кривая 1 и кривая 2 2.13. Линейную нагрузку от разбивающихся волн кН/м на вертикальную цилиндрическую преграду на глубине м от расчетного уровня см. рис.24 а при относительном удалении оси преграды от вершины волны необходимо определять по формуле где и инерционный и скоростной компоненты линейной нагрузки от разбивающихся волн на вертикальную преграду кН/м определяемые по формулам: где и инерционный и скоростной коэффициенты принимаемые соответственно по графикам а и б рис.25 при значениях относительной глубины Примечание. Коэффициенты рис.24 б и рис.25 а следует принимать положительными при и отрицательными при . Рис.25. Графики значений инерционного и скоростного коэффициентов Нагрузки от волн на сквозное сооружение из обтекаемых элементов 2.14. Нагрузку от волн на сквозное сооружение в виде стержневой системы необходимо получать суммированием нагрузок определенных согласно пп.2.1 - 2.9 как на отдельно стоящие преграды с учетом положения каждого элемента относительно профиля расчетной волны. Элементы сооружения следует принимать как отдельно стоящие обтекаемые преграды при расстояниях между их осями м равных и более трех диаметров м; при где - наибольший диаметр элемента волновую нагрузку полученную на отдельно стоящий элемент сооружения необходимо умножать на коэффициенты сближения по фронту и лучу волн принимаемые по табл.14. Таблица 14 Относительное расстояние между осями преград Коэффициенты сближения и при значениях относительных диаметров 0 1 0 05 0 1 0 05 3 2 5 2 1 5 1 25 1 1 1 04 1 2 1 4 1 1 05 1 15 1 4 1 65 1 1 0 97 0 87 0 72 1 0 98 0 92 0 8 0 68 2.15. Нагрузки от волн на наклонный элемент сквозного сооружения необходимо получать по эпюрам горизонтальной и вертикальной составляющих нагрузки ординаты которых должны определяться согласно п.2.9 с учетом заглубления под расчетный уровень и удаления от вершины расчетной волны отдельных участков элемента. Примечание. Нагрузки от волн на элементы сооружения наклоненные к горизонтали или вертикали под углом менее 25 град допускается определять соответственно по пп.2.4 и 2.9 как на вертикальную или горизонтальную обтекаемую преграду. 2.16. Динамическую нагрузку от воздействия нерегулярных ветровых волн на сквозное сооружение из обтекаемых элементов следует определять умножением значения статической нагрузки полученной согласно пп.2.14 и 2.15 от волн с высотой заданной обеспеченности в системе и средней длиной на коэффициент динамичности принимаемый по табл.15. При отношениях периодов необходимо выполнять динамический расчет сооружения. Таблица 15 Отношение периодов 0 01 0 1 0 2 0 3 Коэффициент динамичности 1 1 15 1 2 1 3 период собственных колебаний сооружения с; средний период волны с. Нагрузки от волн на вертикальные цилиндры больших диаметров особые случаи * 2.17*. Максимальный опрокидывающий момент кН м от волнового давления на сплошное днище вертикальной круглоцилиндрической преграды расположенной на гравийно-галечниковом или каменнонабросном основании относительно центра днища следует определять по формуле где коэффициент опрокидывающего момента с учетом проницаемости основания принимаемый по табл.15а*. Полный максимальный опрокидывающий момент действующий на преграду определяется как сумма двух моментов: момента от максимальной силы равного произведению этой силы определяемой по п.2.1 на плечо определяемое по п.2.5 и максимального момента определяемого по формуле 66а * и совпадающего по фазе с максимальной силой . Таблица 15а* Значение коэффициента при 0 2 0 25 0 3 0 4 0 12 0 15 0 2 0 25 0 3 0 4 0 5 0 67 0 59 0 46 0 35 0 26 0 14 0 07 0 76 0 68 0 52 0 42 0 29 0 15 0 08 0 82 0 73 0 57 0 44 0 32 0 17 0 09 0 81 0 73 0 56 0 42 0 32 0 17 0 09 2.18*. Волновое давление кПа в точке поверхности вертикальной круглоцилиндрической преграды на глубине в момент максимума горизонтальной силы необходимо определять по формуле 66б * где коэффициент распределения давления принимаемый по табл.15б*. Таблица 15б* град Значение коэффициента при 0 2 0 3 0 4 0 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 0 73 0 7 0 68 0 6 0 5 0 35 0 22 0 03 -0 09 -0 23 -0 32 -0 37 -0 41 0 85 0 83 0 81 0 74 0 65 0 51 0 34 0 11 -0 08 -0 23 -0 36 -0 42 -0 45 0 86 0 85 0 84 0 8 0 7 0 55 0 34 0 1 -0 1 -0 23 -0 33 -0 38 -0 4 угол между лучом набегающей волны и направлением на рассматриваемую точку из центра преграды для передней образующей цилиндра =0 . Давление в точках лежащих выше расчетного уровня воды при принимается по линейному закону между на уровне определяемым по формуле 66б * и =0 на уровне ; а при для точек на глубине - также по линейному закону между =0 при =0 и определяемым по формуле 66б * при . 2.19*. Максимальную донную скорость м/с в точках расположенных на контуре преграды =90 град и 270 град и впереди преграды на расстоянии 0 25 от контура преграды =0 град следует определять по формуле 66в * где коэффициент принимается по табл.15в*. Таблица 15в* Положение расчетных точек Значения коэффициента при 0 2 0 3 0 4 На контуре преграды 0 98 0 87 0 77 Впереди преграды 0 67 0 75 0 75 3. Нагрузки от ветровых волн на берегоукрепительные сооружения и судовых волн на крепления берегов каналов Нагрузки от ветровых волн на берегоукрепительные сооружения 3.1. Максимальные значения горизонтальной кН/м и вертикальных и кН/м проекций равнодействующей линейной нагрузки от волн на подводный волнолом при ложбине волны необходимо принимать по эпюрам бокового и взвешивающего волнового давления рис.26 при этом кПа должно определяться в зависимости от с учетом уклона дна по формулам: Рис.26. Эпюры волнового давления на подводный волнолом Таблица 16 Относительная высота волны 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 1 Относительное понижение подошвы волны 0 14 0 17 0 2 0 22 0 24 0 26 0 28 Относительное превышение гребня волны -0 13 -0 16 -0 2 -0 24 -0 28 -0 32 -0 37 Коэффициент 0 76 0 73 0 69 0 66 0 63 0 6 0 57 Таблица 17 Пологость волны 8 10 15 20 25 30 35 Коэффициент 0 73 0 75 0 8 0 85 0 9 0 95 1 Таблица 18 Относительная длина волны 10 15 20 и более Коэффициент 0 5 0 7 0 9 1 1 а при уклоне дна при при б при уклоне дна определяется по формулам 67 и 68 ; где ордината верха сооружения м; ордината подошвы волны м по табл.16; коэффициент принимаемый по табл.17; ордината поверхности воды за подводным волноломом м определяемая по формуле коэффициент принимаемый по табл.16; ордината гребня волны перед подводным волноломом м принимаемая по табл.16. 3.2. Максимальную донную скорость м/с перед берегоукрепительным сооружением необходимо определять по формуле 12 где коэффициент принимается: а для вертикальной или круглонаклонной стены по табл.3; б для подводного волнолома по табл.18. Максимальную донную скорость воды м/с перед берегоукрепительным сооружением при разбивающихся и прибойных волнах надлежит определять соответственно по формулам 18 и 24 . Допускаемые значения неразмывающих донных скоростей должны приниматься согласно п.1.9. 3.3. Максимальные значения горизонтальной кН/м и вертикальной кН/м проекций равнодействующей линейной нагрузки от разбивающихся и разрушающихся волн на вертикальную волнозащитную стену при отсутствии засыпки грунта со стороны берега необходимо принимать по эпюрам бокового и взвешивающего волнового давлений рис.27 при этом значения кПа и м должны определяться в зависимости от места расположения сооружения: а при расположении сооружения в створе последнего обрушения прибойных волн рис.27 а по формулам: а б в Рис.27. Эпюры волнового давления на вертикальную волнозащитную стену при расположении сооружения: а - в зоне прибойной волны; б - в приурезовой зоне; в - за линией уреза б при расположении сооружения в приурезовой зоне рис.27 б по формулам: в при расположении сооружения на берегу за линией уреза в пределах наката волн рис.27 в по формулам: ; 79 где превышение гребня волны над расчетным уровнем в створе волнозащитной стены м; высота разбивающихся разрушающихся волн м; расстояние от створа последнего обрушения волн до линии уреза приурезовая зона м; расстояние от створа последнего обрушения волн до сооружения м; расстояние от линии уреза воды до сооружения м; расстояние от линии уреза воды до границы наката на берег разрушившихся волн при отсутствии сооружения м определяемое по формуле ; 80 высота наката волн на берег м определяемая по п.1.14*. Примечания: 1. Если ордината верха сооружения м то величины волнового давления определяемые по формулам 74 76 и 78 необходимо умножать на коэффициент принимаемый по табл.19. 2. Нагрузки от прибойных волн на волнозащитные стены при расположении их в прибойной зоне следует определять согласно п.1.12. Таблица 19 Ордината верха сооружения м -0 3 0 0 +0 3 +0 65 Коэффициент 0 95 0 85 0 8 0 5 3.4. Максимальные значения горизонтальной кН/м и вертикальной кН/м проекций равнодействующей линейной нагрузки от разрушившихся волн на вертикальную волнозащитную стену с засыпкой грунта со стороны берега при откате волны необходимо принимать по эпюрам бокового и взвешивающего волнового давлений рис.28 при этом значение кПа должно определяться по формуле где понижение поверхности воды от расчетного уровня перед вертикальной стеной при откате волны м принимаемое равным в зависимости от расстояния от линии уреза воды до сооружения: при и при Рис.28. Эпюры волнового давления на вертикальную волнозащитную стену при откате волны 3.5. Волновое давление кПа на криволинейный участок стены необходимо принимать по эпюре волнового давления на вертикальную стену согласно п.3.3 с ориентированием этой эпюры по нормали к криволинейной поверхности рис.29 . Рис.29. Эпюра давления волн на криволинейный участок волнозащитной стены 3.6. Максимальные значения горизонтальных кН и вертикальной кН проекций равнодействующей линейной нагрузки от волн на элемент буны необходимо принимать по эпюрам бокового и взвешивающего волнового давления рис.30 при этом значения волнового давления на внешнюю кПа и теневую кПа грани буны и соответствующие возвышения гребня волны м и м должны определяться по формулам: где коэффициент принимаемый по табл.20 в зависимости от угла подхода фронта волны к буне. Рис.30. Эпюры волнового давления на буну Таблица 20 Грань буны Коэффициент при значении 0 03 и менее 0 05 0 1 0 2 и более Внешняя - 1 0 75 0 65 0 6 Теневая 0 0 2 0 5 1 1 0 45 0 18 0 0 75 0 45 0 22 0 0 65 0 45 0 3 0 0 6 0 45 0 35 0 Нагрузки от судовых волн на крепления берегов каналов 3.7*. Высоту судовой волны м необходимо определять по формуле 84 * где и осадка и длина судна м; коэффициент полноты водоизмещения судна; допускаемая по эксплуатационным требованиям скорость судна м/с определяемая по формуле ; 85 * отношение подводной площади поперечного сечения судна к площади живого сечения канала кв.м; ширина канала м по урезу воды. 3.8. Высоту наката м судовой волны на откос рис.31 следует определять по формуле 86 где коэффициент принимаемый для откосов облицованных сплошными плитами равным 1 4 каменным мощением - 1 0 и каменной наброской - 0 8. Рис.31. Эпюры давления судовых волн на крепления берегов каналов а - при накате волны на откос; б - при откате волны с откоса; в - при ложбине волны у вертикальной стены 3.9. Максимальное значение линейной нагрузки от судовой волны на крепления берегов каналов кН/м должно приниматься по эпюрам волнового давления см. рис.31 при этом значения кПа необходимо определять в зависимости от по формулам: а при накате волны на откос укрепленный плитами см. рис.31 а : ; 89 б при откате волны с откоса укрепленного плитами см. рис.31 б : ; 92 в при ложбине волны у вертикальной стены см. рис.31 в : где глубина низа крепления откоса м; глубина забивки шпунта м; понижение уровня воды м за креплением берега канала вследствие фильтрации принимаемое равным: для крепления протяженностью по откосу от расчетного уровня воды менее 4 м с водонепроницаемым упором; то же с протяженностью более 4 м с упором в виде каменной призмы; для вертикальной шпунтовой стенки. 4. Нагрузки от судов плавучих объектов на гидротехнические сооружения 4.1*. При расчете гидротехнических сооружений на нагрузки от судов плавучих объектов необходимо определять: - нагрузки от ветра течения и волн на плавучие объекты согласно пп.4.2 - 4.4*; - нагрузки от навала на причальное сооружение пришвартованного судна при действии ветра течения и волн согласно п.4.7*; - нагрузки от навала судна при его подходе к портовому причальному сооружению согласно пп.4.8* - 4.10; - нагрузки от натяжения швартовов при действии на судно ветра и течения согласно пп.4.11 и 4.12. Нагрузки от ветра течения и волн на плавучие объекты 4.2. Поперечную кН и продольную кН составляющие силы от воздействия ветра на плавучие объекты следует определять по формулам: для судов и плавучих причалов с ошвартованными судами для плавучих доков где и соответственно боковая и лобовая надводные площади парусности силуэтов плавучих объектов кв.м; и соответственно поперечная и продольная составляющие скорости ветра обеспеченностью 2% за навигационный период м/с; коэффициент принимаемый по табл.21 в которой наибольший горизонтальный размер поперечного или продольного силуэтов надводной части плавучего объекта. Примечание. Площади парусности следует определять с учетом площадей экранирующих преград расположенных с наветренной стороны. Таблица 21 Наибольший размер силуэта плавучего объекта м до 25 50 100 200 и более Коэффициент 1 0 8 0 65 0 5 4.3. Поперечную кН и продольную кН составляющие силы от воздействия течения на плавучий объект следует определять по формулам: где и соответственно боковая и лобовая подводные площади парусности плавучих объектов кв.м; и поперечная и продольная составляющие скорости течения обеспеченностью 2% за навигационный период м/с. 4.4*. Максимальные значения поперечной кН и продольной кН горизонтальных сил от воздействия волн на плавучие объекты следует определять по формулам: ; 103 * 104 где - коэффициент принимаемый по рис.32 на котором осадка плавучего объекта м; коэффициент принимаемый по табл.21а* в которой - наибольший горизонтальный размер продольного силуэта подводной части плавучего объекта м; высота волн обеспеченностью 5% в системе м; и обозначения те же что и в п.4.3. Рис.32. График значений коэффициента Таблица 21а* 0 5 и менее 1 2 3 4 и более Коэффициент 1 0 73 0 5 0 42 0 4 Примечание. Период изменения волновой нагрузки следует принимать равным среднему периоду волн. 4.5. При расчете гидротехнических сооружений на действие нагрузок передающихся от плавучих объектов на палы корневые части причалов и анкерные опоры для принятого количества калибра и длины связей значения натяжения связей в первоначальном состоянии массы подвесных грузов и места их закрепления необходимо определять: горизонтальные и вертикальные нагрузки на сооружения и анкерные опоры; наибольшие усилия в связях; перемещения плавучих объектов. Примечание. На морях с приливами и отливами определение усилий в элементах раскрепления следует производить при самом высоком и самом низком уровнях воды. 4.6. Нагрузки на анкерные опоры усилия в связях и перемещения плавучих объектов необходимо определять с учетом динамики действия волн при этом соотношения периодов свободных и вынужденных колебаний плавучих объектов должны приниматься из условия недопущения резонансных явлений. Нагрузки от навала пришвартованного судна на сооружение 4.7*. Линейную нагрузку от навала пришвартованного судна на сооружение кН/м под действием ветра течения и волн высота которых превышает допускаемые значения по табл.21б* следует определять по формуле где поперечная сила от суммарного воздействия ветра течения и волн кН определяемая согласно пп.4.2 4.3 4.4* и 4.6; длина участка контакта судна с сооружением м принимаемая в зависимости от соотношения длины причала м и длины прямолинейной части борта судна или обноса м соответственно: при ; при Примечание. Для причального фронта образованного несколькими опорами или палами распределение нагрузки от пришвартованного судна следует принимать только на те из них которые располагаются в пределах прямолинейной части борта судна. Таблица 21б* Угол подхода фронта волн к диаметральной плоскости судна град Допускаемые высоты волн м для судна с расчетным водоизмещением тыс.т до 2 5 10 20 40 100 200 и более До 45 0 6 0 7 0 9 1 1 1 2 1 5 1 8 90 0 9 1 2 1 5 1 8 2 2 5 3 2 Нагрузки от навала судна при подходе к сооружению 4.8*. Кинетическую энергию навала судна кДж при подходе его к портовому причальному сооружению следует определять по формуле где расчетное водоизмещение судна т; нормальная к поверхности сооружения составляющая скорости подхода судна м/с принимаемая по табл.22; коэффициент принимаемый по табл.23 при этом для судов швартующихся в балласте или порожнем табличные значения необходимо уменьшать на 15%. Примечание. При определении кинетической энергии навала морских судов водоизмещением до 5 тыс.т швартующихся на незащищенной акватории нормальную составляющую скорости подхода принимаемую по табл.22 следует увеличивать в 1 5 раза. Таблица 22 Суда Нормальная составляющая скорости подхода судна м/с с расчетным водоизмещением тыс т до 2 5 10 20 40 100 200 и более Морские 0 22 0 15 0 13 0 11 0 10 0 09 0 08 Речные 0 2 0 15 0 1 - - - - Таблица 23 Конструкции причальных сооружений Коэффициент для судов морских речных Набережные из обыкновенных или фасонных массивов массивов-гигантов оболочек большого диаметра и набережные уголкового типа; больверки набережные на свайных опорах с передним шпунтом 0 5 0 3 Набережные эстакадного или мостового типа набережные на свайных опорах с задним шпунтом 0 55 0 4 Пирсы эстакадного или мостового типа палы причальные 0 65 0 45 Палы причальные головные или разворотные 1 6 - 4.9. Поперечную горизонтальную силу кН от навала судна при подходе к сооружению необходимо определять для заданного значения энергии навала судна кДж по графикам полученным согласно схеме рис.33 следуя по направлению штриховой линии со стрелками. Рис.33. Схема построения графиков зависимости деформаций отбойного устройства и причального сооружения а - от энергии ; б - от нагрузки Суммарная энергия деформации кДж должна включать энергию деформации отбойных устройств кДж и энергию деформации причального сооружения кДж; при величину допускается не учитывать. Энергию деформации причального сооружения кДж следует определять по формуле где коэффициент жесткости причального сооружения в горизонтальном поперечном направлении кН/м. Продольная сила кН от навала судна при подходе к сооружению должна определяться по формуле где коэффициент трения принимаемый в зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства: при поверхности из бетона или резины 0 5; при деревянной поверхности 0 4. 4.10. Допускаемое значение нормальной к поверхности сооружения составляющей скорости подхода судна м/с необходимо определять по формуле где энергия навала кДж принимаемая по графикам полученным согласно схеме рис.33 для случая наименьшей допускаемой силы на причальное сооружение или на борт судна ; и обозначения те же что и в п.4.8*. Нагрузки на сооружения от натяжения швартовов 4.11. Нагрузки от натяжения швартовов должны определяться с учетом распределения на швартовные тумбы или рымы поперечной составляющей суммарной силы кН от действия на одно расчетное судно ветра и течения. Значения кН принимаются согласно пп.4.2 и 4.3. Воспринимаемую одной тумбой или рымом силу кН на уровне козырька рис.34 независимо от количества судов швартовы которых заведены за тумбу а также ее поперечную кН продольную кН и вертикальную кН проекции следует определять по формулам: где число работающих тумб принимаемое по табл.24; углы наклона швартова град принимаемые по табл.25. Рис.34. Схема распределения усилия на тумбу от натяжения швартовов Таблица 24 Наибольшая длина судна м 50 и менее 150 250 300 и более Наибольшее расстояние между тумбами м 20 25 30 30 Число работающих тумб 2 4 6 8 Значение силы натяжения швартова кН для судов речного флота должно приниматься по табл.26. Силу передаваемую на каждую концевую тумбу носовыми или кормовыми продольными швартовами для морских судов с расчетным водоизмещением более 50 тыс.т следует принимать равной продольной составляющей суммарной силы кН от действия ветра и течения на пришвартованное судно определенной согласно требованиям пп.4.2 и 4.3. 4.12. Для специализированных причалов морских портов состоящих из технологической площадки и отдельно стоящих палов значения суммарных сил от действия ветра и течения определенные согласно пп.4.2 и 4.3 должны распределяться между группами швартовных канатов следующим образом: а на носовые кормовые продольные и прижимные канаты - по 0 8 кН; б на шпринги - по 0 6 кН. Если каждая группа швартовов заводится на несколько палов то распределение усилий между ними допускается принимать равномерным. Значения углов и см. рис.34 и число работающих тумб следует устанавливать по расположению швартовных палов. Таблица 25 Суда Положения тумб на причальном сооружении Углы наклона швартова град судно в грузу судно порожнее Морские На кордоне В тылу 30 40 20 10 40 20 Речные пассажирские и грузопассажирские На кордоне 45 0 0 Речные грузовые То же 30 0 0 Примечание. При расположении швартовных тумб на отдельно стоящих фундаментах значение угла следует принимать равным 30 град. Таблица 26 Расчетное водоизмещение судна в грузу тыс.т Сила от натяжения швартова кН для судов пассажирских грузопассажирских технического флота со сплошной надстройкой грузовых и технического флота без сплошной надстройки 0 1 и менее 0 11-0 5 0 51-1 1 1-2 2 1-3 3 1-5 5 1-10 Более 10 50 100 145 195 245 - - - 30 50 100 125 145 195 245 295 5*. Ледовые нагрузки на гидротехнические сооружения Основные положения 5.1. Нагрузки от льда на гидротехнические сооружения должны определяться на основе статистических данных о физико-механических свойствах льда гидрометеорологических и ледовых условиях в районе сооружения для периода времени с наибольшими ледовыми воздействиями. 5.2. Прочностные характеристики льда при сжатии и изгибе МПа основные прочностные характеристики определяющие значение ледовой нагрузки следует вычислять по формулам: где количество слоев одинаковой толщины на которое разбивается по толщине рассматриваемое ледяное поле при этом ; среднее арифметическое значение максимального предела прочности льда при одноосном сжатии МПа в -м слое при температуре определяемое по опытным данным методика испытаний льда на одноосное сжатие дана в прил.4 ; доверительная граница случайной погрешности определений МПа определяемая методами математической статистики при заданных значениях доверительной вероятности и количестве параллельных измерений числе испытанных образцов ; и среднее арифметическое значение максимального предела прочности льда при одноосном сжатии МПа в нижнем слое рассматриваемого ледяного поля при температуре и доверительная граница случайной погрешности определений МПа определяемые так же как и . При отсутствии опытных данных допускается принимать значения по табл.27 и 28. 5.3. Расчетная толщина ровного льда м принимается равной: для пресноводного льда Европейской части России и в районах Сибири расположенных южнее 65 град. северной широты - 0 8 от максимальной за зимний период толщины льда 1%-ной обеспеченности; для районов Азиатской части России расположенных между 65 град. и 70 град. северной широты - 0 9 от максимальной толщины льда обеспеченностью 1%; для районов Азиатской части России расположенных севернее 70 град. северной широты - максимальной толщине льда 1%-ной обеспеченности; для морского льда - максимальной толщине льда 1%-ной обеспеченности. В зимний период в случае смерзания сооружения с ледяным полем за трое суток и более до момента наибольшего воздействия льда на сооружение расчетная толщина льда на границе сооружение-лед принимается по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается толщину примерзшего к сооружению льда считать равной 1 5 hd. Таблица 27 Тип кристаллической структуры пресноводного льда Температура льда в -м слое ледяного поля град С 0 -3 -15 -30 Значения МПа при =0 95 =5 Зернистый снежный 1 2 0 1 3 1 0 2 4 8 0 3 5 8 0 4 Призматический столбчатый 1 5 0 2 3 5 0 3 5 3 0 4 6 5 0 5 Волокнистый шестовато-игольчатый 0 8 0 1 2 0 0 2 3 2 0 3 3 8 0 4 температура льда в -м слое ледяного поля град С определяемая по опытным данным а при их отсутствии - по формуле где температура льда на границе воздух или снег - лед град С определяемая методами тепло- и массообмена по данным о температуре воздуха толщине снежного покрова и скорости ветра или принимаемая равной среднесуточной температуре воздуха до момента наибольшего воздействия льда на сооружение при данной толщине льда: 0 5 м - за 5 сут; 0 75 м - за 11 сут; 1 0 м - за 19 сут; 1 5 м - за 43 сут; 2 0 м - за 77 сут; расстояние от границы лед - вода до середины -го слоя в долях толщины ледяного поля. Примечание. В период весеннего ледохода допускается принимать =0 град С при переходе температуры воздуха через ноль до момента наибольшего воздействия льда на сооружение при данной толщине льда: 0 5 м - за 1 сут; 1 0 м - за 5 сут; 1 5 м - за 11 сут; 2 0 м - за 19 сут. Таблица 28 Тип кристаллической структуры морского льда Количество жидкой фазы в -м слое ледяного поля ?i 1 10 25 50 100 200 Значения МПа при =0 95 =5 Зернистый 8 4 0 5 6 0 0 5 3 4 0 4 1 6 0 2 1 0 0 2 0 8 0 2 Волокнистый 6 0 0 5 3 9 0 4 1 9 0 2 0 7 0 1 0 4 0 1 0 3 0 1 ?i - количество жидкой фазы в -м слое ледяного поля определяемое по "Океанографическим таблицам" при заданных значениях температуры и солености льда и ; температура льда в -м слое ледяного поля град С определяемая по опытным данным а при их отсутствии - по формуле где температура льда на границе лед - вода температура замерзания град С определяемая по "Океанографическим таблицам" при заданном значении солености воды ; обозначения те же что в формуле 116 табл.27; соленость льда в -м слое ледяного поля определяемая по опытным данным а при их отсутствии принимаемая одинаковой по толщине поля и равной 0 2 для льда возрастом до двух месяцев или 0 15 для льда возрастом два месяца и более. 5.4. Строение ледяного поля по толщине определяется по данным кристаллографического исследования а при их отсутствии допускается принимать: ледяной покров открытых озер водохранилищ и крупных рек состоит из зернистого и призматического льдов; ледяной покров морей и устьевых участков рек впадающих в моря состоит из зернистого и волокнистого льдов; толщина слоя зернистого льда располагающегося в верхней части ледяного покрова составляет 0 25 hd а толщина слоя призматического или волокнистого льда - 0 75 hd . Примечания. 1. Настоящие требования распространяются на пресноводный и морской однолетний лед. 2. Доверительная вероятность значений и при расчетах ледовых нагрузок на сооружения II и III классов принята =0 95 а для сооружений I класса при соответствующем обосновании допускается назначать большую доверительную вероятность но не выше =0 99. 3. Для морей Арктического и Дальневосточного бассейнов нагрузки на сооружения уточняются по опытным данным. Нагрузки от ледяных полей на сооружения 5.5. Силу от воздействия движущихся ледяных полей на сооружения с вертикальной передней гранью необходимо определять: от воздействия ледяного поля на отдельно стоящую опору рис.35 с передней гранью в виде треугольника многогранника или полуциркульного очертания МН по формуле 118 от воздействия ледяного поля на секцию протяженного сооружения рис.36 МН по формуле 119 где скорость движения ледяного поля м/с определяемая по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается принимать ее равной: для рек и приливных участков морей - скорости течения воды; для водохранилищ и морей - 3% от значения скорости ветра 1%-ной обеспеченности в период движения льда; коэффициент формы опоры в плане принимаемый по табл.29; Рис.35. Схема приложения нагрузки от движущегося ледяного поля на отдельно стоящую вертикальную опору Рис.36. Схема приложения нагрузки от движущегося ледяного поля на секцию сооружения Таблица 29 Коэффици- ент формы опоры в плане Для опор с передней гранью в виде треугольника с углом заострения в плане 2 град многогранника или полуциркульного прямоуголь-ника 45 60 75 90 120 очертания 0 41 0 47 0 52 0 58 0 71 0 83 1 Примечание. В случае внезапной подвижки смерзшегося с опорой ледяного поля для опоры с передней гранью в виде треугольника и прямоугольника принимается =1 для опор с передней гранью в виде многогранника или перпендикулярного очертания - m=1 26. максимальная площадь ледяного поля или суммарная площадь нескольких ледяных полей оказывающих давление друг на друга 1%-ной обеспеченности кв.м определяемая по натурным наблюдениям в данном или смежных пунктах; коэффициент принимаемый по табл.30; коэффициент принимаемый по табл.31; половина угла заострения передней грани опоры в плане на уровне действия льда град для опоры с передней гранью в виде многогранника или полуциркульного очертания необходимо принимать . Таблица 30 Значение 0 3 и менее 1 3 10 20 30 и более Коэффициент для пресновод- ного льда 5 3 3 1 2 5 1 9 1 6 1 3 для морского льда 5 7 3 6 3 0 2 3 1 9 1 5 ширина опоры или секции сооружения по фронту на уровне действия льда м. Таблица 31 Значение и менее и более Коэффициент 0 1 0 9 1 0 0 8 0 5 0 3 эффективная скорость деформации льда в зоне его взаимодействия с опорой определяемая по формуле При этом сила определенная по формуле 118 не может быть больше силы МН определяемой по формуле а сила определенная по формуле 119 не может быть больше силы МН определяемой по формуле где коэффициент принимаемый по табл.32. Таблица 32 Значение 0 3 и менее 1 3 10 20 30 и более Коэффициент 1 0 9 0 8 0 6 0 5 0 4 Силу от воздействия ледяного поля на опору с передней гранью в виде прямоугольника следует определять по формуле 121 . и обозначения те же что в пп.5.2 и 5.3. 5.6. Силу от воздействия движущегося ледяного поля на отдельно стоящую коническую опору рис.37 или конический ледорез полуциркульного очертания при отсутствии смерзания со льдом необходимо определять по формулам: а горизонтальную составляющую силы МН 123 б вертикальную составляющую силы МН Рис.37. Схема приложения нагрузок от движущегося ледяного поля на отдельно стоящую коническую опору Рис.38. Схема приложения нагрузок от движущегося ледяного поля на сооружение откосного профиля а на секцию откосного профиля рис.38 или отдельно стоящую опору прямоугольного сечения с наклонной передней гранью по формулам: а горизонтальную составляющую силы МН 125 б вертикальную составляющую силы МН 126 где коэффициенты принимаемые по табл.33; коэффициенты принимаемые по табл.34; плотность воды кг/куб.м; ускорение свободного падения равное 9 81 м/кв.с; диаметр конуса по ватерлинии м; - верхний диаметр конуса м; угол наклона образующей конуса передней грани сооружения откосного профиля к горизонту град; и обозначения те же что в пп.5.2 5.3 и 5.5. Таблица 33 Значение 0 1 0 5 1 5 10 25 50 100 Коэффициенты: 1 6 1 6 1 7 1 9 2 1 2 5 2 9 3 5 0 31 0 24 0 21 0 11 0 08 0 05 0 02 0 02 Таблица 34 Значение град. 20 30 40 50 60 70 Коэффициенты: 0 25 0 27 0 31 0 36 0 46 0 67 0 7 0 9 1 3 1 8 2 6 5 3 2 2 1 6 1 1 0 8 0 5 0 3 0 041 0 042 0 039 0 034 0 026 0 017 Примечание. Данные этой таблицы соответствуют коэффициенту трения между льдом и сооружением равному 0 15. Примечание. В случае подвижки смерзшегося с коническим сооружением ледяного поля горизонтальная составляющая силы МН определяется как на цилиндрическую опору с расчетной шириной равной диаметру конуса на уровне действия льда по формуле 127 где коэффициент принимаемый по табл.35; обозначение то же что в п.5.5. Вертикальная составляющая силы в этом случае отсутствует. Таблица 35 Угол наклона образующей конуса град 45 60 75 90 Коэффициент 0 6 0 7 0 9 1 5.7. Силу от воздействия движущегося ледяного поля на сооружение состоящее из системы вертикальных колонн МН рис.39 необходимо определять по формуле где - общее число колонн в сооружении; коэффициент определяемый по формуле коэффициент принимаемый по табл.36; Таблица 36 Значение 0 1 и менее 0 5 1 Коэффициент 1 шаг колонн м; коэффициент принимаемый по табл.32 при ; число колонн в первом ряду по фронту сооружения. Примечание. Значения коэффициента определенные по формуле 129 соответствуют коэффициенту вариации предела прочности льда при одноосном сжатии равному 0 2. и обозначения те же что в пп.5.3 и 5.5. Рис.39. Схема приложения нагрузки от движущегося ледяного поля на сооружение из системы вертикальных колонн 5.8. Силу от воздействия остановившегося ледяного поля наваливающегося на сооружение при действии течения воды и ветра МН необходимо определять по формуле 130 в которой величины и МПа определяются по формулам: 131 132 133 134 где максимальная скорость течения воды подо льдом 1%-ной обеспеченности в период ледохода м/с; максимальная скорость ветра 1%-ной обеспеченности в период ледохода м/с; средняя длина ледяного поля по направлению потока принимаемая по данным натурных наблюдений а при их отсутствии для рек допускается принимать равной утроенной ширине реки м; уклон поверхности потока; и обозначения те же что в пп.5.3 и 5.5. При этом сила определенная по формуле 130 не может быть больше силы определенной по формуле 122 при =0 1. Примечание. Расчетная ширина ледяного поля принимается по данным натурных наблюдений а для затворов или аналогичных сооружений - не более ширины пролета сооружения. 5.9. Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки определенной согласно пп.5.1 - 5.4 необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на 0 2 в зимний период а в период весеннего ледохода - на 0 4. Нагрузки на сооружения от движущегося торосистого ледяного поля необходимо увеличить умножением их на коэффициент торосистости принимаемый равным: для Азовского Балтийского Каспийского Черного и Японского морей - 1 3; для Белого Берингова арктических и дальневосточных морей - 1 5; при соответствующем обосновании допускается принимать для арктических и дальневосточных морей =2. Нагрузки на сооружения от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении 5.10. Горизонтальную линейную нагрузку на 1 пог.м длины по фронту протяженного сооружения от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении МН/м необходимо принимать равной наибольшему значению из полученных за рассматриваемый ряд лет. Значения определяются по графикам рис.40 при заданных значениях перепадов температуры воздуха град С и соответствующих им реальных и приведенных толщинах льда м и м. Значения следует выбирать из графика хода температуры воздуха по данным срочных наблюдений в ледоставный период для каждого года из рассматриваемого ряда лет 30 лет и более при длительности перепадов от 5 часов до 20 суток. Значения принимаются равными средним толщинам льда за время перепада температуры. Значения м необходимо определять по формуле где средняя толщина снега за время перепада температуры м; добавочная толщина льда м принимаемая по табл.37. Рис.40. График значений линейной нагрузки Таблица 37 Средняя скорость ветра за время перепада температуры м/с Добавочная толщина льда м при средней температуре воздуха за время перепада температуры град С 0 -10 -20 0 0 57 0 46 0 39 2 5 0 32 0 26 0 22 5 0 16 0 14 0 12 10 0 05 0 05 0 05 20 0 01 0 01 0 01 5.11. Силу от воздействия ледяного покрова на отдельно стоящее сооружение МН необходимо определять по формуле где коэффициент принимаемый по табл.38; Таблица 38 Значение 1 5 15 25 50 75 100 Коэффициент 1 2 4 6 10 14 17 расстояние от отдельно стоящего сооружения до берега или протяженного сооружения м. и обозначения те же что в пп.5.5. и 5.10. При этом сила определенная по формуле 136 не может быть больше силы МН определяемой по формуле где обозначение то же что в п.5.2. 5.12. Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки определенной согласно пп.5.10 и 5.11 необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на 0 25. Нагрузки на сооружения от заторных и зажорных масс льда 5.13. Силу от движущейся заторной массы льда на отдельно стоящую опору МН необходимо определять по формуле где нормативное сопротивление заторной массы льда смятию МПа определяемое по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается принимать равным: -для участков рек севернее линии Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Благовещенск - Николаевск-на-Амуре - 0 45 МПа; -между линиями Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Благовещенск - Николаевск-на-Амуре и Архангельск - Киров - Уфа - Усть-Каменогорск - 0 35 МПа; -южнее линии Архангельск - Киров - Уфа - Усть-Каменогорск - 0 25 МПа; расчетная толщина заторной массы м определяемая по данным натурных наблюдений а при их отсутствии по формуле где коэффициент принимаемый по табл.39; средняя глубина реки выше затора при максимальном расходе воды заторного периода м; обозначения те же что в п.5.5. Таблица 39 Значение м 3 5 10 15 20 25 Коэффициент 0 85 0 75 0 45 0 40 0 35 0 28 5.14. Силу от движущейся зажорной массы на отдельно стоящую опору МН необходимо определять по формуле где нормативное сопротивление зажорной массы смятию МПа определяемое по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается принимать равным 0 12 МПа; расчетная толщина зажора м определяемая по данным натурных наблюдений а при их отсутствии допускается принимать равной 0 8 от средней глубины потока при расходе воды зажорного периода; обозначения те же что в п.5.5. Рис.41. Схемы приложения нагрузок от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды УВ а - при понижении УВ; б - при повышении УВ; УВЛ - уровень воды при ледоставе Нагрузки от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды 5.15. Вертикальную линейную нагрузку на 1 пог.м длины по фронту сооружения от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды МН/м рис.41 необходимо определять по формуле где изменение уровня воды м; при этом максимальная толщина ледяного покрова м обеспеченностью 1%. 5.16. Момент силы воспринимаемый 1 пог.м протяженного сооружения от примерзшего ледяного покрова МН при изменении уровня воды рис.41 необходимо определять по формуле 142 где обозначения те же что в п.5.15. При этом момент силы определенный по формуле 142 не может быть больше момента МН определяемого по формуле 143 где - предельное напряжение в сжатом слое изгибаемого ледяного покрова МПа определяемое как С+? для нижнего слоя ледяного покрова при температуре tb в случае понижения уровня воды или - для верхнего слоя ледяного покрова при температуре tu в случае повышения уровня воды; - предельное напряжение в растянутом слое изгибаемого ледяного покрова МПа определяемое как 0 3 С+? для верхнего слоя ледяного покрова при температуре tu в случае понижения уровня воды или - для нижнего слоя ледяного покрова при температуре tb в случае повышения уровня воды; С ? tu и tb - обозначения те же что и в п. 5.2. 5.17. Вертикальную силу на отдельно стоящую опору или свайный куст от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды МН рис.42 необходимо определять по формуле 144 где коэффициент определяемый по формуле 145 где поперечный размер диаметр опоры или свайного куста м; и обозначения те же что в пп.5.2 и 5.15. Примечание. При прямоугольной форме опоры в плане со сторонами и м или для сооружения состоящего из системы колонн или куста свай с внешними габаритами опорной части на уровне действия льда и м допускается принимать м. Рис.42. Схемы приложения нагрузки от примерзшего к отдельно стоящей опоре ледяного покрова при изменении уровня воды УВ а - при понижении УВ; б - при повышении УВ Рис.43. Схема приложения нагрузки от примерзшего к сооружению из системы вертикальных колонн ледяного покрова при повышении уровня воды при понижении уровня воды сила направлена вниз Рис.44. Графики значений коэффициента 5.18. Вертикальную силу на сооружение состоящее из системы вертикальных колонн от примерзшего к опорам ледяного покрова при изменении уровня воды МН рис.43 необходимо определять по формуле 146 где коэффициент определяемый по формуле 147 Kk – коэффициент для k-ой колонны принимаемый по графикам рис.44 при заданных значениях ak b и hmax; расстояние от оси произвольно выбранной основной колонны до оси -ой колонны см. рис.43 м; и обозначения те же что в пп.5.5 5.7 5.15 и 5.17. Приложение 1 Обязательное Элементы волн на открытых и огражденных акваториях 1. При определении элементов волн на открытых и огражденных акваториях необходимо учитывать следующие волнообразующие факторы: скорость ветра ее величину и направление продолжительность непрерывного действия ветра над водной поверхностью размеры и конфигурацию охваченной ветром акватории рельеф дна и глубину водоема с учетом колебаний уровня воды. 2. Расчетные уровни воды и характеристики ветра необходимо определять по результатам статистической обработки данных многолетних не менее 25 лет рядов наблюдений в безледные сезоны при этом расчетные уровни воды должны определяться с учетом приливо-отливных сгонно-нагонных сезонных и годовых колебаний уровней. 3. Расчеты элементов волн необходимо производить с учетом деления водоема на следующие зоны по глубине: глубоководная - с глубиной где дно не влияет на основные характеристики волн; мелководная - с глубиной где дно оказывает влияние на развитие волн и на основные их характеристики; прибойная - с глубиной от до в пределах которой начинается и завершается разрушение волн; приурезовая - с глубиной менее в пределах которой поток от разрушенных волн периодически накатывается на берег. 4. При определении устойчивости и прочности гидротехнических сооружений и их элементов расчетную обеспеченность высот волн в системе необходимо принимать по табл.1. Таблица 1 Гидротехнические сооружения Расчетная обеспеченность высот волн в системе % Сооружения вертикального профиля 1 Сквозные сооружения и обтекаемые преграды класса: I 1 II 5 III IV 13 Берегоукрепительные сооружения класса: I II 1 III IV 5 Оградительные сооружения откосного профиля с креплением: бетонными плитами 1 каменной наброской обыкновенными или фасонными массивами 2 Примечания: 1. При определении нагрузок на сооружения необходимо принимать высоту волны заданной обеспеченности в системе и среднюю длину волны ; для сквозных конструкций следует определять максимальное воздействие волн при изменении длины расчетной волны в пределах от 0 8 до 1 4 . 2. Расчетную обеспеченность высот волн в системе необходимо принимать: при определении защищенности портовых акваторий...................5% при определении наката волн................................................................1% 3. При назначении высотных отметок сквозных сооружений возводимых на открытых акваториях допускается расчетную обеспеченность высот волн в системе принимать 0 1% при надлежащем обосновании. Расчетные уровни воды 5*. Максимальный расчетный уровень воды необходимо принимать согласно требованиям СНиП на проектируемые сооружения объекты . При определении нагрузок и воздействий на гидротехнические сооружения обеспеченности расчетных уровней должны быть не более: для сооружений I класса - 1% 1 раз в 100 лет II и III классов - 5% 1 раз в 20 лет а для IV класса - 10% 1 раз в 10 лет по наивысшим годовым уровням в безледный период. Примечание. Для берегоукрепительных сооружений в безливных морях обеспеченности расчетных уровней необходимо принимать: по наивысшим годовым уровням - для подпорных гравитационных стен волнозащитных II класса - 1%; III класса - 25%; для искусственных пляжей без сооружений IV класс - 1%; по среднегодовым уровням - для подпорных волнозащитных стен IV класса бун и подводных волноломов IV класса - 50%; для искусственных пляжей с защитными сооружениями буны подводные волноломы - IV класс - 50%. 6*. Высоту ветрового нагона м следует принимать по данным натурных наблюдений а при их отсутствии без учета конфигурации береговой линии и при постоянной глубине дна допускается определять по формуле где угол между продольной осью водоема и направлением ветра град; расчетная скорость ветра определяемая по п.9*; разгон м; коэффициент принимаемый по табл.2*. Таблица 2* м/с 20 30 40 50 2 1 3 3 9 4 8 Расчетные характеристики ветра 7. При определении элементов ветровых волн и ветрового нагона должны приниматься обеспеченности расчетного шторма для сооружений I II классов - 2% 1 раз в 50 лет и III IV классов - 4% 1 раз в 25 лет . Для сооружений I и II классов допускается обеспеченность расчетного шторма принимать 1% 1 раз в 100 лет при надлежащем обосновании. 8*. Сочетание обеспеченности скорости ветра с обеспеченностью уровня воды следует принимать для сооружений I и II классов в том числе для условий водохранилищ при нормальном подпорном уровне НПУ согласно пп.5* и 7 и уточнять по данным натурных наблюдений. 9*. Расчетную скорость ветра на высоте 10 м над поверхностью водоема м/с следует определять по формуле где скорость ветра на высоте 10 м над поверхностью земли водоема соответствующая 10-минутному интервалу осреднения и обеспеченности принимаемой по п.7; коэффициент пересчета данных по скоростям ветра измеренным по флюгеру принимаемый по формуле но не более 1; коэффициент приведения скорости ветра к условиям водной поверхности для водоемов в том числе проектируемых с характерной протяженностью до 20 км принимаемый: равным единице при измерении скорости ветра над водной поверхностью над ровной песчаной пляжи дюны и прочее или покрытой снегом местностью; по табл.3* - при изменении скорости ветра над местностью типа А В или С устанавливаемого в соответствии с требованиями СНиП на ветровые нагрузки и дополнениями к нему. Таблица 3* Скорость ветра Значения коэффициента при типе местности м/с А В С 10 15 20 25 30 35 40 1 1 1 1 1 09 1 09 1 09 1 09 1 08 1 3 1 28 1 26 1 25 1 24 1 22 1 21 1 47 1 44 1 42 1 39 1 38 1 36 1 34 10. При предварительном определении элементов волн среднее значение разгона м для заданной расчетной скорости ветра м/с допускается определять по формуле где коэффициент принимаемый равным ; коэффициент кинематической вязкости воздуха принимаемый равным кв.м/с. Значения предельного разгона м допускается принимать по табл.4 для заданной расчетной скорости ветра м/с. Таблица 4 Скорость ветра м/с 20 25 30 40 50 Значения предельного разгона м 1600 1200 600 200 100 Рис.1. Графики для определения элементов ветровых волн в глубоководной и мелководной зонах 11. Расчетные скорости ветра при разгонах менее 100 км допускается определять по данным натурных наблюдений над максимальными ежегодными значениями скоростей ветра без учета их продолжительности. 12*. Расчетные скорости ветра при разгонах более 100 км следует определять с учетом их пространственного распределения см. рекомендуемое прил.3* . Элементы волн в глубоководной зоне 13. Среднюю высоту м и средний период волн с в глубоководной зоне необходимо определять по верхней огибающей кривой рис.1. По значениям безразмерных величин и и верхней огибающей кривой необходимо определять значения и и по меньшим их величинам принять среднюю высоту и средний период волн. Среднюю длину волн м при известном значении следует определять по формуле Примечание. При переменных скоростях ветра вдоль разгона волн допускается принимать по результатам последовательного определения высоты волны для участков с постоянными значениями скорости ветра. 14*. При сложной конфигурации береговой черты среднюю высоту волн м необходимо определять по формуле где м при 1; средние высоты волн которые должны приниматься согласно рис.1 по расчетной скорости ветра и проекциям лучей м на направление главного луча совпадающего с направлением ветра. Лучи проводятся из расчетной точки до пересечения с линией берега с интервалом град от главного луча. При наличии перед расчетным створом большого количества препятствий в виде островов с угловыми размерами менее 22 5 град и суммой угловых размеров более 22 5 град среднюю высоту волн м в секторе необходимо определять по формуле где соответственно угловые размеры -го препятствия и -го промежутка между соседними препятствиями отнесенные к углу 22 5 град 1 2 3 ...; 1 2 3 ... в пределах -го сектора назначаемого в интервале 11 25 град от направления луча. Средние высоты волн м следует определять по рис.1 по расчетной скорости ветра и разгону равному проекциям лучей и м на направление ветра. Лучи и равны соответственно расстоянию от расчетной точки до пересечения с -м препятствием или подветренным берегом в -м промежутке. Средний период волн определяется по безразмерной величине которая принимается согласно рис.1 при известной безразмерной величине . Среднюю длину волн следует определять по формуле 151 . Примечание. Конфигурация береговой черты принимается сложной если величина где и - наибольший и наименьший лучи проведенные из расчетной точки в секторе 45 град от направления ветра до пересечения с подветренным берегом. 15*. Высоту волны %-ной обеспеченности в системе м следует определять умножением средней высоты волн на коэффициент принимаемый по графикам рис.2 для безразмерной величины . При сложной конфигурации береговой черты значение должно приниматься по величине и верхней огибающей кривой рис.1. Рис.2. Графики значений коэффициента Элементы волн с обеспеченностью по режиму 1; 2; 4% необходимо принимать по функциям распределения определяемым по натурным данным а при их отсутствии или недостаточности - по результатам обработки синоптических карт см. рекомендуемое прил.3* . 16. Превышение вершины волны над расчетным уровнем м следует определять по безразмерной величине рис.3 для данного значения принимая . Рис.3. Графики для определения значений в мелководной и в прибойной зонах Элементы волн в мелководной зоне 17. Высоту волн %-ной обеспеченности м в мелководной зоне с уклонами дна 0 002 и более следует определять по формуле где коэффициент трансформации; коэффициент рефракции; обобщенный коэффициент потерь. Коэффициенты и следует определять по п.18. Длину волн перемещающихся из глубоководной в мелководную зону необходимо определять по рис.4 при заданных безразмерных величинах и при этом период волн принимается равным периоду волн в глубоководной зоне. Рис.4. Графики для определения значений в мелководной и в прибойной зонах Превышение вершины волны над расчетным уровнем м следует определять по рис.3. для данных безразмерных величин и . 18. Коэффициент трансформации необходимо принимать по графику 1 рис.5. Коэффициент рефракции должен определяться по формуле где расстояние между смежными волновыми лучами в глубоководной зоне м; расстояние между теми же лучами по линии проходящей через заданную точку мелководной зоны м. Рис.5 Графики для определения 1 - коэффициента ; 2 3 и 4 - величины Лучи волн на плане рефракции в глубоководной зоне необходимо принимать по заданному направлению распространения волн а в мелководной зоне их следует продолжать в соответствии со схемой и графиками рис.6. Обобщенный коэффициент потерь должен определяться по заданным значениям величины и уклону дна табл.5 ; при уклонах дна 0 03 и более следует принимать значение обобщенного коэффициента потерь равным единице. Примечание. Значение коэффициента допускается принимать по результатам определения коэффициентов рефракции для волновых лучей проводимых из расчетной точки в направлениях через 22 5 град от главного луча. Рис.6. Схема а и графики б для построения плана рефракции Таблица 5 Относительная глубина Значения коэффициента при уклонах дна 0 025 0 02-0 002 0 01 0 02 0 03 0 04 0 06 0 08 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 и более 0 82 0 85 0 87 0 89 0 9 0 92 0 93 0 96 0 98 0 99 1 0 66 0 72 0 76 0 78 0 81 0 84 0 86 0 92 0 95 0 98 1 19. Среднюю высоту и средний период волн в мелководной зоне с уклонами дна 0 001 и менее необходимо определять по графикам рис.1. По безразмерным величинам и принимаются значения и и по ним определяются и . Высоту волны %-ной обеспеченности в системе следует определять умножением средней высоты волн на коэффициент принимаемый по графикам рис.2. По безразмерным величинам и определяются значения коэффициента из которых принимается наименьший. Среднюю длину волн при известном значении среднего периода следует определять в соответствии с п.13. Превышение вершины волны над расчетным уровнем должно определяться по рис.3. Примечание. Элементы волн перемещающихся из мелководной зоны с уклонами дна 0 001 и менее в зону с уклонами дна 0 002 и более необходимо определять согласно пп.17 и 18 при этом принимается значение исходной средней высоты . Элементы волн в прибойной зоне 20. Высоту волн в прибойной зоне м необходимо определять для заданных уклонов дна по графикам 2 3 и 4 рис.5; при этом по безразмерной величине принимается значение и соответственно определяется . Длину волны в прибойной зоне м следует определять по верхней огибающей кривой рис.4 превышение вершины волны над расчетным уровнем м - по верхней огибающей кривой рис.3. 21. Критическая глубина м при первом обрушении волн должна определяться для заданных уклонов дна по графикам 2 3 и 4 рис.5 методом последовательных приближений. По ряду задаваемых значений глубин в соответствии с пп.17 и 18 определяются величины и по графикам 2 3 и 4 рис.5 - соответствующие им значения из которых принимается численно совпадающее с одной из задаваемых глубин . 22. Критическую глубину соответствующую последнему обрушению волн при постоянном уклоне дна следует определять по формуле где коэффициент принимаемый по табл.6; число обрушений включая первое принимаемое из ряда 2 3 и 4 при выполнении неравенств и . При определении глубины последнего обрушения коэффициент или произведение коэффициентов не должны приниматься менее 0 35. При уклонах дна более 0 05 следует принимать значение критической глубины =. Примечание. При переменных уклонах дна допускается принимать по результатам последовательного определения критических глубин для участков дна с постоянными уклонами. Таблица 6 Уклон дна 0 01 0 015 0 02 0 025 0 03 0 035 0 04 0 045 0 05 Коэффициент 0 75 0 63 0 56 0 5 0 45 0 42 0 4 0 37 0 35 Элементы волн на огражденной акватории 23. Высоту дифрагированной волны м на огражденной акватории необходимо определять по формуле где коэффициент дифракции волн определяемый согласно пп.24 25 и 26; высота исходной волны %-ной обеспеченности. В качестве расчетной длины принимается исходная длина на входе в акваторию. 24. Коэффициент дифракции волн для акватории огражденной одиночным молом при заданном значении угла град. относительном расстоянии от головы мола до точки в расчетном створе и значении угла град следует принимать в соответствии со схемой и графиками рис.7 согласно штриховой линии со стрелками. Рис.7. Графики для определения значений коэффициента 25. Коэффициент дифракции волн на акватории огражденной сходящимися молами необходимо определять по формуле где коэффициент принимаемый по рис.8 для данных значений и . Рис.8. Графики значений коэффициента Величина определяется по формуле где и расстояния от границ волновой тени ГВТ до границ дифракции волн ГДВ принимаемые в соответствии со схемой и графиками рис.9 согласно штриховой линии со стрелками; ширина входа в порт м принимаемая равной проекции расстояния между головами молов на фронт исходной волны. Значение коэффициента определяется так же как и согласно п.24 для точки пересечения главного луча с фронтом волн в расчетном створе. Положение главного луча на схеме рис.9 а необходимо принимать по точкам расположенным от границы волновой тени ГВТ мола с меньшим углом град на расстояниях м определяемых по формуле где и величины принимаемые в соответствии со схемой и графиками рис.9. а б Рис.9. Схема а и графики б для определения величин и 26. Коэффициент дифракции волн для акватории огражденной волноломом должен определяться по формуле где и коэффициенты дифракции волн определяемые для головных участков волнолома согласно п.24. 27. Высоту дифрагированной волны с учетом отражения ее от сооружений и преград м в данной точке огражденной акватории необходимо определять по формуле где ; 162 коэффициент дифракции в створе отражающей поверхности определяемый согласно пп.24 25 и 26; и коэффициенты определяемые согласно п.1.14*; угол между фронтом волны и отражающей поверхностью град; относительное расстояние от отражающей поверхности до расчетной точки по лучу отраженной волны при этом направление луча отраженной волны должно приниматься из условия равенства углов подхода и отражения волн; коэффициент отражения принимаемый по табл.7; при угле наклона отражающей поверхности к горизонту более 45 град следует принимать коэффициент отражения . Примечание. Высоту волны на огражденной акватории с меняющимися глубинами допускается уточнять согласно пп.17 и 18 при надлежащем обосновании. Таблица 7 Пологость волны Значения при уклонах отражающей поверхности 1 0 5 0 25 10 15 20 30 40 0 5 0 8 1 1 1 0 02 0 15 0 5 0 7 0 9 0 0 0 0 0 0 0 05 0 18 Приложение 2 Справочное Терминология и основные буквенные обозначения Терминология Гравитационные ветровые волны - вызванные ветром волны в формировании которых основную роль играет сила тяжести. Элементы волны основные - высота длина и период волны. Нерегулярные волны - волны элементы которых изменяются случайным образом. Регулярные волны - волны высота и период которых остаются неизменными в данной точке пространства занятого жидкостью. Поступательные бегущие волны - волны видимая форма которых перемещается в пространстве. Стоячие волны - волны видимая форма которых в пространстве не перемещается. Система волн - ряд последовательных волн имеющих одно происхождение. Профиль волны главный - линия пересечения взволнованной поверхности с вертикальной плоскостью в направлении луча волны рис.1 . Профиль и элементы волны Средняя волновая линия - линия пересекающая запись волновых колебаний так что суммарные площади выше и ниже этой линии одинаковы. Для регулярной волны - горизонтальная линия проведенная на уровне полусуммы отметок ее вершины и подошвы. Гребень волны - часть волны расположенная выше средней волновой линии. Вершина волны - наивысшая точка гребня волны. Ложбина волны - часть волны расположенная ниже средней волновой линии. Подошва волны - наинизшая точка ложбины волны. Высота волны - превышение вершины волны над соседней подошвой на волновом профиле. Длина волны - горизонтальное расстояние между вершинами двух смежных гребней на волновом профиле. Период волны - интервал времени между прохождением двух смежных вершин волн через фиксированную вертикаль. Фронт волны - линия на плане взволнованной поверхности проходящая по вершинам гребня данной волны. Луч волны - линия перпендикулярная фронту волны в данной точке. Скорость волны - скорость перемещения гребня волны в направлении ее распространения. Расчетный шторм - шторм наблюдающийся один раз в течение заданного ряда лет 25 50 и 100 с такой скоростью направлением разгоном и продолжительностью действия ветра при которых в расчетной точке формируются волны с максимальными за этот ряд элементами. Расчетная скорость ветра при определении элементов волн - скорость ветра на высоте 10 м над уровнем воды. Расчетный уровень воды - уровень назначаемый с учетом сезонных и годовых колебаний ветрового нагона воды приливов и отливов. Разгон волн - протяженность охваченной ветром акватории измеренная по направлению ветра до расчетной точки. Волновое давление - доля составляющая гидродинамического давления обусловленная волнением на свободной поверхности жидкости. Волновое давление определяется как разность значений гидродинамического давления в данной точке пространства занятого жидкостью при наличии волн и при их отсутствии. Основные буквенные обозначения скорость ветра; превышение вершины волны над расчетным уровнем; понижение подошвы волны от расчетного уровня; высота волны; длина волны; волновое число; период волны; круговая частота волны; скорость волны; крутизна волны; пологость волны; соответственно высота длина и период волн %-ной обеспеченности в системе; соответственно средние высота длина и период волн; глубина воды при расчетном уровне; критическая глубина воды при которой происходит первое обрушение волн; глубина воды при которой происходит последнее обрушение волн; сила от воздействия волн на сооружение преграду; линейная нагрузка линейная распределенная нагрузка на единицу длины сооружения преграды ; волновое давление; плотность воды; ускорение свободного падения; угол наклона откоса или дна к горизонту; уклон дна. Приложение 3* Рекомендуемое Определение пространственных характеристик ветра по данным синоптических карт Пространственное распределение скорости ветра необходимо учитывать путем построения полей ветра определяемых по данным синоптических карт. Расчетные скорости ветра допускается определять в соответствии с графиком см. рисунок для заданной географической широты используя расстояние между изобарами и радиус кривизны изобар . Направление ветра необходимо отклонять на угол 15 град от изобары в сторону низкого давления. а б Графики для определения расчетной скорости ветра м/с по данным синоптических карт при циклонических изобарах проведенных через 0 5 кПа а - с.ш.; б - с.ш. Приложение 4* Рекомендуемое Испытание льда на одноосное сжатие Отбор изготовление и подготовка образцов к испытанию Образцы льда отбираются из слоев ледяного поля так чтобы их длинные оси были перпендикулярны направлению роста кристаллов; при этом толщина испытываемого ледяного поля должна быть не менее 0 6 hd. Образцы льда изготавливаются в виде призм квадратного сечения или цилиндров круглого сечения с отношением высоты к ширине диаметру равным 2 5. Ширина образца должна не менее чем в 10 раз превышать средний поперечный размер кристалла определяемый по данным кристаллографического исследования. Отклонение размеров образцов от номинальных не должно превышать %. Образцы должны иметь гладкую ровную поверхность без трещин сколов раковин заусенцев и других дефектов. Цилиндрические образцы следует изготовлять на токарном станке а призматические - на горизонтально-фрезерном станке. Грани призматических образцов рекомендуется обрабатывать попарно двумя фрезами установленными на одном валу с расстоянием между ними равным ширине образца при обработке боковых граней и с расстоянием равным высоте образца при обработке опорных граней. Перед испытанием образцы исследуемого слоя выдерживаются не менее чем 1 ч при температуре слоя определяемой по опытным данным а при их отсутствии - по формулам 116 и 117 . Оборудование Испытательные машины должны быть устроены по типу машин с управляемой скоростью деформации. Наибольшая создаваемая машиной нагрузка должна не менее чем в два раза превышать разрушающую нагрузку для испытываемых образцов. Испытательные машины должны иметь автоматическую запись кривой "нагрузка - деформация" обеспечивать измерение нагрузки с погрешностью не более 5%. Проведение испытаний Образцы сжимаются вдоль длинных осей. Образцы исследуемого слоя испытываются при температуре и постоянной скорости деформации принимаемой для пресноводного льда равной а для морского льда - по табл.1. Таблица 1 Температура льда в -м слое град.С -2 -10 -15 -23 и ниже Значение 0 5 1 5 2 0 3 0 Обработка результатов Разрушающее напряжение предел прочности при сжатии для каждого образца МПа вычисляется по формуле где максимальная нагрузка для -го образца определяемая по диаграмме "нагрузка - деформация" см. рис. 1 МН; площадь первоначального поперечного сечения образца кв.м. За результат испытания серии образцов исследуемого слоя принимается величина МПа где среднее арифметическое значение параллельных определений предела прочности при сжатии МПа определяемое по формуле ; 164 ? и обозначения те же что в п.5.2. Рис.1. Диаграммы “нагрузка-деформация” для льда испытываемого при различных постоянных скоростях деформации: 1 2 - пластическое разрушение; 3 - хрупко-пластическое разрушение; 4 - хрупкое разрушение. Графически результат испытания серии образцов исследуемого слоя изображается точкой и двумя равными отрезками отложенными вверх и вниз от этой точки; точка соответствует среднему арифметическому значению предела прочности льда а отрезок - среднему квадратическому отклонению случайной погрешности измерений. Указание количества испытанных образцов обязательно. Примеры графического представления результатов испытаний нескольких серий образцов показаны на рис.2 и 3. Рис.2. Зависимость максимального предела прочности пресноводного льда при одноосном сжатии от температуры. призматический лед размеры образцов 25х25х50 см ; зернистый снежный лед 15х15х30 см ; волокнистый шестовато-игольчатый лед 22х22х45 см =5. Рис.3. Зависимость максимального предела прочности морского льда при одноосном сжатии от количества жидкой фазы. зернистый лед; волокнистый лед. Размеры образцов 4х4х10 см =5. СОДЕРЖАНИЕ 1. Нагрузки и воздействия волн на гидротехнические сооружения вертикального и откосного профилей Нагрузки от стоячих волн на сооружения вертикального профиля Нагрузки и воздействия волн на сооружения вертикального профиля и их элементы особые случаи Нагрузки от разбивающихся и прибойных волн на сооружения вертикального профиля Нагрузки и воздействия волн на сооружения откосного профиля 2. Нагрузки от волн на обтекаемые преграды и сквозные сооружения Нагрузки от волн на вертикальную обтекаемую преграду Нагрузки от волн на горизонтальную обтекаемую преграду Нагрузки от разбивающихся волн на вертикальную обтекаемую преграду Нагрузки от волн на сквозное сооружение из обтекаемых элементов Нагрузки от волн на вертикальные цилиндры больших диаметров особые случаи * 3. Нагрузки от ветровых волн на берегоукрепительные сооружения и судовых волн на крепления берегов каналов Нагрузки от ветровых волн на берегоукрепительные сооружения Нагрузки от судовых волн на крепления берегов каналов 4. Нагрузки от судов плавучих объектов на гидротехнические сооружения Нагрузки от ветра течения и волн на плавучие объекты Нагрузки от навала пришвартованного судна на сооружение Нагрузки от навала судна при подходе к сооружению Нагрузки на сооружения от натяжения швартовов 5*. Ледовые нагрузки на гидротехнические сооружения Основные положения Нагрузки от ледяных полей на сооружения Нагрузки на сооружения от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении Нагрузки на сооружения от заторных и зажорных масс льда Нагрузки от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды Приложение 1 Обязательное. Элементы волн на открытых и огражденных акваториях Расчетные уровни воды Расчетные характеристики ветра Элементы волн в глубоководной зоне Элементы волн в мелководной зоне Элементы волн в прибойной зоне Элементы волн на огражденной акватории Приложение 2 Справочное. Терминология и основные буквенные обозначения Терминология Профиль и элементы волны Основные буквенные обозначения Приложение 3* Рекомендуемое. Определение пространственных характеристик ветра по данным синоптических карт Графики для определения расчетной скорости ветра м/с по данным синоптических карт при циклонических изобарах проведенных через 0 5 кПа Приложение 4* Рекомендуемое. Испытание льда на одноосное сжатие Отбор изготовление и подготовка образцов к испытанию Оборудование Проведение испытаний Обработка результатов [LM1]