ДНАОП 5.2.30-1.03-85

ДНАОП 5.2.30-1.03-85 Правила техники безопасности при работах на станциях проводного вещания

ОРДЕНА ЗНАК ПОЧЕТА ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОХРАНЫ ТРУДА В ЛЕНИНГРАДЕ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОЮЗНЫЙ ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ Вентиляция и отопление судостроительных цехов Основные положения 103.040-78 Настоящие «Основные положения» разработаны Всесоюзным научно-исследовательским институтом охраны труда ВЦСПС г. Ленинград и Государственным союзным проектным институтом взамен «Основных положений» 74038 76 70. При составлении «Основных положений» использованы материалы научно-исследовательских и проектно-конструкторских разработок указанных организаций а также опыт других предприятий по проектированию и эксплуатации вентиляции и отопления судостроительных цехов. «Основные положения» содержат общие принципы организации воздухообмена исходные расчетные данные для проектирования вентиляции рекомендации по применению воздухораспределительных устройств местных отсосов и способов отопления судостроительных цехов. «Основные положения» предназначены для инженерно-технических работников занимающихся проектированием и эксплуатацией вентиляционных и отопительных установок на судостроительных заводах служб охраны труда и техники безопасности предприятий а также для технических и санитарных инспекторов «Основные положения» № 103040 78 введены в действие на предприятиях отрасли с 1 июля 1979 г. письмом заместителя министра судостроительной промышленности СССР от 20 02.79 г. № II-17/654 Составители: М. И. Гримитлин А. Н. Забавский Г. М. Позин О Н. Тимофеева Е. М. Эльтерман Г. С. Векслер А. М Гримитлин В. И. Найденов СОДЕРЖАНИЕ Основные условные обозначения 1. Область применения 2. Требования к помещениям технологическим процессам и оборудованию 3. Общие положения по вентиляции производственных помещений . 4. Общие положения по отоплению производственных помещений . 5. Вентиляция и отопление корпусозаготовительных цехов . Плазовые участки Участки подготовки металла Участки раскроя металла 6. Вентиляция и отопление сборочно-сварочных цехов 7. Вентиляция и отопление эллингов . Стапельные помещения Отделения окраски секций и судов Участки приготовления красок Участки подготовки изоляции 8 Вентиляция и отопление цехов пластмассового судостроения Приложение 1. Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе производственных помещений Приложение 2. Методика определения коэффициента воздухообмена Приложение 3. Характеристики воздухораспределителей Приложение 4. Методика расчета раздачи воздуха через воздухораспределитель ВРВ под углом к горизонту в направлении рабочей зоны Приложение 5. Методика расчета сосредоточенной раздачи воздуха . Приложение 6. Методика расчета раздачи воздуха через воздухораспределители ВДПМ Приложение 7. Методика расчета раздачи воздуха через перфорированные потолки и панели Приложение 8. Предельно допустимые концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест Приложение 9. Категории пожаро- и взрывоопасности производственных помещений Приложение 10. Рекомендации по определению персонала обслуживающего вентиляционно-отопительные установки Приложение 11. Рекомендации по применению инфракрасного газового отопления Приложение 12 Учет влияния метеорологических условий и продолжительности окраски на воздухообмен Приложение 13. Методика расчета равномерной раздачи воздуха через воздуховод проложенный у пола дока Приложение 14. Методика расчета воздуховодов равномерного всасывания ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ а расстояние между ребрами раскроечной рамы м; Аrх текущий критерий Архимеда; В ширина помещения в расчете на одну струю м; b ширина раскроечной рамы обслуживаемой пылегазоприемником м; bо ширина перфорированной панели или воздуховода м; с объемная теплоемкость воздуха кДж/м3. ° С; dотв диаметр отверстия м; do диаметр подводящего патрубка воздухораспределителя м; F площадь стола обслуживаемая одной секцией местного отсоса м2; FВ площадь поперечного сечения воздуховода м2; Fп площадь поперечного сечения помещения м2; Fп1 площадь пола помещения части помещения обслуживаемая одной струей м2; Fстр площадь струи при входе ее в рабочую зону м2; F0 площадь выпускного отверстия приточного насадка м2; G количество вредных паров или пыли поступающих в помещение мг/ч; Gм количество газовыделений уносимых воздухом удаляемым местными отсосами мг/ч; Gp.з количество газовыделений поступающих в рабочую зону мг/ч; Gуд удельное количество пыли выделяющееся при плазменной резке металла г/м реза; GУД1 удельное выделение пыли на 1 см3 выплавленного металла г/см3; G1 G2 ... Gn содержание летучих компонентов в краске мг/кг; G1 g2 • • • gn предельно допустимые концентрации летучих компонентов в воздухе рабочей зоны мг/м3; g ускорение свободного падения g=9 81 м/с2; Н высота помещения м; hпод минимальная высота подвески воздухораспределителя м; h р. з высота рабочей зоны м; r ж. с коэффициент живого сечения; rн коэффициент неизотермичности; rCT коэффициент стеснения струи; rt rz коэффициенты воздухообмена; r1 число одновременно включенных секций шт.; r2 коэффициент учитывающий подсосы воздуха через неплотности; r20 коэффициент характеризующий выделение летучих в неподвижном воздухе при температуре помещения 20° С и относительной влажности 50%; L количество воздуха при общеобменной вентиляции м3/ч; Lг количество дымовых газов м3/ч; LM количество воздуха удаляемого местной вытяжной вентиляцией м3/ч; Lп производительность побудителя м3/ч; LCTP расход воздуха в струе при входе ее в рабочую зону м3/ч; LУд удельный воздухообмен м3/кг краски; L0 объем воздуха приходящийся на один воздухораспределитель м3/ч; L1 удельный объем воздуха удаляемого с 1 м2 площади раскроечной рамы м3/ч.м2; т скоростной коэффициент воздухораспределителя; m1 число магистральных воздуховодов шт.; N мощность кВт; n динамическая характеристика воздухораспределителя; n1 число отключенных секций местного отсоса присоединенных к вентиляционной сети шт.; n2 число одновременно вентилируемых каналов шт.; ?р давление развиваемое побудителем Па; ? p1 сопротивление воздухораспределителя Па; Q количество избыточного тепла Вт; tв температура воздуха в помещении oС; tг температура дымовых газов oС; tp з средняя температура воздуха в рабочей зоне °С; tсм температура смеси дымовых газов и воздуха °С; tух температура удаляемого воздуха °С; ?tдоп допустимый температурный перепад на истечении °С; ? tрасч расчетный температурный перепад °С; to температура воздуха подаваемого в помещение °С; ?tо температурный перепад на истечении °С; ?P скорость резки металла м/ч; ?х скорость на оси струи при внедрении ее в рабочую зону м/с; ?о скорость истечения воздуха из воздухораспределителя м/с; w объем выплавленного металла при резке одного погонного метра см3/м реза; х характерный размер м; xkр расстояние от воздухораспределителя до первого критического сечения м; х1 расстояние по оси струи от воздухораспределителя до места внедрения струи в рабочую зону м; z количество воздухораспределителей шт.; z0 концентрация вредностей в воздухе поступающем в помещение мг/м3 Z p. з средняя концентрация вредностей в рабочей зоне мг/м3; ZУх концентрация вредностей в удаляемом воздухе мг/м3; ? толщина листового металла мм; ? коэффициент местного сопротивления; ?в плотность воздуха кг/м3; ?г плотность дымовых газов кг/м3. 1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ 1.1. «Основные положения» распространяются на проектирование вентиляции и отопления для вновь строящихся и реконструируемых судостроительных цехов. Они составлены в дополнение к действующим нормативным документам: ГОСТ 12.1.005 76 «Воздух рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические требования». Введен в действие с 01.01.1977; СНиП П-33 75 «Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования»; СН 245 71. «Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий». 1.2. Отопление и вентиляцию входящих в состав цехов бытовых и административно-конторских помещений следует проектировать по действующим нормативным документам СНиП II-92 76 ч. II «Вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий. Нормы проектирования». 1.3. С введением настоящего документа отменяются «Основные положения» 74038-76 70*. 2. ТРЕБОВАНИЯ К ПОМЕЩЕНИЯМ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ПРОЦЕССАМ И ОБОРУДОВАНИЮ 2.1. Планировка производственных помещений должна отвечать требованиям СН 245-71 СНиП П-М.2-72 «Производственные здания промышленных предприятий. Нормы проектирования» СНиП П-А.5 70 «Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений». 2.2. Судостроительные цехи располагаются как правило в одноэтажных зданиях. Цехи и участки различные по специфике производства и характеру выделяющихся вредностей целесообразно располагать в отдельных помещениях. Если в одном помещении находятся производства различных категорий необходимо предусматривать противопожарные мероприятия в соответствии с п. II.2.14 СНиП II-M.2 72. Тамбур-шлюзы в этом случае следует вентилировать согласно пп. 4.76 4.77 СНиП II-33 75. * Вентиляция и отопление судостроительных цехов. Основные положения 74038-76 70. [Б. м.] 1972 ЦНИИТС. ВНИИОТ ВЦСПС . 2.3. Окраска секций и корпусов судов должна производиться в специальных помещениях. Когда по условиям технологического процесса окраска секций и корпусов судов производится в сборочно-сварочном цехе непосредственно на месте сборки следует: не производить в цехе окраску одновременно с другими работами при которых выделяющиеся вредности оказывают однонаправленное действие на организм человека; вентилировать окрасочные участки с учетом «Правил и норм техники безопасности противопожарной безопасности и производственной санитарии для окрасочных цехов» М. «Машиностроение» 1977; снабжать маляров средствами индивидуальной защиты органов дыхания. 2.4. Одновременное проведение сварочных работ допускается на расстоянии не ближе 15 м от окрашиваемых поверхностей; при этом места сварки следует ограждать защитными экранами например металлическими листами . 2.5. Технологические процессы и оборудование должны отвечать «Санитарным правилам организации технологических процессов и гигиеническим требованиям к производственному оборудованию» № 1042 73 М 1974. 2.6. Следует: механизировать и автоматизировать технологические процессы очищать и грунтовать металлические листы и профиль в камерах максимально использовать автоматическую сварку при сварке под флюсом убирать флюс с помощью передвижных флюсоотсасывающих аппаратов пропитку стеклоткани выполнять на пропиточной машине окраску материала производить методом безвоздушного распыления или в электростатическом поле и т. п. 2.7. Необходимо стремиться к использованию материалов содержащих минимальное количество вредных веществ и не требующих жестких метеорологических условий в помещении 2.8. Оборудование работа которого сопровождается выделением пыли паров и газов необходимо оснащать местными вытяжными устройствами для улавливания вредных веществ. 2.9. При внедрении новых материалов нужно учитывать санитарно-гигиенические характеристики а также рекомендации по обеспечению безопасного их применения. 3. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ВЕНТИЛЯЦИИ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ 3.1. Метеорологические условия температура относительная влажность и скорость движения воздуха в рабочей зоне помещений должны соответствовать требованиям ГОСТ 12.1.005 76. Основные судостроительные цехи относятся к производственным помещениям характеризуемым незначительными избытками тепла менее 23 Вт/м2 . Выполняемая в этих цехах работа относится к категории работ средней тяжести Пб ГОСТ 12.1.005 76 . 3.2. Содержание в воздухе газов паров и пыли в рабочей зоне помещений не должно превышать предельно допустимых концентраций ПДК по ГОСТ 12. 1.005 76 приложение 1 к настоящим Положениям . Рабочей зоной считается пространство до 2 м над уровнем пола или площадки на которых постоянно или временно находятся работающие. 3.3. Расчетные параметры наружного воздуха принимаются в соответствии с приложением 4 к СНиП 11-33 75. 3.4. В судостроительных цехах следует предусматривать устройство вентиляции с механическим побуждением. В теплый период года допускается естественное поступление приточного воздуха согласно п. 4.8 СНиП П-33 75 в количестве непревышающем разность между расчетным воздухообменом в летний и зимний периоды. 3.5. Концентрации вредных веществ не ниже 4-го класса опасности в приточном воздухе не должны превышать 30% ПДК для рабочей зоны. 3.6. В производственных помещениях в первую очередь необходимо устройство местной вытяжной вентиляции для улавливания вредностей непосредственно у места их выделения. Типы рекомендуемых местных отсосов и их характеристики приведены в последующих разделах настоящих «Основных положений». 3.7. В дополнение к местной вытяжной вентиляции а также в случае невозможности ее устройства при данном технологическом процессе следует предусматривать общеобменную вентиляцию. 3.8. Количество воздуха L м3/ч при общеобменной вентиляции определяется по формулам: для разбавления вредных паров газов и пыли L=Lm 1-1/r +G/rz z р.з. -Z0 для поглощения избыточного тепла L=Lм 1-1/rt +Q /ckt t р.з-t0 Если все вытяжные отверстия располагаются в рабочей зоне то воздухообмен в помещении находится из зависимостей: для разбавления вредных паров газов и пыли L=G/Z p. з –z0 для поглощения избыточного тепла L=Q/C t р.з. t0 3.9. Коэффициент воздухообмена характеризующий связь между параметрами воздуха рабочей зоны и параметрами удаляемого воздуха равен: при поглощении вредных паров и газов rz= zyx-z0 / z р.з. -z0 при поглощении избыточного тепла rt= tyx-to / t р.з. -to Величины rt и rz зависят от взаиморасположения приточных и вытяжных отверстий размещения источников выделения вредностей и способа подачи приточного воздуха в помещение. Методика определения rt и rz приведена в приложении 2. 3.10. В основных цехах эллинги сборочно-сварочные корпусообрабатывающие удаляемый объем воздуха необходимо компенсировать организованным притоком в полном объеме независимо от кратности воздухообмена. 3.11. В цехах при кратности воздухообмена до пяти рекомендуется воздух подавать в рабочую зону под углом к горизонту. Возможна сосредоточенная подача воздуха которая предпочтительна в цехах с крупногабаритными изделиями где рабочие площадки расположены на различных уровнях. 3.12. В производственных помещениях при кратности воздухообмена более пяти рекомендуется рассредоточенная подача воздуха в рабочую зону. Как подачу в рабочую зону допускается рассматривать подачу из воздухораспределителей расположенных на уровне не более 6 м от пола струями направленными вертикально вниз а также горизонтальными или наклонными струями на уровне не более 4 м СНиП 11-33 75 . 3.13. Основной задачей расчета систем воздухораспределения как правило является определение при заданной нормируемой скорости воздуха в рабочей зоне помещения допускаемой скорости истечения и требуемого размера воздухораспределителя. Кроме того определяется максимальная разность между температурой воздуха в струе при поступлении ее в рабочую зону и в помещении и сравнивается с допускаемой. 3.14. При расчете распределения приточного воздуха в помещениях для обеспечения нормируемых скорости движения воздуха ?нopм и температуры надлежит руководствоваться приложением 4 к «Рекомендациям по выбору и расчету систем воздухораспределения» серия АЗ-669 М. 1979 ГПИ Сантехпроект . Примечание. Для воздухораспределителей снабженных устройствами для регулирования направления струи допускается принимать ?x = 1 м/с. 3.15. В холодный и переходный периоды года в производственных помещениях в которых производятся работы средней тяжести и тяжелые а также при применении систем отопления и вентиляции с сосредоточенной подачей воздуха допускается скорость движения воздуха до 0 7 м/с на постоянных рабочих местах при одновременном повышении температуры воздуха на 2° С. 3.16. При расчете систем рассредоточенной подачи и подачи воздуха под углом в направлении рабочей зоны следует различать два случая: постоянные рабочие места расположены в зоне прямого воздействия приточных струй; места постоянного пребывания людей находятся вне пределов прямого воздействия приточных струй. 3.17. Зона прямого воздействия струи определяется поперечным сечением струи в пределах которого скорость движения воздуха в струе может колебаться от максимальной ?x до 0 5 ?x. Углы расширения линии половинной скорости 0 5 ?x для различных конструкций воздухораспределителей приведены в приложении 3. 3.18. При подаче воздуха струями внедряющимися в рабочую зону сверху вниз для обеспечения большей равномерности распределения скоростей и температур система должна быть запроектирована таким образом чтобы относительная площадь струи поступающей в рабочую зону находилась в следующих пределах: при подаче охлажденного воздуха Fстр/Fп1= 0 2 ?0 5; при подаче нагретого воздуха и в изотермических условиях Fстр/Fп1= 0 2 ?1 0. 3.19. При подаче воздуха в неизотермических условиях необходимо определять температуру приточного воздуха из расчета чтобы величина текущего критерия Архимеда не превышала значений приведенных в табл. 1: Аrx ?n/m2. g?Fo . to-tB /?20 273+tB . x/?Fo 2 Таблица 1 Способ подачи приточного воздуха в помещение   Выпуск охлажденного воздуха   Выпуск нагретого воздуха   Сосредоточенная осесимме-тричными ненастилающимися струями   ArX?0 2 X= ХКр= 0 22m?Fп   Сосредоточенная осесимме-тричными настилающимися струями   Аrx?0 3 X=X Кр= 0 37n?Fп     Под углом к горизонту в направления рабочей зоны с регулированием направления приточной струи   Аrx?0 4 X=x1/2 X=0 7x1 Под углом к горизонту в направлении рабочей зоны без регулирования направления струи     Arx?0 2 x = х1   Вертикально вниз осесимме-тричными или плоскими струями   схема циркуляции не зависит от Аrх   Аrх ? 0 5   X=H-h р.з. В верхнюю зону веерными струями   Arx?0 2 X= 0 4?0 5 B Arx?0 5   X=B/2+ H-h р.з. Температурные n и скоростные m коэффициенты воздухораспределителей приведены в приложении 3. 3.20. Воздухораспределители вентиляционных систем следует предусматривать в комплекте с приспособлениями позволяющими изменять направление приточных струй СНиП П-33 75 . Воздухораспределители с повышенным коэффициентом местного сопротивления и без приспособлений для регулирования направления приточного воздуха применяются если это обосновано технико-экономическим расчетом. 3.21. Для сосредоточенной раздачи воздуха рекомендуются приточные насадки ВГК и ПРС; для подачи воздуха под углом в направлении рабочей зоны воздухораспределители НРВ Серия 1.494.37* и ВРВ. * Здесь и далее указана серия альбома чертежей «Типовые конструкция и детали зданий и сооружений». М. Центр ин-т типовых проектов ЦИТП . При рассредоточенной подаче воздуха в помещение с кратностью воздухообмена до 30 рекомендуются воздухораспределители НДПМ Серия 4.904-53 и перфорированные воздуховоды Серия 4.904-24 . В помещениях высотой до 4 м при кратности воздухообмена более 30 и необходимости обеспечения в рабочей зоне малой подвижности воздуха целесообразно применение перфорированных потолков и панелей. Методики расчета раздачи воздуха через воздухораспределители ВРВ ВДПМ и перфорированные потолки и панели приведены в приложениях 4 7. 3.22. При общеобменной вентиляции с механическим побуждением удаление воздуха предусматривается из верхней зоны осевыми или крышными вентиляторами. 3.23. В цехах где выделяются газы и пары удельный вес которых при температуре поступления в помещение больше чем удельный вес воздуха в рабочей зоне и выделения явного тепла не создают устойчивых воздушно-тепловых потоков цехи пластмассового судостроения участки окраски удаление воздуха осуществляется в соответствии с п. 4.97 СНиП П-33 75. 3.24. Рециркуляцию воздуха в системах вентиляции кондиционирования воздуха и воздушного отопления следует предусматривать согласно пп. 4.69 4.72 СНиП П-33 75. 3.25. При расположении рабочих мест в приямках и заглубленных доках эллинги сборочно-сварочные цехи применяется приточная вентиляция с рассредоточенным выпуском воздуха рассчитанная на разбавление выделяющихся в них вредностей до ПДК. 3 26. Рассеивание вредных веществ содержащихся в вентиляционных и технологических выбросах предприятий в приземном слое атмосферы до ПДК регламентированных СН 245 71 приложение 8 к настоящим Положениям обосновывается расчетом в соответствии с СН 369 74 «Указания по расчету рассеивания в атмосфере вредных веществ содержащихся в выбросах предприятий» и «Руководством по расчету загрязнения воздуха на промышленных площадках» утвержденным Главпромстройпроектом Госстроя СССР 2 декабря 1975 г. 3.27. Автомобильные и железнодорожные ворота а также проемы для пропуска листов металла нужно оборудовать воздушно-тепловыми завесами. При оборудовании автомобильных ворот тамбурами воздушно-тепловая завеса не предусматривается. Расчет боковых завес производится по «Указаниям по расчету двусторонних воздушных завес у наружных ворот и технологических проемов производственных зданий» серия А3-374 М.. 1969 нижних завес по «Инструкции по расчету воздушных и воздушно-тепловых завес» М. 1964 Госстрой СССР . 3.28. Локализацию холодных потоков воздуха поступающего через неплотности в притворах ворот предназначенных для вывоза крупногабаритных секций и судов следует производить с помощью воздушно-тепловой защиты. Расчет воздушно-тепловой защиты производят в соответствии с «Указаниями по проектированию воздушно-тепловой защиты для локализации холодных потоков воздуха проникающих через неплотности в притворах ворот» Л. 1970 ВНИИ охраны труда ВЦСПС в Ленинграде . 3.29. При проектировании вентиляции следует руководствоваться противопожарными требованиями указанными в СНиП II-33 75 с учетом настоящих Положений. Подбор вентиляционного оборудования производится в соответствии с категорией пожароопасности производств и классом взрывоопасности помещений приложение 9 . 3 30. Типы электродвигателей электроприводов и других устройств к отопительно-вентиляционному оборудованию и кондиционерам размещаемым непосредственно в обслуживаемых помещениях а также в помещениях для вентиляционного оборудования определяются в санитарно-технической части проекта на основании технологических заданий. 3.31. При расчете вентиляционных систем следует учитывать требования СНиП П-12 77 «Защита от шума». 3.32. Для получения надлежащего санитарно-гигиенического эффекта от применения систем вентиляции и отопления необходимо организовать их правильную эксплуатацию. Ответственность за эксплуатацию техническое состояние ремонт использование и сохранность отопительно-вентиляционных установок несут начальники производственных цехов. Техническое руководство и контроль за работой систем а также за их своевременный и качественный ремонт осуществляет главный энергетик главный механик предприятия. Ответственным за общее состояние отопительно-вентиляционных устройств на предприятии является главный инженер. 3.33. Служба эксплуатации отопительно-вентиляционного оборудования на судостроительном предприятии организуется в соответствии с «Типовым положением о службе вентиляции предприятия» № 050.104-002 1972 г. Штаты устанавливаются по приложению 10 к настоящим Положениям. 4. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ОТОПЛЕНИЮ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ 4.1. Проектирование систем отопления производится в соответствии со СНиП П-33 75. 4.2. Системы отопления рассчитываются на возмещение расходов тепла: через ограждающие конструкции зданий и сооружений; на нагревание воздуха поступающего через открытые ворота двери и другие проемы и неплотности в ограждающих конструкциях; на нагревание поступающих извне материалов оборудования и транспорта. 4.3. Расчет отопления выполняется с учетом поступлений тепла: от технологического оборудования и коммуникаций; от нагретых материалов и изделий; от людей искусственного освещения и других источников. 4.4. В судостроительных цехах предусматривается как правило воздушное отопление совмещенное с приточной вентиляцией. 4.5. Теплопотери помещения Q1 компенсируются в первую очередь приточным воздухом нагретым до необходимой температуры: to=tB+Q1 / crtL Коэффициент воздухообмена при воздушном отоплении определяется по приложению 2. 4.6. Верхний предел температуры подаваемого воздуха ограничивается условиями сформулированными в п. 3.19. 4.7. В случае когда теплопотери помещения не могут быть компенсированы подачей тепла приточной системой дополнительно устанавливают воздушно-отопительные агрегаты. Воздуховыпускные отверстия агрегатов следует снабжать поворотными лопатками для регулирования направления потока в зависимости от температуры нагретого воздуха. 4.8. В производственных помещениях высотой до 5 м например участки раскроя и пропитки стеклоткани подготовки краски наряду с воздушным отоплением можно применять системы с местными нагревательными приборами. 4.9. Температура теплоносителя систем отопления в зависимости от категории пожароопасности производства см. приложение 9} должна быть не выше указанной в табл. 2. 4.10. В помещениях с производствами категорий пожароопасности Г и Д а также во временных постройках при сварочных и газорезательных работах допускается отопление инфракрасными газовыми излучателями при наличии блокировоч- Таблица 2   Категория пожароопасности производства     Система отопления Допустимая температура теплоносителя оС при отсутствии горючей и взрывоопасной пыли в помещениях при наличии горючей и взрывоопасной пыли в помещениях   А Б и Е     Паровая или водяная с постоянной температурой теплоносителя   130   110   водяная с переменной температурой теплоносителя 150   110   В   паровая или водяная с постоянной температурой теплоносителя 130   110   водяная с переменной температурой теплоносителя 150   130   ных устройств исключающих возможность загазованности воздушной среды при понижении давления или временного прекращения подачи газа. Производительность вентиляции при этом следует проверять расчетом на ассимиляцию водяных паров образующихся при сгорании газа. Рекомендации по применению отопления инфракрасными газовыми излучателями приведены в приложении 11. 4.11. В нерабочее время в помещениях следует поддерживать температуру воздуха 5° С если это допустимо по условиям технологии. 4.12. Для поддержания требуемой температуры воздуха в помещениях в нерабочее время предусматривается дежурное отопление. Примечание. В местностях с расчетной температурой наружного воздуха в холодный период года выше 5° С дежурное отопление не предусматривается В помещениях с производствами категорий пожароопасности В Г Д для дежурного отопления следует использовать постоянно действующие системы отопления путем включения части нагревательных устройств или переключения установок воздушного отопления на рециркуляцию. В помещениях с односменной работой допускаются самостоятельные системы дежурного отопления. 4.13. Рекомендуется обеспечивать автоматическое регулирование отопительно-вентиляционных систем в соответствии со СНиП П-33-75. 5. ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ КОРПУСОЗАГОТОВИТЕЛЬНЫХ ЦЕХОВ Плазовые участки 5.1. В плазово-разметочных бюро помещениях чертежных машин а также в помещениях изготовления шаблонов и хранения масштабных разбивок и чертежей по технологическим требованиям необходимо поддерживать температуру 20±2°С. Относительная влажность воздуха должна быть 65±5%. 5.2. Расчетный воздухообмен для холодного периода года определяется по числу работающих в помещении людей исходя из нормы наружного воздуха на одного человека 60 м3/ч но не менее однократного обмена в час для теплого периода года по теплоизбыткам с учетом солнечной радиации. 5.3. Подачу приточного воздуха следует осуществлять через воздухораспределители обеспечивающие подвижность воздуха в рабочей зоне не более 0 3 м/с. Удалять воздух целесообразно из верхней зоны. 5.4. В помещениях плазовых участков требуемые температура и влажность воздуха рекомендуется поддерживать системами водяного отопления с установкой отопительных приборов у наружных стен под окнами и системами кондиционирования воздуха с автоматическим регулированием параметров. 5.5. В помещениях фотопроекционных камер следует устраивать механическую вентиляцию рассчитанную на разбавление тепловыделений от аппаратуры определяемых в зависимости от мощности ламп по формуле: Q = 880N. Участки подготовки металла 5.6. Процессы подготовки листового и профильного металла осуществляются как правило на механизированных поточных линиях. При этом нагрев дробеметная очистка грунтовка и сушка металла сопровождаются выделением газов пыли и паров. 5.7. Нагрев металла и удаление с его поверхности влаги и масла производят в камерах оборудованных газовыми горелками. Удаление выделяющихся продуктов сгорания и тепла осуществляется вытяжкой с естественным через шахты с дефлекторами или механическим побуждением. Приемник выполняют в виде зонта над газоотводящим каналом. Количество удаляемого воздуха определяют исходя из принятой температуры смеси дымовых газов и воздуха: Lm=Lг?г tr-tсм / tсм-tB ?B Рекомендуемые значения tCM: при механической вытяжке не выше 80° С из соображений сохранности вентиляторов при естественном побуждении до 300oС. При составлении теплового баланса помещения тепловыделения от камер подогрева можно не учитывать. 5.8. Дробеметные камеры очистки листов и профиля должны быть снабжены тамбурами а проемы для прохода металла завешены листовой резиной. Для предотвращения выбивания пыли необходимо поддерживать в камере разрежение 20 30 Па. Объем вытяжки из дробеметных камер 3500 м3/ч на первый аппарат и по 2000 м3/ч на каждый последующий. Отсос воздуха осуществляют из камеры. Во избежание попадания дроби в вентиляционную систему у всасывающего отверстия устанавливают отбойный щиток. Помимо отсоса из камеры следует предусматривать вытяжку 1700 м3/ч от воздушного сепаратора; от укрытий головки элеватора объем вытяжки принимают равным утроенной ширине ковша в миллиметрах . 5.9. Воздух отсасываемый из дробеметных камер перед выбросом в атмосферу нужно очищать. Рекомендуется двухступенчатая очистка удаляемого воздуха. Начальная концентрация пыли в удаляемом воздухе может достигать 7 г/м3. 5.10. В качестве 1-й ступени очистки целесообразно применять циклоны НИИОГАЗ ЦН-11. Скорость на входе в патрубок 14 18 м/с. Допускается использовать циклоны ЦН-15. Примечание. Рабочие чертежи циклонов ЦН-11 Серия 4.904 46 распространяются ЦИТП Госстроя СССР ЦН-15 институтом «Гипрогазоочистка». 5.11. В качестве 2-й ступени очистки рекомендуются тканевые фильтры типа ФВК или РФГ. Удельная нагрузка по воздуху не более 150 м3/ч.м2. 5.12. Допускается одноступенчатая очистка воздуха в тканевых фильтрах типа ФВК или РФГ. Удельная нагрузка по воздуху не более 70 м3/ч.м2. 5.13. Грунтовку листов и профиля следует производить в закрытых камерах оборудованных местной вытяжной вентиляцией. Открытый рабочий проем должен быть минимальным исходя из технологии выполнения операции. Объем удаляемого воздуха определяют по скорости в рабочем проеме: при пневматическом распылении 1 0 м/с при безвоздушном распылении 0 6 м/с при электростатическом распылении 0 4 0 5 м/с. Концентрация паров растворителей в удаляемом воздухе не должна превышать 20% нижнего предела взрываемости. 5.14. В распылительных камерах грунтовки удаляемый воздух перед выбросом в атмосферу подвергают очистке в гидрофильтрах. Примечание Расчет и конструирование гидрофильтров производится по «Альбому оборудования окрасочных цехов» М «Химия» 1975. 5.15. В камерах сушки следует предусматривать вытяжку из верхней зоны. Объем удаляемого воздуха определяют из условия создания в открытом проеме скорости 0 5 м/с. 5.16. При отсутствии камеры сушки когда загрунтованные листы из камер грунтовки поступают в накопители расположенные непосредственно в цехе в расчете общеобменной вентиляции учитывают поступление в воздух помещения паров растворителей при грунтах ВЛ-02 или ВЛ-023 20% от расхода растворителя . Участки раскроя металла 5.17. Тепловая резка сопровождается значительным выделением в окружающую среду высокодисперсной пыли в которой 98% частиц по весу имеют размер менее 5 мкм; пыль содержит вредные элементы. Кроме того выделяются токсичные газы: окислы азота окись углерода озон и другие. Данные о количестве выделяющейся пыли при резке основных видов сплавов применяемых в судостроении приведены в табл. 3 5. 5.18. Раскроечные столы должны быть оборудованы местными отсосами удаляющими загрязненный воздух из-под разрезаемого листа. Для этого пространство под разрезаемым листом делят на ячейки каждая из которых поочередно является рабочей и присоединяется к вытяжной системе. Таблица 3 Процесс   Выделяющиеся вредные вещества г/м реза   пыль   СО   NO2   Электродуговая резка сплавов АМГ толщиной ? мм 8     2 5 0 6   2 5   20 4 0 0 9 4 0 80 6 0 1 8 8 0 Стали 09Г2 ? мм 14   6 0   2 0 10 0 20 10 0 2 5   14 0 Воздушно-дуговая строжка: стали 45Г17ЮЗ   100 0* в том числе МпО2 25 0 250 0* 50 0* титанового сплава 500 0* 500 0* 130 0* * Здесь единица измерения г/кг угольных электродов. Таблица 4   Металл   Количество пыли выделяющейся при газовой резке   Gуд г/м реза в том числе МnО2 GУД1 г/см3 Низколегированные стали:               0 024 Ст-Зс   ? = 6 ММ   0 29   0 0008   ? =12 мм 0 60   10ХГНД   ? = 32 мм 1 64 0 0080 ? = 4 мм 0 16 0 0008 ? =10 мм 0 50 0 0025 О9Г2   ? =14 мм 1 40 0 0270 Спецстали:             АК-25   ? =10 мм   0 87   0 1300   0 058   45Г17Ю3   ? =30 мм   7 15   1 1200   0 079   Титановыйсплав             3В   ? = 15 мм   3 60   0 0140   0 060   Примечания: 1. Тепловыделения при газовой резке следует принимать равными 50000 кДж на 1 кг ацетилена. 2. Пересчет количества пыли г/ч выделяющейся при резке металлов другой толщины производится по формуле G=GУД1?р?. 3. Количество частиц пыли размером менее 5 мкм составляет 5 19. При ручной и машинной тепловой резке металла рекомендуются столы со встроенными секционными местными отсосами. Отсосы располагаются с одной стороны при ширине стола до 1 5 м и с двух сторон или внутри вдоль оси стола со всасывающими отверстиями по обе стороны при ширине более 1 5м. Всасывающие отверстия выполняют в виде продольной щели постоянной или переменной ширины а также в виде круглых или квадратных отверстий в верхней части всасывающего патрубка. Равномерная скорость всасывания по длине воздуховода достигается при отношении суммарной площади всасывающих отверстий к площади поперечного сечения воздуховода не более 0 5. Коэффициент местного сопротивления ??8 0 по отношению к скорости в сборном воздуховоде в месте присоединения к нему секции . Принципиальная схема оснащения раскроечного стола местными отсосами секционного типа с ручным переключением клапанов представлена на черт. 1 с автоматическим на черт. 2. Объем вытяжки от стола LM = L1Fr1 + 0 1 L1Fn1 Таблица 5 Металл   Количество пыли выделяющейся при плазменной резке металла   Gуд г/м реэа   в том числе   Gуд1 г/см3   Сг2О3   МnО2   Низколегированные стали СТ-ЗС ? = 30 мм   13 3 0 25 0 06 0 09 09Г2 ? =16 мм 11 0   0 02 0 9 0 13 10ХСНД ? =8 мм 2 4 0 05 0 04 0 08 Спецстали 1Х18Н9Т   ? =20 мм 35 0 7 00 1 60 0 40 AK-25 ?=25 мм 28 0 0 05 15 00 0 20 Алюминиевые сплавы АМТ   ? =15 мм   16 4 0 09 0 08 0 23 АМГ ? =12 мм 7 0 0 10 0 10 Медные сплавы М-3   ? = 30 мм 47 0 0 30 Л -62 ? =15 мм 78 0 0 90 Титановый сплав 3В   ? =32 мм   36 0   0 07   0 06   0 25   Примечания: 1. В качестве рабочего газа при плазменной резке использовался сжатый воздух. 2. Пересчет количеств пыли г/ч выделяющейся при резке металлов другой толщины производят по зависимости G= Gуд1?p?. 3. Количество частиц пыли размером до 5 мкм составляет 98%. Удельный объем воздуха L1 удаляемого с 1 м2 площади раскроечной рамы рекомендуется принимать: при газовой резке 2500 м3/ч м2 при плазменной резке 4000 м3/ч.м2. 5.20. При машинной тепловой резке листового металла выбор конструкции местного вытяжного устройства производят в зависимости от типа и размеров раскроечной рамы. Примечание Наиболее распространенные типы раскроечных рам без поддона и с поддоном. Рамы без поддона состоят из съемных расположенных поперек рамы равноотстоящих друг от друга опор ребер образующих с основанием рамы и поверхностью разрезаемого листа металла каналы открытые с продольных сторон рамы Б каналах накапливается выплавленный металл и вредные ве щества выдуваемые режущей струей газа. Рамы предназначены для газорезательных машин Рамы с поддоном отличаются от рам без поддона наличием секций крайние опоры которых перекрывают расстояние от основания рамы до разрезаемого листа а средние отстоят от основания рамы образуя в нижней части свободное пространство поддон . Поддон позволяет накапливать больше выплавленного металла что важно для высокоскоростных машин но несколько ухудшает условия вентилирования секций раскроечной рамы. Поддон рекомендуется заполнять водой. Черт. I Принципиальная схема оснащения стационарного раскроенного стола местными отсосами секционного типа с ручным переключением клапанов: 1 стационарный раскроечный стол 2 секционный отсос 3 клапан 4 сборный воздуховод 5 устройство для ручного переключения клапанов Черт. 2. Схема пневматического переключения секционного отсоса: 1 воздухораспределитель; 2 ниппеля; 3 шланг; 4 пневмоцилиндр; 5 станина машины 5.21. Местный отсос со всасывающим отверстием размером 160х160 мм черт. 3 прикреплен на одной оси с резаком к порталу газорезательной машины и перемещается с ним с помощью шарнирно-сочлененных воздуховодов вдоль раскроечной рамы без поддона. Отсос пыли и газов осуществляется из двух смежных каналов с одной стороны рамы. Рекомендуемый объем удаляемого воздуха от одной машины 1500 м3/ч. 5.22. Устройство для отсоса пыли и газов от плазменно-резательной машины черт. 4 расположено по обе стороны раскроечной рамы с поддоном. Размер рамы 2 5х12 м. Вдоль рамы проложены магистральные воздуховоды со щелью в верхней части закрытой прорезиненной лентой. При движении портала машины лента огибает ролики вмонтированные в корпус пылеприемника обеспечивая отсос пыли и газов от места резки металла и из поддона рамы. Коэффициент местного сопротивления отнесенный к скорости в сборном воздуховоде следует принимать равным 7 5. 5.23. Другой вид устройства для отсоса пыли и газов от плазменно-резательной машины черт. 5 выполнен в виде продольных воздуховодов расположенных по обе стороны раскроечной рамы с поддоном; в верхней части воздуховодов имеются всасывающие отверстия и поворотные клапаны с противовесами н роликами. Клапаны открываются специальной штангой при движении портала машины. Коэффициент местного сопротивления отнесенный к скорости в сборном воздуховоде в этом случае равен 1 5. 5.24. Ориентировочный объем воздуха удаляемого местными вытяжными устройствами от раскроечных рам составляет LM = abL1n2r2m1. Для местных отсосов передвижного типа и раскроечных рам без поддона n2 = 2; при наличии поддона n2=3. Для местных отсосов стационарного типа и раскроечных рам с поддоном и без него n2 соответствует числу каналов обслуживаемых включенными всасывающими отверстиями. Коэффициент r2 для шарнирно-сочлененных и телескопических элементов систем равен 1 2; для воздуховодов закрытых прорезиненной лентой или всасывающих отверстий с клапанами r2=1 5?2 0. При ширине раскроечной рамы до 2 м m1=1 при ширине от 2 до 4 м m1 =2. При ширине рамы более 4 м следует предусматривать дополнительные каналы. 5.25. Расчетные объемы удаляемого воздуха обеспечивают эффективный отсос вредностей при суммарной площади отверстий или щелей на поверхности разрезаемого листа включая зазор между краем листа и продольным торцом рамы равной не более 20% от площади раскроечной рамы. Черт.3. Устройство для отсоса пыли и газов от машины для автоматической резки листового проката ГСПИ : 1 сборный воздуховод; 2 регулирующий клапан; 3 шарнирно-сочлененные воздуховоды 4 газорезэтельная машина; 5 раскроечная рама; 6 местный отсос Черт. 4. Устройство с гибкой лентой для отсоса пыли и газов от плазменно-резательной машины ГСПИ : 1 плазменно-резательная машина; 2 пылегазоприеминк; 3 - магистральный воздуховод; 4 раскроечная рама; 5 поддон; б прорезиненная лента;7 ролики Черт. 5. Устройство с откидными клапанами для отсоса пыли и газов от плазменно-резательной машины ГСПИ 1 плазменно-резательная машина; 2 штанга; 3 клапан 4 магистральный воздуховод 5 раскроечная рама 6 поддон. 7 ролики; 8 противовес Расстояние между плоскостью всасывающего отверстия и торцом рамы не должно превышать 10 мм. Высоту всасывающего отверстия рекомендуется принимать 0 6?1 0 h где h-высота канала в торце раскроечной рамы. Длина всасывающего отверстия для передвижного типа местных отсосов должна быть равна длине участка рамы на которой расположено n2+1 каналов. Ширину прорезиненной ленты следует принимать равной ширине продольной щели магистрального воздуховода плюс 40 мм 5.26. При разработке конструкций местных отсосов и элементов вентиляционной сети необходимо предусматривать максимальное уплотнение системы сводя до минимума бесполезные подсосы воздуха через неплотности. 5.27. При проектировании магистральных воздуховодов рекомендуется принимать: размеры поперечного сечения воздуховодов исходя из скорости в них 8 10 м/с; длину воздуховода находящегося под вакуумом не более 10 м. При длине раскроечной рамы более 10 м следует устанавливать клапаны-переключатели позволяющие отключать части воздуховода где в данный момент не производится резка деталей; при расположении магистральных воздуховодов по обе стороны раскроечной рамы устанавливают клапан-переключатель с автоматическим включением той магистрали которая обслуживает рабочий участок раскроечной рамы. 5.28. Открывание поворотных клапанов и перемещение воздухоприемника вдоль торца раскроечной рамы осуществляется движущимися частями машины или индивидуальным приводом синхронно с работой машины. 5.29. Местные отсосы рассмотренных конструкций улавливают примерно 90% вредных веществ. Прорывающаяся в помещение цеха пыль должна учитываться в расчете воздухообмена при общеобменной вентиляции. 5.30. На участках нестационарных постов газовой резки которые не могут быть оборудованы местными отсосами предусматривается общеобменная вентиляция. Примечание. Ввиду того что общеобменная вентиляция обычно не снижает запыленности на рабочих местах газорезчиков до ПДК для защиты органов дыхания газорезчики должны применять противопылевые респираторы [см «Методические рекомендации по выбору и применению средств индивидуальной защиты органов дыхания». Л. 1976 ВНИИ охраны труда ВЦСПС ]. 5.31. Воздухообмен в цехе следует рассчитывать на разбавление пыли и токсичных аэрозолей в воздухе до ПДК. 5.32. Воздух из цеха удаляется местными отсосами и дополнительно из верхней зоны вытяжными вентиляторами. Вытяжные отверстия располагают над теми участками где сосредоточен основной объем работ при которых выделяется пыль. 5.33. Для компенсации местной и общеобменной вытяжки предусматривают подачу воздуха системами с механическим побуждением. Объем приточного воздуха принимают равным суммарному объему вытяжки. 5.34. Раздачу воздуха следует осуществлять сосредоточенно или под углом в направлении рабочей зоны. Максимальная скорость в рабочей зоне 0 5 м/с. 5 35. Отопление участков подготовки и раскроя металла воздушное совмещенное с приточной вентиляцией. Допускается применение инфракрасных газовых излучателей. Рекомендации по расчету инфракрасного газового отопления приведены в приложении 11. 6. ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ СБОРОЧНО-СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ 6.1. Сварка применяемая при сборке отдельных элементов плоскостных и объемных секций строящихся судов сопровождается выделением вредных газов и пыли содержащей токсические элементы Данные о валовых количествах вредных веществ при наиболее распространенных видах сварки и сварочных материалов приведены в табл. 6. 6.2. Расчет воздухообменов при отсутствии сведений о валовых количествах вредностей можно производить: по суммарным пылевыделениям при содержании в электроде или сварочной проволоке марганца до 1% и хрома до 6% принимая что при ручной сварке выделяется 14 г пыли на 1 кг израсходованных электродов при сварке в среде углекислого газа в обычном режиме Iсв?200 А 8 г пыли а в повышенном Iсв = 350?400 А 14 г; по аэрозолям окислов марганца и хрома при более высоком содержании этих веществ в сварочных материалах принимая что количество выделяющихся аэрозолей составляет 3% от содержания марганца и 0 4% от содержания хрома в электроде или сварочной проволоке. ПДК сварочной пыли и отдельных ее компонентов приведены в приложении 1. 6.3. Для обеспечения надлежащей чистоты воздуха в зоне дыхания сварщика необходимо применять при следующих процессах местные отсосы: ручной сварке штучными электродами с покрытием; полуавтоматической и автоматической сварке в защитных газах плавящимися электродами порошковой проволокой под слоем флюса; контактной стыковой сварке оплавлением; Таблица 6     ВИД СВАРКИ     СВАРОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ   ПЫЛЬ Г/КГ ГАЗЫ Г КГ   средне коли-чество   В том числе                 МnО2   СгО3   Сг2О3   фторидов   N1   А1   Mg   Сu   NO2   СО   O2   HF   Ручная штучными электрода-ми                     УОНИ 13/45   16 0   0 60           5 5                   1 50   13 3       0 5   УОНИ 13/55   18 0   1 09                               2 70   13 3       2 8   УОНИ 13/66   7 5   1 41                                           1 14   АНО 1   10 3   0 43                                               АНО-3   7 0   0 85                                               АНО-4   7 0   0 70                                               ЭА 606/11   13 0   0 80   0 35   0 23   1 96                   1 00   0 7           ЭА 395/9   20 0   1 30   0 42                               0 5       0 9   ЭА 981/15   9 5   0 68   0 72                                       0 8   ЭА 48М/22   13 0   0 80   0 60   0.70   1 5                   0 74               ЭА 400/10y   5 7   0 43   0 25                                       0 54   В углекислом газе             Св03Х1СН3МД   4 4   0 10       0 01       0 05               0 06   1 7           Св08ГН2МТ   6 5   0 20       0 03       0 07               0 80   10 6           Св08Г2С   8 0   0 50   0 02           0 03               0 06   14 0           Св08Г6Х16Н25М6   16 0   2 00   1 00           2 00               0 20   5 0           СвХ19Н9Ф2СЗ   8 0   0 42   1 50           0 04                   14 0           ЭП 704   8 4   0 73   0 02   0 36       0 11               0 23   2 0           ЭП 854   7 4   0 74       0 60       0 08                   2 0           Плавящимся электродом в инертных газах     сплавы алюминиево-магниевые 20 0                                   15 0     3 0           2 5           0 1           сплавы титана   4 7                                   0 4       0 1       сплавы меди   18 0   0 3               0 7           11 0                   Ручная вольфра- ммовыми электрода-ми в инертных газах сплавы алюминиево -магниевые   5 0                       2 0   0 8               0 8                                                           сплавы титана   3 6                                           0 08       Под флюсом ФЦ-11   0 03   0 005                                           0 02   ФЦ-6   0 12   0 070                                           0 03   ОСЦ-45   0 11   0 030                                           0 20   АН -26   0 06   0 004                                           0 03   АН-348А   0 04   0 030           0 07                               0 03   АН -42   0 04   0 008                                           0 02   АН-22   0 12   0 009                                           0 02   48-ОФ-6   0 08   0 002                                           0 07   48-ОФ-бМ   0 06   0 009                                           0 03   Порошковой проволокой ЭПС 15/2   8 4   0 90                                           0 8   ПП-108   15 4                       0 55           0 35   31 2           ПП-ДСК-1   11.7   0 77                                           0 1   ПП-ДСК-2   11 2   0 42                                           0 1   ПП-АН-3   13 7   1 36                                           2 7   пск-з   7 7   0 41                                           0 7   Примечания: 1. В количество расходуемых электродов входят огарки. 2. Конвективные тепловыделения при электродуговой сварке следует принимать в размере 15% энергии подведенной к сварочной дуге. контактной точечной шовной и рельефной сварке гальвано-покрытых и цветных металлов. Примечание. При сварке неплавящимися вольфрамовыми электродами в среде инертных газов требуемое санитарными нормами состояние воздушной среды на рабочих местах может быть обеспечено общеобменной вентиляцией 6.4. Конструктивно местные отсосы могут быть выполнены в следующих вариантах: встроенные в сварочную аппаратуру; встроенные в механическое сварочное оборудование; встроенные в специальную технологическую оснастку поточных и конвейерных линий изготовления сварных изделий; не связанные жестко со сварочным оборудованием и оснасткой. Характеристики рекомендуемых местных отсосов для сварочных постов приведены в табл. 7. 6.5 При сварке мелких изделий следует применять столы со встроенными отсосами черт. 6 выпускаемые промышленностью по ГОСТ 20741 75 и наклонные панели равномерного всасывания черт. 7 . 6.6. При сварке на стендах деталей длиной 1 2 м рекомендуются поворотные ЛИОТ-1 и поворотно-подъемные ЛИОТ-2 приемники черт. 8 9 а также аналогичные конструкции разработанные Проектным институтом № 1 Госстроя СССР позволяющие обслуживать сварку на расстоянии 4 5 м см. «Типовые конструкции и детали зданий и сооружений». Серия 4.904.37. М. ЦИТП . 6.7. При ручной автоматической и полуавтоматической сварке выполняемой на нестационарных местах а также в закрытых и полузакрытых отсеках следует в соответствии с указаниями по проектированию [см. «Местные вытяжные устройства к оборудованию для сварки и резки металлов». Л. 1980 ВНИИ охраны труда ВЦСПС в Ленинграде ] применять высоковакуумные установки черт. 10 с малогабаритными местными отсосами. Всасывающая сеть должна состоять из переносных облегченных шлангов стационарного коллектора стальной сварной трубы проложенной вдоль всего возможного фронта работ и циклона. Примечание. Шланги диаметром 38 50 75 100 125 и 150 мм выпускаются Черкесским заводом РТИ по ТУ 38-105631 73 диаметром 32 мм Батумским заводом бытового машиностроения по ТУ 27-04. 6.8. В качестве высоковакуумных побудителей следует применять пятиступенчатые центробежные машины завода «Узбек-химмаш». В небольших установках могут быть использованы водокольцевые вакуум-насосы. Характеристики оборудования указаны на черт. 11 и 12. Производительность дана по объему воздуха приведенному к нормальным условиям. Таблица 7 № п. п.   Местный отсос   Размеры всасывающего отверстия мм   Объем удаляемого воздуха м3/ч   Коэффициент местного сопротивления   Условия применения местного отсоса   1   Наклонная панель равномерного всасывания черт.7   600х645 1250 1 0   Сварка изделий высотой до 0 5 м на столах   750х646 1600 900х645 1900 2     Неповоротный стол сварщика ГОСТ 20741 75 черт. 6                 типоразмер 1 800х500 не менее 1500 потеря давления 500 Па   сварка изделий высотой до 0 4 м 2 800х800 3 1250х630 не менее 1800 сварка изделий высотой до 0 6 м 4 1250х800 3   Двусторонний поворотный воздухоприемник ЛИОТ-1 черт. 8 900х450x2   4000   1 6   сварка на стендах изделий размером до 2 0х1 0x0 8 м 4   Поворотно-подъемный воздухоприемник ЛИОТ-2 черт. 9   600X4501   2000   1 6   сварка на стендах изделий различной высоты   5   Нижний отсос от контактных точечных машин МТП- 150-6 и МТП-75-11 черт. 19   1301X75   200   0 06   точечная сварка   6   Пылегазоприемник с пневматическим присосом черт. 13   ? 90   150   потерн давления в приемнике 3000 Па   ручная сварка в закрытых и полузакрытых объемах и на конструкциях   7   Пылегазоприемник к полуавтоматам ПШ-54 и ПШ-5 черт. 18     80   3 50   полуавтоматическая сварка под слоем флюса   8   Щелевой пылегазопри-емник ВЦНИИОТ к автомату АДС-1000-2 черт 14     150       автоматическая сварка под слоем флюса   9   Воронкообразный пы-легазоприемннк к автомату АДС-1000-2 черт.15 ? 100   150   0 3   автоматическая сварка под слоем флюса   10   Встроенный местный отсос к автомату АДС-1000-2У черт.16   60     сварка в углекислом газе швов стыковых соединений   11   Встроенный местный отсос к автомату АСУ-6М черт. 17     40       сварка в углекислом газе швов тавровых соединений Примечание Коэффициент местного сопротивления отнесен к скорости воздуха в воздуховоде присоединенном к местному отсосу.   Черт. 6. Стол сварщика неповоротный ВИСП : 1 нижняя всасывающая решетка; 2 поворотный козырек; 3 наклонная панель равномерного всасывания; 4 патрубок; 5 вентиляционный агрегат Черт. 7. Наклонная панель равномерного всасывания: 1 корпус; 2 всасывающая решетка; 3 козырек; 4 патрубок; 5 шибер Черт. 8 Двусторонний поворотный воздухоприемник ЛИОТ-1 1 воздухоприемник 2 наклонные панели равномерного всасывания 3 козырек 4 шибер 5 воздуховод 6- подвижный кронштейн 7 неподвижный кронштейн 8 свариваемое изделие Черт 9 Поворотно подъемный воздухоприемник ЛИОТ 2 1 воздухоприемная панель 2 всасывающая решетка 3 козырек 4 шибер 5 телескопический воздуховод б перемычка 7 трос 8 ролики 9 противовес 10 неподвижный кронштейн 11 направляющий стакан 12 поворотный кронштеин 13 свариваемое изделие Черт. 10 Схема высоковакуумной установки: 1 воздухоприемник 2 гибкие шланги 3 штуцеры 4 коллектор; 5 циклон 6 задвижка 7 центробежная машина 8 электродвигатель Черт. 11 Характеристики центробежных машин завода «Узбекхиммаш» 1 машина ТВ-801 6 2 машина ТВ-175-1 6 Черт. 12. Характеристика водокольцевого насоса ВВН-12: I давление; 2 мощность; 3 коэффициент полезного действия Черт. 13 Воздухоприемник ЛИОТ с пневматическим присосом-держателем для ручной сварки: 1 воронка; 2 пылесосный шланг; 8 - диффузорный пережим; 4 резиновая полусфера 5 полая втулка 6.9. В зависимости от вида сварки и сварочной аппаратуры рекомендуются следующие конструкции пылегазоприемников: при ручной сварке внутри закрытых и полузакрытых объемов приемники с пневматическими присосами-держателями черт. 33 ; при автоматической сварке трактором АДС-1000-2: под флюсом щелевой черт. 14 или воронкообразной приемник черт. 15 ; в среде углекислого газа стыковых швов кольцевой черт. 16 ; в среде углекислого газа тавровых соединений боковой черт. 17 ; при полуавтоматической сварке под флюсом полукольцевой черт. 18 ; при контактной точечной сварке на машине МТП нижний черт. 19 . Отсос от машины точечной сварки присоединяют к цеховой вытяжной системе низкого или среднего давления. 6.10. При расчете общеобменной вентиляции следует в соответствии с технологическим заданием учитывать процент охвата сварщиков местными отсосами и КПД местных отсосов. КПД передвижных отсосов в среднем составляет 75%. 6.11. Вредные вещества неуловленные местной вытяжной вентиляцией нужно разбавлять до допустимой концентрации с помощью общеобменной вентиляции. При полуавтоматической сварке плавящимся электродом в защитных газах впредь до выпуска сварочной аппаратуры со встроенными местными отсосами следует предусматривать общеобменную вентиляцию рассчитанную на разбавление сварочного аэрозоля и содержащихся в нем токсичных компонентов до ПДК. Примечание. Ввиду того что общеобменная вентиляция не может снизить запыленность воздуха на рабочих местах до допустимой сварщики должны применять для защиты органов дыхания противопылевые респираторы [см. «Методические рекомендации по выбору и применению средств индивидуальной защиты органов дыхания» Л. 1976 ВНИИ охраны труда ВЦСПС ]. 6.12. Воздухообмен рассчитывают на разбавление до ПДК приложение 1 сварочного аэрозоля и его основных токсичных компонентов по табл. 8 где принято что концентрации сварочной пыли в рабочей зоне равны средним концентрациям ее по объему цеха так как сварочная пыль мелкодисперсна около 90% по весу пылинок имеют скорость витания меньше 0 08 м/с и распространяется по цеху циркуляционными токами воздуха. 6.13. Расчет следует производить для каждого вида используемого в цехе сварочного материала по суммарному выделению аэрозоля а также по содержащимся в нем основным токсичным компонентам. Полученные величины воздухообменов нужно просуммировать по каждому виду вредных выделений и большую Черт.14. Щелевой отсос от автомата для сварки под флюсом ВЦНИИОТ : 1 кольцо 2 хомутик; 3 планка; 4 конфузор; 5 патрубок; 6 воздухоприемник со щелью равномерного всасывания Черт.15. Воронкообразный пылегазоприем-ник к автомату для сварки под флюсом: 1 патрубок; 2 воздухоприемник; 3 кольцо; 4 хомутик; 5 планка Черт.16 Встроенный местный отсос к автомату АДС-1000-2у для сварки в С02: 1 кольцевой всасывающий приемник; 2 - шланг Черт. 17. Встроенный местный отсос к автомату типа АСУ-бм для сварки в СО2: 1 всасывающий приемник; 2 шланг Черт. 18. Пылегазоприемник к полуавтомату для сварки под слоем флюса: 1 патрубок; 2 приемник; 3 лапка Черт. 19. Нижний отсос к точечной машине для контактной сварки: 1 воздуховод; 2 шибер; 3 приемник Таблица 8   Вид сварки     Сварочные материалы Удельные воздухообмены рассчитанные на разбавление до ПДК м3/кг   аэрозоля МnО2   CrO3   Сг2О3   фторидов   Ni   Сu   Аl   Mg   NО2   CO O3 HF   Ручная покрытыми электродами                   УОНИ 13/45   4000   20000                               300   700       1000   УОПИ 13/55   4500   36300           5500                   500   700       4600   УОНИ 13/65   1900   47000                                           2300   АПО-1   2600   14300                                               АНО 3   1800   28300                                               АНО-4   1800   23300                                               ЭА 606/11   3300   26700   34500   230   2000                   200   40       10   ЭА 395/9   5000   43300   42500                               30       1800   ЭА 981/15   2400   22700   72000                                       1600   ЭА 48М/22   3300   26700   60000   700   1500                   150               ЭА 400/10у   1400   14300   25000                                       1100   В углекис- лом газе             Св08ХГН2МТ   1600   6500       30       130               160   530           Св08Г2С   2000   16700   2000           60               10   700           Свозхгснзмд   1100   6600       10       270   140           10   90           Св08Г6Х16Н25М6   3800   66700   100000           4000               40   250           СвХ19Н9Ф2СЗ   2000   14000   150000           80                   700           ЭП-704   2100   24300   2000   360       200               50   100           ЭП-854   1900   24700       600       160                   100           Ручная вольфрамовыми элек- тродами в инертных газах алюминиево-маг- ниевые сплавы титановые сплавы     1300                           1000   800           800       900                                                                 800           Плавящимся электродом в инертных газах   алюминиево-маг-ниевые сплавы   5000                           7500   3000   500       1000       титановые сплавы   1200                                   80       1000       сплавы меди МНЖСКТ-5-1-02-02   4500   10000               1400   11000                           Под флю- сом ФЦ-11   10   170                                           40   ФЦ-6   30   2300                                           70   ОСЦ-45   30   1000                                           400   АН-26   10   130                                           50   АН-348А   10   1000           70                               60   АН -42   10   270                                           50   A11-22   30   300                                           40   48 ОФ-6   20   70                                           140   48-ОФ 6М   20   300                                           90   Порошко- вой прово- локой ЭПС-15/2   2100   30000                                           1500   ПП-ДСК-1   2900   25700                                               ПП-ДСК-2   2800   14000                                           200   ПП-АН-3   3400   45300                                           5100   ПП-Ю8   3900                           270       70   1600           ПСК-3   1900   13700                                           1400   Примечание ПДК сварочного аэрозоля принята 4 мг/м3 окиси марганца 0 05 мг/м3. При изменении ПДК удельные воздухообмену соответственно изменяются. из полученных величин принять в качестве расчетного воздухообмена. Воздухообмен на разбавление аэрозоля выделяющегося при газовой резке воздушно-дуговой строжке и других подобных процессах рассчитывается аналогично. 6.14. Удаление воздуха из цеха необходимо осуществлять из верхней зоны осевыми или крышными вентиляторами или естественным путем через вытяжные шахты и незадуваемые фонари. 6.15. Количество приточного воздуха принимают равным суммарному объему вытяжки. Раздача воздуха предусматривается сосредоточенная или под углом в направлении рабочей зоны. При сварке в инертных газах рекомендуется рассредоточенная подача в рабочую зону через перфорированные панели ВПП пристенные полочные и другие воздухораспределители. 6.16. Максимальные расчетные скорости в рабочей зоне принимают: при ручной сварке 0 7 м/с при сварке в углекислом газе 0 5 м/с при сварке в инертных газах 0 3 м/с. 6.17. Отопление цеха воздушное путем подачи теплого воздуха приточной системой в соответствии с требованием п. 3.19. При техническом обосновании допускается применение отопительных агрегатов. 7. ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ ЭЛЛИНГОВ Стапельные помещения 7.1. Выполняемые в эллингах сборочно-сварочные окрасочные и изоляционные работы сопровождаются выделением в воздух вредных веществ для локализации которых необходимо устройство приточной и вытяжной вентиляции. 7.2. При окраске изделий летучие компоненты выделяются во времени неравномерно. В начальном периоде количество летучих поступающих в воздух постепенно увеличивается а затем в основном периоде их масса равна массе растворителя в расходуемой краске. Продолжительность начального периода зависит от метеорологических условий при которых происходит высыхание приложение 12 . 7.3. При изоляционных работах динамика выделения летучих из клеев подчиняется той же закономерности что и выделение растворителей при окраске. 7.4. Для удаления воздуха при ручной электросварке покрытыми электродами и при автоматизированной сварке предусматриваются высоковакуумные установки с малогабаритными переносными местными отсосами и дополнительно общеобменная вытяжная вентиляция из верхней зоны в соответствии с требованиями изложенными в разделе 6 при окрасочных и изоляционных работах общеобменная вентиляция. 7.5. Воздухообмен в помещении определяется расчетом отдельно на разбавление пыли и газов при сварке резке и строжке см. разделы 5 и 6 и паров растворителей при малярных и изоляционных работах. За расчетный воздухообмен принимается большая из полученных величин 7.6. Удельные воздухообмены при окраске кистью обеспечивающие разбавление до ПДК паров растворителей в помещении приведены в табл. 9 при изоляционных и облицовочных работах в табл. 10. При нанесении красок пульверизатором воздухообмены должны быть увеличены в 1 5 раза при безвоздушном распылении в 1 3 раза. 7.7. Большинство лакокрасочных материалов содержат вещества оказывающие однонаправленное действие на opганизм человека поэтому согласно СН 245 71 в случае применения красок отсутствующих в табл. 9 удельный воздухообмен определяют по формуле Lуд=G1/g1+G2/g2+…+Gn/gn Предельно допустимые концентрации летучих компонентов в воздухе рабочей зоны приведены в приложении 1. 7.8. Если окраска производится при температуре воздуха в помещении ниже 10° С а также менее 30 мин потребный воздухообмен определяют расчетом по приложению 12. 7.9. На рабочих местах наблюдается превышение предельно допустимой концентрации: при окраске кистью в 2 3 раза пульверизатором до 8 раз; поэтому маляры должны применять средства индивидуальной защиты органов дыхания [см. «Методические рекомендации по выбору и применению средств индивидуальной защиты органов дыхания». Л. 1976 ВНИИ охраны труда ВЦСПС в Ленинграде ]. 7.10. При проектировании вентиляции эллингов необходимо предусмотреть приточные и вытяжные шахты для подключения переносных вентиляционных установок осуществляющих вентиляцию судовых помещений. 7.11. При невозможности по конструктивным соображениям вывода воздуха от переносных установок за пределы цеха следует при определении воздухообмена эллинга учитывать загрязнение воздуха этими выбросами. 7.12. Пространство между лесами должно проветриваться приточным воздухом подаваемым вдоль лесов панельными воздухораспределителями черт. 20 со скоростью близкой к нормируемой для рабочей зоны. Разница между температурой подаваемого воздуха и температурой на рабочих местах не должна превышать 5° С. Зона обслуживаемая одним воздухораспределителем не более 30 м. 7.13 В эллингах не имеющих заглубленных доков при невозможности раздать весь приточный воздух в пространство между лесами следует обеспечивать сосредоточенную подачу воздуха. Таблица 9 Материал   Удельный воздухообмен м3/кг   r20   Грунтовки           Глифталевые ГФ-020     1300   0 10 138 2500 0 05 Масляные 81   300   80 300 Поливинилацетатные ВЛ-02   19200   0 15 ВЛ- 023 15500 0 15 ВЛ-08 30000 0 10 сополимерополивинилхлоридные ХС-04   7200   0 05 ХС010 б. ВХГМ 9500 0 25 ХС-041 4000 0 15 Фенольные ФЛ-0Зк   3300   0 04 ФЛ-03ж 4200 0 04 Лаки           битумные БТ-783 б. 411   3000   0 10   глифталевые 4с   7000   0 05   пентафталевые ПФ-170   4500     сополимероповинилхлоридные ХС-76   11200   0 10   Эмали           глифталевые С-3   700 0 07 ГФ-166 4500 0 01 масляные охра   400     Необрастающие Кр-24   5100   Кр-29 2500 0 04 Кч-528 1500 Кч-529 7800 Кч-5111 2500 0 01 Кремнеорганические КО-42   300   0 02 КО-88 11600 Пентафталевые ПФ-115   5000   0 01 ПФ-167 1500 0 01 ПФ-218   1200   0 04   ПФ-223   750   0 04   ПФ-837   8400   0 05   ПФ-1145   1400   0 01   ПФ-5135   1400   0 01   перхлорвиниловые           ХВ-16   10000   0 10   ХВ-53   6600   0 07   ХВ-74   13300   0 04   ХВ-125   9000   0 16   ХВ-135ч   14000   0 12   ХВ-142   14000   0 20   XB-521   8100   0 01   ХВ-750К   8300   0 12   ХВ-5153   6100   0 01   сополимерополивинилхлоридные           ХС-52   9500   0 20   ХС-54   10600   0 10   ХС-78   14000   0 19   ХС-79   7500   0 19   XC-410   14800   0 04   ХС-416   5700   0 04   XC-510б   16000   0 12   ХС-510ч   16700   0 12   ХС-510ш   18500   0 12   ХС-512   9900   0 02   ХС-519   12000   0 01   ХС-527   12000   0 20   ХС-534   10400   0 08   ХС-578   13300   0 02   ХС-717   12900   0 17   ХС-720а   14700   0 20   ХС-720к   16200   0 20   ХС-747   6400     ХС-748   15000     фенольные           ЭФ -065   8800   0 02   ЭФ-094   6200   0 02   ЭФ-753   5200   0 01   ЭФ-1144   8600   0 01   ЭФ-5144   8600   0 01   эпоксидные           ЭП-72   3000   0 12   ЭП-755   9000   0 11   этинолевые           ЭКЖС-40   6500   0 08   ЭКА-15   9000   0 14   Шпаклевки           эпоксидные           ЭП-00-10   3000   0 10   Таблица 10 КЛЕЙ   Продолжительность нанесения клея мин   Удельный воздухообмен м3/кг   ВИАМ бакелитовый   5   50000   ДФК-4С   15   1000   ДФК-4с   5   500   НДС   15   6000   К-17   5   2300   КИП-Д     500   ЛКС-Т   5   1200   КС-609   5   200   Лейконаг   5   1800   ЛКС   15   800   ПЭД-Б ПН-Э МП ФЭП   5   3800   Целлалит     50   Эпоксидный ЭП-I ЭПК-518   б   2000   ЭПК-519 ЭПК-520 эпоксидный для стеклоткани К-153 ЭПКТ               88-Н 88-НП 3-100 3-300 78БЦС 5-К-1 5 1800 Черт. 20. Схема раздачи воздуха вдоль лесов: 1 направляющая решетка; 2 приточный воздуховод; 3 контур судна; 4 настил   7.14. В эллингах с заглубленными доками наряду с подачей воздуха в пространство между лесами предусматривают рассредоточенную раздачу у пола дока. В этом случае выпуск воздуха рекомендуется осуществлять через отверстия в стенах дака или через воздуховоды равномерной раздачи проложенные вдоль строящегося судна приложение 13 . Допустимая неравномерность раздачи по длине воздуховода не более 50%. 7.15. Отопление эллингов воздушное совмещенное с приточными системами. При техническом обосновании допускается применение отопительных агрегатов. Отделение окраски секций и судов 7.16. В помещениях окраски секций и судов предусматривается общеобменная вентиляция. Расчет воздухообменов следует производить в соответствии с пп. 7.7 7.9. 7.17. Удаление воздуха из отделений окраски осуществляется согласно п. 4.97 СНиП П-33 75. 7.18. Подача воздуха рекомендуется рассредоточенная в рабочую зону. Максимальная подвижность воздуха в рабочей зоне 0 5 м/с. 7.19. Если окраска производится в выгороженной части цеха и перегородка не доходит до перекрытия приточный воздух следует подавать в часть цеха смежную с отделением окраски секций 7.20. Окраску секций вне камеры проводят на решетках с нижним отсосом воздуха. При окраске крупногабаритных изделий допускается устройство общеобменной вентиляции согласно п. 4.97 СНиП П-33 75. Окраску небольших судов выполняют в камерах с нижним отсосом и верхним притоком воздуха. 7.21. Количество удаляемого воздуха в зависимости от методов окраски и наличия ароматических углеводородов в составе лакокрасочного материала определяется по табл. 11. При расчете количества удаляемого воздуха для камер с нижним отсосом учитывается суммарная площадь горизонтальной проекции изделия и площадь проходов вокруг изделия шириной 1 2 м при окраске вне камеры габаритная площадь решетки. 7.22. При окраске на решетках предусматривается на дне подпольных каналов слой воды высотой не менее 50 мм с автоматическим поддержанием постоянного уровня. Каналы должны иметь уклон не менее 1 мм/м и приямок. Периодическое выкачивание загрязненной воды из приямка производят переносным насосом. Таблица 11   Метод окраски   Лакокрасочные материалы Количество удаляемого воздуха м3/ч.м2 при окраске   в камере с нижним отсосом   на решетке вне камеры   Пневматический     Не содержащие ароматические углеводороды   1800   2200   содержащие ароматические углеводороды   2200   2500   Безвоздушный     не содержащие ароматические углеводороды   1200   1350   содержащие ароматические углеводороды   1500   1700   7.23. Объем подаваемого в камеры воздуха принимают равным 90% вытяжки. 7.24. Приточный воздух очищенный от пыли и подогретый до 20 22° С подается равномерно по всей площади потолка камеры через ячейковые фильтры типа ФяУ с заполнением из стекловолокна или через перфорированные поверхности. 7.25. Если камера расположена в большом помещении допускается поступление воздуха в камеру из помещения для чего равномерно по площади потолка камеры предусматриваются отверстия; приточный воздух подается в помещение 7.26 При окраске и сушке изделий при повышенной температуре в одной камере на период сушки допускается частичная рециркуляция воздуха. Содержание паров растворителей в рабочем пространстве камеры не должно превышать 50% от нижнего предела взрываемости см. приложение 1 . 7.27. Воздух удаляемый от мест окраски пульверизатором следует очищать в гидрофильтрах. Участки приготовления красок 7.28 Работа мешалок валковых и дисковых краскотерок а также загрузка и выгрузка материалов сопровождаются выделением в воздух помещения паров растворителей и пыли. При изготовлении железного грунта выделяется мелкодисперсная пыль. 7.29. Для локализации вредных выделений рекомендуются пылегазоприемники и укрытия типа вытяжного шкафа. Скорость воздуха в рабочем проеме шкафа 0 7 1 0 м/с в зависимости от токсичности выделяющихся веществ. 7.29. Кроме местной вытяжки предусматривается общеобменная вентиляция согласно п. 4.97 СНиП П-33 75. 7.30. Кратность воздухообмена по вытяжке при работе систем местной и общеобменной вентиляции принимают не менее 10. 7.31. Приточный воздух в количестве 90% объема вытяжки подается в рабочую зону 7.32 Отопление помещений воздушное совмещенное с приточной вентиляцией. Допускается водяное или паровое отопление приборами снабженными экранами-щитами. Температура на поверхности нагревательных приборов и трубопроводов не должна превышать 110° С. 7 33 Рециркуляция воздуха не допускается. Участки подготовки изоляции 7.34. При подготовке теплоизоляционных материалов в воздух помещения выделяется пыль табл. 12 . Таблица 12 Изоляционный материал   Состав материала   Производственная операция   Выделяющаяся пыль   ФС-7-2   Фенолоформальде-гидная смола с добавкой парофора уротропина вспученного перлита Обдирка бумаги с поверхности пластин резка фрезерование пазов Органическая Экспанзит   пробка   дробление   пробковая   ПСБС   самозатухающий полистирол   резка фрезерование пазов   органическая   Маты и плиты   стеклянное минеральное и базальтовое волокно резка укладка в оболочку из пленки стеклянная минеральная и базальтовая   Пенопласт   фенолоформальдегидная смола резка фрезерование пазов органическая Для локализации вредных веществ станки и рабочие столы оборудуются местными отсосами. Характеристики рекомендуемых местных отсосов приведены в табл. 13 эскизы станков с местными отсосами на черт. 21. Методику расчета воздуховодов равномерного всасывания см. в приложении 14. 7.35. Удаление отходов от станков механической обработки изоляционных плит следует осуществлять пневмотранспортной установкой. Скорость в воздуховодах не менее 15 м/с. 7.36. Очистка воздуха в системах пневмотранспорта должна быть двухступенчатая: первая ступень осадительная камера с вертикальной отбойной стенкой. Скорость воздуха в сечении камеры не более 0 1 скорости в подводящем воздуховоде; Таблица 13 Оборудование   Рекомендуемый местный отсос   Скорость воздуха в открытом сечении отсоса м/с   Объем отсасываемого воздуха м3/ч   Коэффициент местного сопротивления*   фуговальный станок СФС   Щелевидный по длине ножей высотой 150 мм 3 5   1000   1 3   Ленточная пила   нижний от кожуха     350   2 0   ЛС-80-1   щелевидный у края станка под обрабатываемой пластиной   2 5   450   2 0   Циркульная пила   нижний от кожуха   5 5   550   1 5   ЦР-2 диаметр диска 350 мм   верхний от кожуха   4 5   450   1 5   Фрезерный станок ФГ       воронка с выре- зом по форме фрезы 2 0     800     1 5     боковой щелевидный   5 0   600   2 0   Станок для резки пластин нагретой струной   вытяжной зонт со свесами   0 3   700   1 0   Рабочие столы:                   для набивки мешков стекловатой   наклонные панели или воздуховоды равномерного всасывания **   0 3 габаритная   3000   1 0   для заклейки полиэтиленовых мешков   вытяжной шкаф   0 7     1 0   для шпаклевки и оклейки плит тканью формования матрацев с накопителями из нювеля совелита каолиновой ваты минерального и стеклянного волокна   наклонные панели или воздуховоды равномерного всасывания   0 3 габаритная   2000   1 0   * Величина коэффициента отнесена к скорости в воздуховоде за приемником. ** Нижняя кромка панели находится на поверхности рабочего стола. вторая ступень рукавный фильтр типа ФВК или РФГ. Воздушная нагрузка 70 80 м3/ч на 1 м2 ткани. 7.37. Количество приточного воздуха должно составлять 90% суммарной производительности вытяжных систем. Допускаемая подвижность воздуха в рабочей зоне 0 3 м/с. 7.38. Выпуск воздуха рекомендуется в рабочую зону через воздуховоды равномерной раздачи. Черт.21 Местные отсосы от станков для механической обработки изоляционных материалов а фрезерный станок; 6 пропускной станок в циркульная пила; г ленточная пила;1и 2 - воздухоприемники 7.39. Отопление помещений водяное или паровое. Температура на поверхности нагревательных приборов и трубопроводов не более 110°С 8. ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ ЦЕХОВ ПЛАСТМАССОВОГО СУДОСТРОЕНИЯ 8 1. Процесс изготовления судовых конструкций из стеклопластика на ненасыщенных полиэфирных смолах состоит из следующих операций: раскрой стеклоткани приготовление связующего пропитка стеклонаполнителя формование термическая и механическая обработка изделий сборка конструкций. Эти операции сопровождаются выделением в воздух вредных паров и пыли. 8 2. Из ненасыщенных полиэфирных смол допущенных Минздравом СССР и ЦК профсоюза для судостроения изготавливают «стирольные» и «бесстирольные» связующие. Основными вредными веществами выделяющимися в воздух при работе со стирольными связующими являются стирол и толуол с бесстирольными толуол и ацетилацетон. Количества этих веществ выделяющихся с 1 м2 поверхности при непрерывном формовании и полимеризации стеклопластика на основе стеклоткани марки Т-11-ГВС-9 приведены в табл. 14. Таблица 14 Смола   Вещества выделяющиеся из связующих г/м2   стирол   толуол   толуол +ксилол   Стирольные связующие   ПН-609 21М   15 0   6 5     НПС-609-26   14 0   6 5     ПП-609-27   14 0     23 0   НПС-609-28   15 0     23 0   НПС-609-29   16 0   6 5     Бесстирольные связующие   ПН-609-21М     6 5     НПС-69-21РК     6 5     НПС-609-27Б         23 0   Примечание. При работе со смолой НПС-609-27Б ацетил ацетон а выделяется 2 5 г/м2. Рекомендуемая ПДК ацетилацетона в воздухе рабочей зоны 10 мг/м3. При периодическом формовании количество выделяющихся вредных веществ составляет 0 75 от указанных в табл. 14. 8.3. При работе со стирольными связующими на участках контактного формования необходимо предусматривать вытяжную вентиляцию от стационарных рабочих мест и технологического оборудования табл. 15 и общеобменную вытяжную и приточную вентиляцию. Приточный воздух рекомендуется подавать в рабочую зону помещения. 8 4. Если при существующей технологии невозможно устройство местной вытяжной вентиляции то следует предусмотреть общеобменную с удалением 2/3 необходимого количества воздуха из нижней зоны и 1/3 из верхней. Рабочие в этом случае должны применять средства индивидуальной защиты органов дыхания респираторы РУ-60м с патронами марки А. 8.5. Удельные воздухообмены для расчета общеобменной вентиляции при формовании и полимеризации стеклопластика на основе различных связующих и стеклоткани марки Т-1 1-ГВС-9 принимать по табл. 16.   Черт .22.Отсос от ленточной пилы 1 2 3 воздуховоды; 4 верхний воздухоприемник 5 нижний воздухоприемник   Черт. 23.Горизонтальная пропиточная машина" 1 нажимное устройство 2 ванна со связующим 3 отжимные валики 4 рулон пропитанной стеклоткани 5 вытяжной воздуховод 6 рулон сухой стеклоткани 8.6. При работе с бесстирольными связующими необходимо устройство местного притока для выдувания вредных паров из зоны дыхания рабочего и общеобменной вытяжной вентиляции с удалением 2/3 необходимого количества воздуха из верхней зоны помещения и 1/3 из нижней. 8.7. При нанесении связующего и стеклонаполнителя пульверизатором оснастка находится в камере а рабочий вне ее. Расстояние от формуемой поверхности до рабочего проема не менее 0 5 м. Средняя скорость воздуха в рабочем проеме камеры 1 5 м/с. Воздух удаляемый из камеры подлежит очистке в ловушке для стеклонаполнителя и в гидрофильтре. 8.8. Количество воздуха которое рекомендуется удалять от пневматического инструмента через встроенные местные отсосы составляет: для зачистных машин УПМ-1М 70 м3/ч ЛМ.-50 50 м3/ч ножовки ПН-5 40 м3/ч машинки для резки стеклопластика АМП 70 м3/ч машинки для зачистки ШР-2 с пристроенным местным отсосом 100 м3/ч.   Черт. 24.Клиновидный отсос в матрице: 1 отсос 2 матрица Черт.25.Вытяжные воздуховоды при контактном формовании корпусных конструкций I II III воздухоприемники с нижней боковой и верхней щелью соответственно; 1 настил из досок 2 воздуховод. 3 щель воздухоприемника Черт. 26. Вытяжка от бочкомойки 1- крышка кожуха открыта; 2 кожух; 3 бочка; 4 крышка кожуха; 5 ролик для выкатывания бочки; 6 ролик для вращения бочки: 7 вытяжной воздуховод Таблица 15 Участок   Операция при которой выделяются вредные вещества   Тип местного отсоса   Скорость воздуха в характерном сечении м/с*   Количество удаляемого воздуха или кратность воздухообмена*   Изготовления связующего       Налив связующего из реактора в расходную емкость   Вытяжной шкаф   1 0 в рабочем окне     хранение связующего   то же   3 0 в щелях     перекачка гипериза   »   1 0 в рабочем окне     Раскроя и сушки стеклоткани           раскрой на столах   двусторонний бортовой отсос   0 3 на середине стола   раскрой на ленточно-пильном станке ЛС-80-3   нижний воздухо-приемник черт. 22     800м3/ч       верхний воздухо-приемник черт. 22     400 м3/ч   сушка при температуре 30 40оC   вытяжной шкаф     кратность 5 10   снятие замаслива-теля при температуре в шкафу 200 250° С   то же       кратность 10 20   Пропитки стеклоткани   пропитка на горизонтальной машине   кожух со щелью для входа стеклоткани черт. 23   2 0 в щели кожуха     Контактного формования           формование корпуса шлюпок     клиновидный отсос внутри матрицы на высоте 150 200 мм от дна черт. 24   0 5 в горизонтальном сечении проходящем через края бортов         формование половины корпуса больших катеров:               горизонтальной части   прямоугольные воздуховоды расположенные под настилом со щелями равномерного всасывания в нижней плоскости черт 25       2500 м3/ч с 1 м2 горизонтальной проекции   вертикальной части   прямоугольные воздуховоды расположенные вдоль борта со щелями равномерного всасывания в вертикальной плоскости       в зависимости от размеров вертикальной части корпуса по табл. 16   формование больших корпусных конструкций на матрице работа с настилов   прямоугольные воздуховоды расположенные под настилами со щелями равномерного всасывания в нижней плоскости черт 25       2500 м3/ч на 1 м2 горизонтальной проекции   формование небольших плоских изделий   клиновидный отсос на высоте 150 200 мм от формуемой поверхности черт. 24       то же   формование больших плоских корпусных конструкций работа выполняется с настила   прямоугольные воздуховоды расположенные под настилом со щелями равномерного всасывания в нижней плоскости черт. 25       »   формование горизонтальных конструкций методом налива   сплошное укрытие со щелями по периметру           Контактного формования набора         формование изделий шириной до 500 мм:               высоких   наклонные панели равномерного всасывания     2800 м3/ч на 1 м длины стола   низких   бортовой отсос     3000 м3/ч на 1 м длины стола   формование набора шириной более 500 мм при двустороннем подходе к матрице   клиновидный отсос на высоте 150 200 мм от формуемой поверхности черт. 24       2500 м3/ч на 1 м2 поверхности   Горячего формования         горячее формование мелких изделий на гидравлических прессах типа ДБ-2424   вертикальная панель равномерного всасывания расположенная сзади пресса   2 5 в габаритном сечении отсоса     горячее формование корпуса шлюпки гравитационный метод   клиновидный отсос внутри матрицы на высоте 150 200 мм от низа корпуса черт 24   0 9 в горизонтальном сечении проходящем через края бортов     полимеризация стеклопластика после смыкания пуансона и матрицы   бортовой отсос вдоль щели смыкания   0 8 у щели прессформ     полимеризация изделий в туннель ных сушилах   вытяжка из сушила   1 0 в открытых проемах     Мойки   мойка бочек   кожух черт. 26   0 7 в рабочем окне     * Данные рассчитаны из условия работы со стирольными связующими ПН-609-21М НПС-609-26 ПН-609-27 При формовании изделий на основе стирольных связующих НПС-609-28 и НПС-609-29 эти данные следует умножать на поправочный коэффициент 1 3. Таблица 16 Связующие   Смола   Воздухообмен м3/м2   Стирольные ПН-609-21М   3100   НПС-609-26   3000   ПН 609-27   3600   НПС-609-28   4000   НПС-609-29   3900   Бесстирольные   ПН-609-21М   200   НПС-609-21РК   200   НПС-609-27Б   700   8.9. При значительном количестве одновременно работающих ручных инструментов для отсоса пыли целесообразно применять централизованные установки с высоковакуумными побудителями центробежными многоступенчатыми машинами типа «Узбекхиммаш» или водокольцевыми вакуум-насосами типа ВВН см. черт. 11 12 . На линии всасывания системы оснащают циклоном. При небольшом количестве инструментов пневмоэжекционный или промышленный пылесос. 8.10. Скорость воздуха в рабочем отверстии местных укрытий от станков механической обработки стеклопластика приведена в табл. 17. Таблица 17 Станок   Укрытие   Скорость воздуха в сечении рабочего отверстия м/с   Шлифовальный с горизонтальной лентой ШЛПС-7   Частичное укрытие роликов   12 0   Сверлильный 2Н125   воронка располагаемая сзади сверла 11 0   Фрезерный ФТ   боковой воздухоприемник   7 6   Токарный 1А616П   воронка   11 0   8.11. Очистка отсасываемого воздуха от пыли производится в рукавных фильтрах типа ФВК или РФГ. Воздушная нагрузка не более 50 м3/ч на 1 м2 ткани. 8.12. Метеорологические параметры воздушной среды в рабочей зоне производственных помещений должны соответствовать ГОСТ 12.1.005 76 для категории работ средней тяжести Па. В помещениях холодного контактного формования температура должна быть 18 22° С при относительной влажности не выше 65% 8.13. Отопление помещений большого объема воздушное совмещенное с приточной вентиляцией. Допускается применение отопительных агрегатов. Отопление помещений небольшого объема нагревательными приборами. 8.14. Рециркуляция воздуха в системах приточной вентиляции и воздушного отопления не допускается. 8.15. При отсутствии тамбуров и шлюзов необходимы воздушные завесы: у наружных ворот участков контактного формования при расчетных температурах наружного воздуха отличающихся от температуры помещения; для случаев предусмотренных СНиП П-33 75. ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе производственных помещений по ГОСТ 12.1.005 76 Таблица 18 Вещество   ПДК мг/м3   Азота окислы в пересчете на NO2   2*   Алюминий и его сплавы в пересчете на А1   2   Берилий и его соединения в пересчете на Be   0 001   Ванадия трехокись и пятиокись в виде пыли   0 5   Вольфрам карбид вольфрама   6   Железа окись с примесью окислов марганца до 3% аэрозочь дезинтеграции   6 **   Железа окись с примесью фтористых или марганцевых 3 6% соединений аэрозоль дезинтеграции   4 **   Марганец аэрозоль дезинтеграции в пересчете на МnO2   0 3   Марганец аэрозоль конденсации в пересчете на МnO2   0 05 ***   Медь металлическая   1/0 5 ***   Молибден растворимые соединения в виде аэрозоля конденсации   2   Никель и его окисные закисные и сульфидные соединения в пересчете на Ni   0 05*   Озон   0 1   Свинец и его органические соединения   0 01 /0 007****   Стеклянные и минеральные волокна в виде пыли   4   Титан и его двуокись   10   Торий   0 05   Хрома окись   1 0   Хроматы бихроматы в пересчете на СгО3   0 01   Углерода окись   20   Фтористоводородной кислоты соли в пересчете на HF       растворимые   0 2*   нерастворимые   0 5*   Фтористый водород   0 05*   *См перечень № 14 от 27.12.79 Минздрав СССР. ** См перечень № 1 1980 Минздрав СССР. *** См дополнение № 9 к табл. 4 СН 245 71 1976 г. . **** Средне-сменные величины ПДК. Предельно-допустимые концентраций паров растворителей в воздухе рабочей зоны и пределы взрываемости Таблица 19 Вещество   ПДК мг/м3   Нижний предел взрываемости паров в смеси с воздухом   об%   мг/л   Амилацетат   100   1 00   58 3   Ацетон   200   2 20   52 0   Бензин-растворитель в пересчете на С   300   1 10   45 0   Бензол   5   1 40   45 0   Бутилацетат   200   2 20   107 6   Бутиловый спирт   10   1 70   46 1   Ксилол   50   0 90   39 3   Скипидар в пересчете на С   300   0 80   45 0   Сольвент-нафта {в пересчете на С   100   1 30   49 9   Стирол   5   1 08   46 5   Толуол   50   130   49 9   Уайт-спирит в пересчете на С   300   1 40   51 5   Циклогексанон   10   0 92   37 0   Этилацетат   200   3 55   328 0   Этиловый спирт   1000   3 60   68 0   Этилцеллозольв   200*   2 60   96 0   Смеси растворителей-               646 50% толуола 15% бутилового спирта 10% этилового спирта 10% бутилацетата 8% этилцелло-зольва 7% ацетона   40**   1 87   60 2   647 413% толуола 29 8% бутил-ацетата 21 2% этилацетата 7 7% бутилового спирта   50**   1 61   52 6   648 50% бутилацетата 20% толуола 20% бутилового спирта 10% этилового спирта   40**   1 65   57 5   649 50% ксилола 30% этилцел-лозольва 20% бутилацетата   80**   1 76   57 5   651 90% уайт-спирита 10% бутилового спирта   80**   1 58   46 2   Р-4 62% толуола 26% ацетона 12% бутилацетата   70**   1.65   48 0   Р-5 40% ксилола 30% ацетона 30% бутилацетата   90**   1 83   59 6   Р-40 50% толуола 30% этилцеллозольва 20% ацетона   80**   1 54   43 7   РДВ 50% толуола 18% бутил-ацетата 10% бутилового спирта 10% этилового спирта 9% этилацетата 3% ацетона   50**   1 83   55 7   РКБ-1 50% бутилового спирта 50% ксилола   20**   1 54   46 0   РКБ-2 95% бутилового спирта 5% ксилола   10**   1 79   45 7   PC-I 60% толуола 30% бутил-ацетата 10% ксилола   70**   1 38   50 2   РС-2 70% уайт-спирита 30% ксилола   140**   1 46   46 7   РЭ-1 50% ксилола 20% ацетона 15% этилового спирта 15% изобутилового спирта   40**   2 04   57 2   Резиновая пыль   8*     10 0   *Рекомендуемая величина ПДК. ** Расчетная величина ПДК. ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Методика определения коэффициентов воздухообмена 1. Сосредоточенная подача воздуха 1 Ненастилающимися на перекрытие струями а при вентиляции rt=rz=1/ 1+3 5 . 2qр.з-1 / 1-qм ? Fп/Fo . L-Lм/L где qp.з доля тепло- или газовыделений поступающих в рабочую зону от общих тепло- или газовыделений; qр.з =Qр.з/Q=Gр.з/G Qр.з количество тепловыделений поступающих в рабочую зону Вт; qм доля тепло- или газовыделений уносимых воздухом удаляемым местными отсосами из рабочей зоны от общих тепло- или газовыделений; qм=Qм/Q=Gм/G Qм количество тепловыделений уносимых воздухом удаляемым местными отсосами Вт. При расчетах величину Qр.з можно определять как сумму тепловыделений от людей и оборудования находящихся в рабочей зоне и теплопоступлепий за счет инсоляции через свето-прозрачные ограждения в рабочую зону. При ассимиляции тепловыделений Qм = cLM tp э to при разбавлении газовыделений Gм = Lм z p з z ; б при воздушном отоплении kt=kz=1/ 1+ L-LM q1-q2 / 0 2L ?Fп/Fo . q1+q2 +6 9q1q2 где q1 удельные потери тепла в нижней зоне Вт/°С; q2 удельные потери тепла в верхней зоне Вт/°С. Удельные потери тепла в нижней зоне складываются из теплопотерь через пол и боковые ограждения расположенные ниже уровня установки воздухораспределителей. Удельные потери в верхней зоне складываются из теплопотерь через перекрытие и боковые ограждения расположенные выше уровня установки воздухораспределителей. 2 2        Настилающимися на перекрытие струями вентиляция и отопление Вытяжка за вторым критическим сечением rt=rz=1-2?Fo/Fп вытяжка до второго критического сечения rt=rz=1-L/Lh где Lh расход воздуха в струе в месте расположения вытяжки м3/ч. 2. Подача воздуха струями внедряющимися в рабочую зону сверху вниз вентиляция и отопление kt=kz= 1-qM / qр.з ?-L/LcTp . FcTp/Fп + 1-qр.з ?LcTp-L / LcTp-LM -qM При расположении вытяжных отверстий в зоне действия приточной струи на расстоянии h1 от ее начала коэффициент ?=1/ 1-L-LM/Lh При расположении вытяжных отверстий общеобменной вентиляции вне зоны действия струи в обратном потоке а=1. Расходы воздуха в струях определяются по формулам: в компактных LcTp/L= 1 7/n . x1/?Fo в ллоских LcTp/L= 1 2/n . ? x1/bo в веерных LcTp/L= 1 2/n . x1/?Fo При определении Lh вместо х1 подставляется h1. При удалении воздуха из зоны действия струи величину Lстр/L определенную по приведенным выше формулам необхо- димо уменьшить: для компактных и веерных струи на x1/h1 для плоских струй на ?x1/h1 Относительная площадь струи поступающей в рабочую зону: компактной FcTp/Fп1=4 8 1/m . x1/?Fп1 2 плоской FcTp/Fп1=2 8 1/m . ?x1/B 2 веерной FcTp/Fп1=1-0 15 2- H-hp.з /?Fп1 2 Формулы для вычисления относительной площади струи справедливы если система воздухораспределения запроектиро- вана таким образом что величина FcTp/Fп1 =0 2?0 5. Если же FcTp/Fп>0 5 то в расчетах по приведенным формулам следует принимать FcTp/Fп1 = 0 5. ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Характеристики воздухораспределителей Таблица 20 Воздухораспределитель   Схема выпускного устройства   Коэффициент   Угол расширения половинной скорости град m   n ?   Цилиндрическая труба     6 8   4 8   1 1   10   Цилиндрическая труба с сеткой кж.с. =0 5     6 0   4 5   1 5   10   Цилиндрическая труба с отводом     5 4   3 6   1 5   10   ВГК     6 2   5 1   1 9   10   ПРС     6 0   5 1   1 2   10   НРв двух- и четырехструнный     2 0   1 6   3 0     ВРВ     1 9   1 6   1 0   45/10   Решетка веерная типа РВ а =45°         3 5     2 5     1 1     22/10 60° 2 8 1 7 1 0 30/10 90° 2 0 1 25 1 0 45/10 Приточная регулируемая решетка типа РР а=0°             4 5         3 2       2 2       10 90° 1 8 1 2 3 3 45/10 Осевой вентилятор со спрямляющей решеткой     4 5   3 8       Пристенный трехсторонний     1 5   2 3   0 7     Полочный трехсторонний     1 5   2 3   0 5     ВДПМ-1 rж.с. =0 4 rж.с. =0 4 с центральным отверстием 0 3 do       1 45 1 9     2 0 2 3     1 5 1 4     12 12   ВДПМ-П диск глухой веерная струя     1 45   1 25   2 1     ВДПМ-П диск перфорированный rж.с.=0 4 осесимметричная струя       1 45   2 0 1 5 12 веерная струя 0 9 0 8 1 5 ВДПМ-1 II при установке диска вне диффузора веерная струя     1 25   1.1   1 9     ВДПМ-Ш диск перфорированный rж.с.=0 4 осесимметричная струя     1 45   2 0   1 4 12 веерная струя   0 8 0 7 1 4 ВДПМ-Ш при установке диска внутри диффузора диск глухой осесимметричная струя     4 0   3 2   3 1   32   ВДПМ-Ш при установке диска внутри диффузора диск перфорированный r ж.с. =0 4 осесимметричная струя     2 0   2 3   1 7   12   Воздуховод перфорированный прямоугольный rж.с.=0 092 0 062 0 046           0 65 0 53 0 45         0 58 0 48 0 40         2 4       10 Воздуховод перфорированный круглый rж.с.=0 092     0 29   0 26   2 4 с уче- том боко-вого подвода воздуха     0 062       0 24   0 22       0 046       0 21   0 19       Примечания 1. Коэффициенты m n ? отнесены к характерному размеру ? Fo указанному на схеме 2 .При подаче неполными веерными струями в графе 6 в числителе и в знаменателе приведены углы раскрытия в различных плоскостях. ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Методика расчета раздачи воздуха через воздухораспределитель ВРВ под углом к горизонту в направлении рабочей зоны 1. В соответствии с п. 3.18 и технологией производства принимается максимальная скорость струи ?x в рабочей зоне помещения. 2. Намечается схема расположения воздухораспределителей в плане и по высоте цеха исходя из следующих ограничений: расстояние по горизонтали от выпускного отверстия до места внедрения струи в рабочую зону черт. 27 х2= 0 3?0 4 l Черт. 27 Схема подачи воздуха под углом к горизонту в направлении рабочей зоны где l длина части помещения обслуживаемой данным воздухораспределителем м; расстояние по оси струи от воздухораспределителя до места внедрения струи в рабочую зону x1= 0 5?2 0 B где B ширина обслуживаемой части помещения м; угол наклона к горизонту ??30°; минимальная высота подвески воздухораспределителя hПод = 0 12х2 +hР.з. 3. Подсчитывается объем воздуха приходящийся на один воздухораспределитель Lo=L/z 4. Определяется характерный размер воздухораспределителя ?Fo=mLo/?xx2 . 3600 По табл. 21 подбирается типоразмер воздухораспределителя. Таблица 21 Воздухо- распределитель   Диаметр подводящего патрубка мм   Площадь выпускного отверстия Fo м2   Производительность м3/ч при скорости истечения воздуха Vo м3/с   6   8   10   12   14   BPB-90-4   400   0 1   2700   3600   4500   5400   6300   ВРВ-90-5   500   0 2   4320   5760   7200   8640   10080   ВРВ-90-6 3   630   0 3   6700   8930   11160   13400   15620   ВРВ-90-8   800   0 5   10800   14400   18000   21600   25200   ВРВ-90 -10   1000   0 8   16850   22460   28080   33700   39310   ВРВ-90-12 5   1250   1 2   26570   35420   44280   53140   61990   BRB-90-14   1400   1 5   33260   44350   55440   66530   77610   ВРВ-90-16   1600   2 0   43200   57600   72000   86400   100800   ВРВ-90-20   2000   Э„1   67820   90440   113040   135640   158250   Значения коэффициентов m n ? приведены в приложении 3. 5. Вычисляется температурный перепад на истечении исходя из: схемы циркуляции Агх = 0 4 ?tдоп = 0 4m2 273+tр.з. ?Fo/9 81n ?o/x 2 нормируемой температуры в месте внедрения струн в рабочую зону?tдоп =?txx2/n?Fo Величины ?tдоп сравниваются и за допустимый перепад принимается меньшая из них. 6. Определяется расчетный перепад температур ?tрасч =tр.з.-to=Q/cLrt 7. Если ?tрасч >?tдоп то подсчитывается количество тепла вносимого с приточным воздухом Q2 = cL?tдоп Недостающее количество тепла компенсируется воздушно-отопительными агрегатами. 8. Подсчитывается сопротивление воздухораспределителя ??1=? ?B?20/2 ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Методика расчета сосредоточенной раздачи воздуха * 1 В соответствии с требованиями пп. 3.15 3.16 и технологии производства скорость в рабочей зоне помещения принимается равной ?норм 2 Выбирается конструкция воздухораспределителя и по приложению 3 определяются коэффициенты m n ? Черт.28.Схема сосредоточенной раздачи воздуха 3. Намечается схема расположения воздухораспределителей в плане исходя из следующих ограничений ширина помещения В или части его обслуживаемого одной струей не превышает 3 5 Н; дальнобойность струи хп связана с площадью поперечного сечения помещения Fп следующей зависимостью: xп = 0 8m? Fп ** 4. Вычисляется объем воздуха приходящийся на один воздухораспределитель Lo=L/z * Схему сосредоточенной подачи см. на черт. 28. ** При hПод>0 85 Н вместо? Fп подставляется ?2 Fп. 5. Определяется расстояние хкр от выпускного устройства до поперечного сечения помещения в котором скорость в рабочей зоне является максимальной: хKPl = 0 42m? Fп 6. Подсчитывается характерный размер воздухораспределителя ? Fo =0 38 Lom /?норм xКР1.3600 7. Вычисляется перепад температур ?tрасч =tр.з.-to=Q/cLrt 8. Определяется значение критерия Arx п. 3.20 . Если Аrх >0 2 то допускаемый перепад находится из выражения ?tдоп=?tрасч0 2/Arx Недостающее количество тепла компенсируется воздушно-отопительными агрегатами. 9. Подсчитывается сопротивление воздухораспределителя ??=???в?20/2 где ?о=4Lo/?d20 ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Методика расчета раздачи воздуха через воздухораспределители ВДПМ Воздухораспределители ВДПМ-П и ВДГТМ-Ш устанавливаются в перекрытиях или в подшивных потолках а воздухораспределитель ВДПМ-1 на вертикальных ответвлениях воздуховодов. При расположении глухого диска в воздухораспределителях ВДПМ-I и ВДПМ-Ш вне диффузора образуется веерная струя черт. 29 а . При установке в ВДПМ-Ш глухого или перфорированного диска внутри диффузора образуется осесимметричная струя черт. 29 6 . При установке в ВДПМ-П и ВДПМ-Ш перфорированного диска вне диффузора получаются одновременно осесимметричная и веерная струи черт. 29 а . При подаче воздуха через воздухораспределитель ВДПМ-1 образуется осесимметричная струя черт. 29 г . Расчетная скорость воздуха в рабочей зоне ?x выбирается в соответствии с п. 3.18. Порядок расчета. 1. Выбирается конструкция и размер воздухораспределителя с учетом вышеизложенного и по приложению 3 определяются коэффициенты m n ?. 2. Намечается схема расположения воздухораспределителей и при заданной скорости в рабочей зоне ?норм с учетом п 3.18 определяется скорость в подводящем патрубке воздухораспределителя м/с ?o=?xx/m ?Fo rcT Значения коэффициентов стеснения rст в зависимости от относительного расстояния рассматриваемого сечения струи от плоскости истечения к приведены в табл. 22. Таблица 22 X=x/?Fo   1 0   1 2   1 4   1 6   1.8   2 0   rс.т.   1 0   1.0   0 9   0 85   0 8   0 7   3. Определяется количество приточного воздуха Lo подаваемого одним воздухораспределителем и потребное количество воздухораспределителей z: Lo = 3600 ?oFo Z=L/Lo. Черт. 29. Схема раздачи воздуха через плафоны Если не представляется возможным установить полученное в результате расчета количество воздухораспределителей следует выбрать другой типоразмер или другую конструкцию воздухораспределителя 4. Исходя из допустимой разности температур ?tx в месте внедрения струи в рабочую зону определяется температурный перепад на истечении ?tрасч =?txx1rcT/ndo 5. Вычисляется критерий Агх Если он оказывается больше допустимого Агхдоп то определяется допустимый температурный перепад ?tдоп=?tрасчAr xдоп /Arx Недостающее количество тепла компенсируется воздушно-отопительными агрегатами. ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Методика расчета раздачи воздуха через перфорированные потолки и панели Цель расчета раздачи воздуха через перфорированные потолки черт. 30 а панели черт. 30 б и воздуховоды черт. 31 определить при заданной скорости в рабочей зоне скорость истечения воздуха v0 из отверстий перфорации. Затем при известном перепаде температур ?to на истечении вычисляется максимальная разность температур в месте внедрения воздушного потока в рабочую зону. Полученное значение сравнивается с допустимым. Расчет производится в следующем порядке. 1. Выбирается тип воздухораспределительного устройства. Для перфорированных потолков принимается коэффициент живого сечения кж.с. перфорации и относительная площадь перфорированной поверхности потолка Fперф/Fп1. Для панелей и перфорированных воздуховодов определяются значения коэффициентов m n ? по приложению 3. 2. Вычисляется скорость истечения воздуха и0 из отверстий: перфорированных потолков и панелей при X1<4 bo bo ширина панели ?o =?x / ? кж.с. • кст кн квадратных панелей при ?o =?xx1 /m ? Fo кж.с. • кст кн прямоугольных панелей при x1>4bo ?o =?x ?x1 /m ? bo кж.с. • кст кн 3. Подсчитывается количество подаваемого воздуха Lo = 3600 ?oFo 4. При заданном перепаде температур на истечении воздуха определяется ?tx при раздаче воздуха: через перфорированные потолки и панели если X1<4bo ?tx=?to ?кж.с. ?1/кст кн через перфорированные квадратные панели если Х1>4bo ?tx=n?to ?к ж.с. ? ?Fo /x1?1/кст кн через прямоугольные панели если Х1>4bo ?tx=n?to ?к ж.с. ?cbo /x1?1/кст кн   Черт. 30. Схемы раздачи воздуха: а через перфорированный потолок 6 через перфорированные панели Черт 31 Схема раздачи воздуха через перфорированные воздуховоды а круглый б прямоугольный Значения коэффициента стеснения rСт приведены в табл. 23 25 коэффициента неизотермичности rн в зависимости от Аrх в табл. 26 Таблица 23 Fперф/Fп1   к с.т. для перфорированных потолков при r ж.с.   1 0   1 5   2 0   3 0   5 0   10 0   20 0   50.0   0 1 0 5   0 35 0 45   0 35 0 50   0 40 0 50   0 40 0 55   0 45 0 55   0 50 0 60   0 65 0 70   0 80 0 84   Таблица 24 bo/Bп*   к с.т. для прямоугольных панелей при х/bo   0 5   1 0   1 5   2 0   2 5   3 0   3 5   4 0   0 1 0 2 0 3 0 5   1 00 0 90 0 85 0 70   0 90 0 75 0 65 0 50   0 80 0 65 0 55 0 45   0 70 0 60 0 50 0 40   0 55 0 50 0 45 0 35   0 50 0 45 0 40 0 30   0 40 0 35 0 35 0 30   0 35 0 35 0 30 0 30   * Вп ширина пола помещения приходящаяся на одну панель м. Таблица 25 Fперф/Fп1     кс.т.для квадратных панелей при /x?Fп1 0 5 1 00 1 5 2 0 2 5 3 0 3 5 4 0 0 1 0 2 0 3 0 5   1 00 1 00 1 00 0 90 1 00 0 95 0 85 0 60 0 95 0 75 0 60 0 45 0 80 0 55 0 45 0 35 0 60 0 45 0 35 0 30 0 45 0 35 0 30 0 25 0 35 0 30 0 25 0 25 0 25 0 25 0 25 0 25 Таблица 26 Аrx   кн   Аrx   кн   Аrх   кн   Аrх   кн   0 1 0 2 0 4 0 6   1 06 1 10 1 25 1 35   0 8 1 0 2 0 4 0   1 45 1 55 1 86 2 20   6 0 8 0 10 0 15 0   2 50 2 70 2 90 3 35   20 0 30 0 50 0 ---- 3 60 4 10 4 90 ---- Для перфорированных потолков Агx =0 09??todотв/?20к ж.с. к3ст для квадратных панелей Агx =0 06??to/?20 x21/?Foк ж.с. к3ст для прямоугольных панелей Агx =0 015??to/?20 x2/31/?boк ж.с. к3ст Значение критерия Аrх не должно превышать величин приведенных в табл. 1. Расчет прямоугольных перфорированных воздуховодов производится по тем же формулам что и расчет перфорированных панелей. Расчет круглых перфорированных воздуховодов приведен в альбоме «Приточные перфорированные воздуховоды Указания по проектированию и альбом чертежей» Л. 1962 ВНИИ охраны труда в Ленинграде . ПРИЛОЖЕНИЕ 8 Предельно допустимые концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест по СН 245-71 Таблица 27 Наименование   ПДК мг/м3   максимальная   среднесуточная   Азота двуокись   0 085   0 085   Ацетон   0 35   0 35   Бензин нефтяной малосернистый в пересчете на углерод   5 00   1 50   Бензол   1 50   0 80   Бутилацетат   0 10   0 10   Марганец и его соединения в пересчете на окись марганца     0 01   Пыль нетоксичная   0 50   0 15   Стирол   0 003   0 003   Углерода окись   3 0   1 0   Фенол   0 01   0 01   Формальдегид   0 035   0 012   Хром шестивалентный в пересчете на окись хрома   0 0015   0 0015   Этилацетат   0 10   0 10   ПРИЛОЖЕНИЕ 9 Категории пожаро- и взрывоопасности производственных помещений Таблица 28 Цех участок производство   Категория пожароопасности по СНиП 2-72   Классы взрыво-и пожароопасности помещения по ПУЭ   Корпусообрабатывающий цех           участки:           предварительной правки металла   Д     обработки деталей из стали разметка газовая резка механическая резка гибка правка   Г     очистки и грунтовки металла   А   В-1а   Сборочно-сварочный цех           участок сборки и сварки узлов и секций   Г     Эллинг           стапельные места общего судостроения   Г     участки:           сборочно-сварочный слесарно-кор-пусной трубомонтажный   Г     электро -радиоавтоматики   В   П-IIа   малярный окрасочное отделение   определяется по расчету в соответствии с СН 463 74   определяется по расчету   Кладовая лакокрасочных материалов растворителей А В-1а Участок спецпокрытий           отделения:           механической обработки резины   Б   В-Па   приготовления герметиков   Б   B-I6   приготовления шпаклевок и связующих   А   В-1а   шатры на стапелях   А   В-1а   Слесарно-корпусной цех           участки :           заготовительный   Г     сборочно-сварочный   Г       окраски   А   В-1а   Трубозаготовительный цех           участки:           заготовительный   Г     горячей гибки   Г     холодной гибки   Д     механической обработки   Г     механической обработки труб из титана   В   П-11   сборки   В   П-Па   изоляции   В   П-Па   Цех спецпокрытий           участки:           сушки и шероховки резины   Б   В-IIа   обезвоживания и клеенамазки   А   В-1а   подготовки клеев   А   В-1а   Цех изготовления конструкций           из стеклопластика           участки:           формования деталей и конструкций   определяется по расчету в соответствии с СН 463 74   определяется по расчету   термообработки   Б   В-1а   раскроя стеклоткани   Д     Малярно-изоляционный цех           участки:           приготовления грунтов шпаклевок красок мастик   А   В-1а   мойки тары и инструмента   А   B-I6   раскроя изоляционных материалов   В   П-II   сборки и склейки изоляционных деталей и узлов целолитом   В   П-IIа   Цех очистки окраски и сушки секций           участки:           дробеструйно-дробеметной очистки   В   П-П   обезжиривания грунтовки и окраски секций   А   В-1а   Деревообрабатывающий цех           участки:           столярно-сборочный   В   П-Па   отделки   А   В-1а   шлифовальный   Б   В-Па   Достроечно-сдаточный цех           участки:           механико-монтажный   Д     трубомедницкий   Г     слесарно-корпусной   Д     дерево-установочный   B   П-П   Цех пластмасс           участки:           заготовительный   В   П-Па   литья и прессования пластмассовых изделий   В   П-Па   термостатировавия   В   П-Па   нормализации   В   П-1   механической обработки   В   П-1а   хранения химикатов и растворителей   А   В-1а   ПРИЛОЖЕНИЕ 10 Рекомендации по определению персонала обслуживающего вентиляционно-отопительные установки * 1. В состав отдела главного энергетика главного механика предприятия входит: вентиляционное бюро если количество условных вентиляционных установок подсчитываемых в соответствии с табл. 29 свыше 200; группа инженера по вентиляции если условных вентиляционных установок от 100 до 200; группа техника или мастера по вентиляции если условных вентиляционных установок менее 100. 2. Численность персонала проектно-конструкторской группы определяется из соотношения: один инженер и один техник-конструктор на 200 500 условных вентиляционных установок; на каждые последующие 500 в том числе и неполных условных вентиляционных установок еще один инженерно-технический работник. 3. Количество работников наладочной группы: один инженерно-технический работник и один слесарь на 200 400 условных вентиляционных установок; на каждые последующие 400 в том числе и неполных условных вентиляционных установок еще один слесарь. 4. Количество работников группы эксплуатации: по одному инженеру технику и слесарю на 200 400 условных вентиляционных установок; на каждые последующие 400 в том числе и неполных условных установок еще один слесарь. 5. Группа технадзора: один инженер на 200 700 условных вентиляционных установок; на каждые последующие 700 в том числе и неполных условных установок один техник или слесарь. 6. Количество дежурных слесарей определяется по нормам приведенным в табл. 30. 7. Количество рабочих обеспечивающих техническое обслуживание энергетического оборудования и сетей по цехам определяется по формуле Кт.о=?P KCM/? + ?omo+?чmч /Ф? Количество рабочих для выполнения текущего капитального ремонта и модернизации энергетического оборудования и сетей подсчитывается по формуле rp=A[Г ?т?Рт + ?к?Рк + ??м] /Ф?= А [Г ??т +??к + ?Тм] /Ф? * Численность персонала дана в соответствии с «Типовыми положениями о службе вентиляции предприятия» 0.50.104-002.1972. где ?P сумма ремонтных единиц р. е. обслуживаемого оборудования р. е.; rсм коэффициент сменности работы обслуживаемого оборудования; ? норматив технического обслуживания на одного рабочего в одну смену по надзору уходу и содержанию оборудования в исправном состоянии чел./р. е. табл 31 ; ?0 ?ч нормативы времени соответственно на осмотр и чистку энергетического оборудования и сетей ч; m0 mч соответственно среднее количество осмотров и чисток в год определяемое на основании годовых графиков; Ф годовой бюджет рабочего времени ч; ? коэффициент превышения нормы; устанавливается ОТЗ предприятия для данной категории рабочих; А коэффициент учитывающий вспомогательное время на ремонтные работы ознакомление с технической документацией получение материалов и др. A= 1 10?1 15; Г коэффициент учитывающий увеличение объема работ на неплановый ремонт устанавливается службой главного энергетика на основании статистических данных предприятия за прошлые годы; Г= 1 1 ?1 3; ?K ?т нормативы времени на одну ремонтную единицу соответственно для капитального и текущего ремонта данной группы оборудования ч табл.32 ; ?Рk ?PT суммарное количество ремонтных единиц данной группы оборудования подвергаемого соответственно капитальному и текущему ремонту согласно годовому графику р. е.; ?ТМ суммарная годовая трудоемкость модернизации проводимой одновременно с капитальным ремонтом энергооборудования определяется из смет на модернизацию энергооборудования; ?ТК ??Т суммарная годовая трудоемкость соответственно капитального и текущего ремонта данной группы оборудования рассчитывается по годовому плану ремонта. Таблица 29 Вентиляционные установки и устройства   Число условных вентиляционных установок соответствующее одной реальной установке при мощности электродвигателя в кВт   до 7   7-15   свыше 15   Вытяжная установка без пыле-очистных устройств с местными отсосами или насадками число воздухоприемных устройств:               до 5   0 9   1 0   1 1   6 10   1 0   1 1   1 2   11 15   1 1   1 2   1.3   16 20   1.2   1 3   1 4   21 25   1 25   1 4   1 55   свыше 25   1.5   1 65   1 8   Вытяжная установка общеобменной вентиляции при удалении воздуха через отверстия и окна в воздуховодах число отверстий или окон:               до 5   0 7   0 8   0 9   6 10   0 8   0 9   1 0   11 15   0 9   1 0   1 1   16 20   1 0   1 1   1 2   21 25   1 1 1 2 1 3 свыше 25 1 2 1 3 1 4 Пылеочистные устройства к вытяжной установке:               рукавные фильтры   0 75   0 9   1 1   скрубберы и гидрофильтры   0 5   0 6   0 7   циклоны   0 25   0 3   0 35   кассетные фильтры   0 2   0 25   0 3   Приточная установка без пыле-очистных устройств и оросительных камер с калориферами и выпуском воздуха через приточные насадки число воздуховыпускных устройств:               до 5   1.0   1 1   1 2   6 10   1 1   1 2   1 3   11-15   1 2   1 3   1 4   16 20   1 3   1 4   1 5   21 25   1 35   1.5   1 65   свыше 25   1 65   1 8   2 0   Приточная установка с выпуском воздуха через отверстия и окна в воздуховодах число отверстий или окон:               до 5   0 9   1 0   1 1   6 10   1 0   1 1   1.2   11 15   1.1   1 2   1 3   16 20   1 2   1 3   1 4   21 25   1 25   1 4   1 55     свыше 25   1 55   1 7   1 85   Пылеочистные и автоматические регулирующие устройства к приточной установке:               фильтры   0 25   0 3   0 35   оросительные камеры   0 55   0 65   0 8   фильтры и оросительные камеры   0 8   0 95   1 15   автоматические регуляторы   1 0   1 2   1 4   Осевой вентилятор без сети воздуховодов   0 1       Переносные душирующие установки:               без увлажнения   0 16       с увлажнением   0.3     Крышные вентиляторы   1 0     Отопительно -вентиляционные агрегаты:               с осевым вентилятором   1 0       с центробежным вентилятором   1 3       Центральные кондиционеры производительностью м3/ч               10000     3 5     20000       4 5   40000       5 0   60000       5 5   80000       6 0   120000       8 0   160000         10 0   Таблица 30 Цех участок   Количество условных вентиляционных установок на одного дежурного слесаря при работе в одну смену   Механосборочные холодной обработки металлов гаражи стоянки автомашин плазы   50-68   Кузнечные прессовые прокатные термообработки сборочно-сварочные достроечные трубные эллинги   35-45   Литейные травильные металлопокрытий шлифовальные заточные окрасочные деревообделочные изолировочные гидропескоструйные дробеструйные   30-35   Химические пластмассовые электроэлементов медницкие   25- 30   Исследовательские лаборатории; конструкторские и технологические бюро   55-65   Стапели для постройки и ремонта судов   до 25   Таблица 31 Цех отделение   Механический с обработкой металлов резанием холодной штамповкой сборочный   Литейный гальванический закалочное и травильное   Кузница прессовый прокатный горячей штамповки термический   Деревообрабатывающий   Норма технического обслуживания вентиляционных установок в смену на одного слесаря р. е./чел.   1050   830   710   710   Таблица 32 Вентиляционная установка Нормы времени на различныe виды работ при ремонте единицы оборудования ч капитальный текущий Виды работ слесарные   станочные   прочие   всего   слесарные   станочные   прочие   всего   Вытяжная без пы-леочистных устройств с местными отсосами   25   7   8   40   11   1 6   3 4   16   Вытяжная общеоб-менная с удалением воздуха через отверстия и окна в воздуховодах   25   7   8   40   11   1 0   3 4   16   Вытяжная с пыле-очистными устройствами   25   6   9   40   12   1 6   2 9   16 5   Приточная с калориферами очистными или оросительными установками   25   6   9   40   12   1 0   4 0   17   Приточная с калориферами без очистных или оросительных устройств   25   7   8   40   11   1 0   3 4   16   Вытяжные и приточные с осевыми вентиляторами без ременного привода   24   6   10   40   12   1 0   4 0   17   Примечания. 1 При смешанных условиях производства работ вводится коэффициент 1 5 2 0. 2. Для вентиляционного оборудования проработавшего свыше 10 лет вводится коэффициент 1 1 1 2. 3. При ремонте оборудования с использованием лестниц подмостей установка приспособления подвешивание талей блоков а также при значительном весе вентиляционного оборудования вводится коэффициент 1 5. 4. При выполнении работ в противогазе к нормам времени на эти работы вводится коэффициент 1 5. Для энергетического оборудования и сетей срок службы которых более 10 лет к их нормативной трудоемкости вводится поправочный коэффициент: 10 15 лет 1 05 1 09 15 20 лет 1 10 1 18 более 20 лет 1 25. Примечания. 1. Расчет выполняется без учета объема работ кото рые производятся систематически подрядными организациями 2 .Расчет производится на основании годового план-графика ремонта оборудования среднегодового объема работ на неплановый ремонт годового объема работ по модернизации энергетического оборудования и сетей проводимой одновременно с капитальным ремонтом оборудования. ПРИЛОЖЕНИЕ 11 Рекомендации по применению инфракрасного газового отопления 1. В качестве приборов инфракрасного отопления используются газовые горелки «Звездочка» ВИГ-1 ГИИВ-1 ГИИВ-2 ГРГ-1 ГРГ-2 ГИИ-19А ГК.-1-38. Технические характеристики горелок приведены в табл. 33 Таблица 33 Горелка   Тепловая нагрузка кДж/ч   Расход газа м3/ч   Давление газа Па   Температура поверхности керамики °с   Масса кг   min   max   min   max   min   max   min   max   «Звездочка»   6300/5500   11000/10000   0 18/0 06   0 32/0 11   500/1200   1600/4000   720/700   920/900   1 0   ВИГ-1   10000/9200   19000/17000   0 28/0 10   0 53/0 18   600 /500   2000/4000   750/720   920/900   2 1   ГИИВ-1   10000/9200   19000/17000   0 28/0 10   0 53/0 18   600/1500   2000/4000   750/720   920/900   3 0   ГИИВ-2   20000/17000   38000/34000   0 56/0 18   1 06/0 32   700/1200   2500/4000   750/720   920/900   4 7   ГРГ-1   6500/4600   11000/7000   0 13/0 05   0 20/0 08   6000/1800   1600/4000   800/800   940/940   0 8   ГРГ-2   16000/13000   20000/20000   0 45/0 14   0 60/0 22   1000/2000   1600/5000   800/800   920/920   3 0   ГИИ-19А 27000/27000 0 75/0 29 1300/3000 850/850 850/950   4 0   ГК 1-33   8000/ 8000     2 36/ 0 90     1300/3000     850/850   950/950   12 1   Примечания. 1. В числителе приведены данные при сжигании природного газа теплотворная способность 35000 кДж/м3 в знаменателе сжиженного теплотворная способность 92000 кДж/м3 2. Горелки ГИИ-19А и ГК-1-38 выпускаются заводом «Газовых приборов» Саратов 2 Горелки предназначены для работы на природном сжиженном газе 3. Ветроустойчивые горелки типа ГИИВ-1 могут применяться для обогрева людей на открытом воздухе. При этом следует предусматривать устройство защитных экранов чтобы ограничить скорость движения воздуха вблизи горелок. Максимальная скорость ветра при которой гарантируется работа горелки 5 5 м/с 4. Горелки подвешиваются к перекрытию фермам или крепятся на стенах на расстоянии не менее 1 м от сгораемых конструкций. В помещениях высотой 3 4 м горелки располагаются на расстоянии 0 3 0 4 м от потолка; выше 4 м высота подвеса горелок определяется условиями производства. 5. При устройстве газового отопления без отвода продуктов сгорания предусматривается общеобменная приточно-вытяжная вентиляция. Удаление воздуха осуществляется из зоны выше уровня горелок. При использовании сжиженного газа устраивается дополнительная вытяжка из нижней зоны. Дополнительная вытяжка используется в аварийных случаях. 6 Применение инфракрасного газового отопления требует специальных противопожарных мероприятий. Не допускается газовое отопление в помещениях отнесенных к категориям пожароопасности А Б В и степени огнестойкости III IV V. 7. Зажигание горелок осуществляется: переносным запальником если горелок не более 10 дистанционно от электроспирали или электроискры если горелок более 10. 8. Система дистанционного включения необязательна если высота подвеса горелок не более 4 м а количество их не превышает 30 шт. ПРИЛОЖЕНИЕ 12 Учет влияния метеорологических условий и продолжительности окраски на воздухообмен 1. В расчете воздухообмена при высыхании изделий при температуре ниже 10° С следует учитывать метеорологические условия. Черт. 32. Влияние температуры воздуха на скорость высыхания лакокрасочного материала 2. Влияние метеорологических условий на скорость выделения летучих при высыхании краски определяется коэффициентом K = k20KtK?K? где r20 см. в табл. 9; Kt поправочный коэффициент на температуру; K? поправочный коэффициент на относительную влажность; K? поправочный коэффициент на подвижность воздуха. Поправочные коэффициенты определяются: на температуру по черт. 32 на относительную влажность по черт. 33 на подвижность воздуха по черт. 34. Черт. 33. Влияние относительной влажности воздуха на скорость высыхания лакокрасочного материала Черт. 34 Влияние подвижности воздуха на скорость высыхания лакокрасочного материала Черт 35 Зависимость коэффициента уменьшения воздухообмена от времени высыхания лакокрасочного материала и от коэффициента К Для лакокрасочного материала содержащего органические растворители но не вошедшего в табл. 9 коэффициент k20 определяется по формуле: r20=0 075/?п Продолжительность первой степени высыхания лакокрасочного материала при 20° С ?п приводится в ТУ и ГОСТах на лакокрасочные материалы. 3. При расчете воздухообмена вводится коэффициент уменьшения воздухообмена Д зависящий от коэффициента K и продолжительности окраски. Коэффициент Д определяется по черт. 35. 4. Потребный воздухообмен L м3/ч подсчитывается по формуле: L = n3ПgKLудД где n3 количество одновременно работающих маляров чел.; П производительность труда маляра м2/ч; gk удельный расход краски кг/м2. ПРИЛОЖЕНИЕ 13 Методика расчета равномерной раздачи воздуха через воздуховод проложенный у пола дока При расчете воздухораздачи через воздуховод прямоугольного сечения проложенный у пола дока следует определить суммарную площадь воздуховыпускных отверстий конфигурацию воздуховода и его сопротивление при обеспечении допускаемой степени неравномерности раздачи по длине. По полученным данным вычисляется скорость на выходе из отверстий пропускная способность канала по воздуху количество тепла вносимого воздухом подвижность и перепад температуры на рабочих местах. Порядок расчета следующий. Исходные данные: количество подаваемого воздуха L м3/ч; скорость в начальном сечении ?нач = 8?12 м/с; длина воздуховода lв м; параметр F=Fкон/Fнач= 0 15?0 20 где FKOH Fнач площадь конечного и начального сечений воздуховода соответственно м2. Допускаемая неравномерность раздачи воздуха по длине воздуховода ??50%. 1. Определяется величина параметра ??: ?=lв/dэкв ?=0 114??1/dэкв где lв относительная длина воздуховода dэкв эквивалентный по площади диаметр начального сечения канала м ? коэффициент трения ?1 абсолютная шероховатость стенки воздуховода м 2. По номограмме на черт. 36 с учетом параметров F ?lB и е определяют величину относительной площади воздуховыпускных отверстий f= ?fотв/Fнач и коэффициент местного сопротивления воздуховода ? где ?fотв суммарная площадь выпускных отверстий м2 3. Рассчитывается скорость воздуха ?ОТв м/с на выходе из отверстий: ?отв=?нач 1/ f 4. Определяется подвижность воздуха и перепад температур на рабочих местах на расстоянии х1 от плоскости выпуска согласно приложению 7. 5. Количество тепла Q2 кВт выносимое воздухом через канал у пола дока рассчитывается по формуле: Q2 = Lс?tнач Черт.36. Номограмма для расчета воздуховодов с отверстиями где ?tнач- разность температур в начальном сечении воздуховода и в помещении °С. ПРИЛОЖЕНИЕ 14 Методика расчета воздуховодов равномерного всасываний При расчете вентиляционных воздуховодов постоянного поперечного сечения следует определить аэродинамические показатели размеры воздухоприемной части поперечного сечения в длину вытяжного воздуховода. Черт 37. Зависимость степени неравномерности всасывания воздуха и коэффициента местного сопротивления от параметра щели. При проектировании необходимо стремиться чтобы поперечное сечение было максимальным а длина воздуховода минимальной. При нестационарных источниках вредных выделений рекомендуется присоединять вытяжные воздуховоды к вентиляционной сети по секциям. Выбор типа вытяжного воздуховода производится в зависимости от величины относительной площади наружной щели fн=?оlв/Fв При fн?0 5 применяют вытяжные воздуховоды постоянного поперечного сечения с продольной щелью неизменной ширины при fн>0 5 такие же воздуховоды но с плоскими конфузорными насадками. 1. Расчет вытяжных воздуховодов постоянного поперечного сечения с продольной щелью неизменной ширины Исходными данными являются: скорость всасывания в щели ?в м/с; длина воздуховода 1в м; ширина всасывающей щели ?0 м; площадь поперечного сечения воздуховода FB м2 . При заданной максимально допустимой скорости в зоне выделения вредностей скорость в щели воздуховода определяется по спектрам всасывания с учетом ограничивающих плоскостей. Порядок расчета: а вычисляют значение параметра щели ?fн при коэффициенте расхода ?=0 735 и по графику черт. 37 определяют степень неравномерности скорости всасывания ? по длине и коэффициент сопротивления воздуховода ?; б определяют скорость воздуха VK в открытом конце воздуховода: ?к=?в?оlв/Fв в расчет заканчивают определением сопротивления воздуховода ??в=???в?2к/2 2. Расчет вытяжных воздуховодов постоянного поперечного сечения с двусторонним плоским конфузорным насадком В качестве исходных данных дополнительно к приведенным в п 1 настоящего приложения необходимы: угол раскрытия плоских конфузорных насадков 20-25o относительное сужение внутренней щели насадка в заглушенном торце воздуховода?н/?о=0 7?0 8. Плоский конфузор черт. 38 выполнен в виде усеченной четырехгранной пирамиды входная часть которой имеет щель постоянной ширины а выходная щель и глубина конфузора переменны по длине. Черт 38. Принципиальная схема вытяжного воздуховода с двусторонним плоским конфузором: 1 вытяжной воздуховод 2 торец воздуховода; 3 плоский конфузор Поскольку неравномерность скорости всасывания практически не зависит от параметра щели до fн?2 0 то целесообразно чтобы ширина входа и выхода из плоского конфузора была максимальной что в конечном итоге приведет к снижению энергозатрат. Расчет ведется в следующей последовательности: а определяют fн= ?оlв/Fв затем по номограмме черт. 39 для данного значения fн находят коэффициент сопротивления воздуховода ? и относительную площадь внутренней щели конфузора fвн; Черт.39. График для определения общего коэффициента сопротивления и условной относительности площади выхода из конфузора вытяжных воздуховодов б вычисляют в открытом конце воздуховода: скорость ?в=?o1?оlв/Fв статический коэффициент сопротивления ?CT = ?+1 ?к/?в 2; в определяют: ширину выхода из конфузора ?BH- 0 7?0 8 ?? глубину конфузора hн=?о-?вн/ 2tg ??/2 г рассчитывают в конце вытяжного воздуховода: ширину внутренней щели ?к=?о/? ?1 16/?ст где коэффициент расхода ? = 0 93; глубину конфузорного насадка hк=?о/2tg? ?/2 1-1/? ?1 16/?ст д находят угол раскрытия плоских конфузорных насадков tg? ?/2 = ?о-?к /2hк Последнее требование обусловлено технологией изготовления конфузора. Если необходимо чтобы угол раскрытия конфузорного насадка был постоянным по длине то вычисляют из вышеуказанной зависимости новое значение внутренней ширины щели конфузора в начале воздуховода: ?BH=?o-2hHtg a/2 ; е расчет заканчивается определением полного сопротивления воздуховода ??п=???в?2к/2 В случае когда технологический процесс сопровождается выделением газообразных вредных веществ и в зоне всасывающей щели необходима незначительная скорость при обеспечении требуемой подвижности воздуха на заданном расстоянии от местного отсоса а также при длине отсоса более 3 м целесообразно внутреннюю щель конфузорного насадка выполнять перфорированной. 3. Расчет местных отсосов с перфорированной щелью Расчет выполняется по методике для обычных щелевых отсосов с дополнительным пересчетом размеров внутренней и наружной щелей конфузорного насадка и общего сопротивления воздуховода. При этом глубина конфузорного насадка не изменяется. Порядок расчета: а определяются размеры конфузорного насадка внутренней перфорированной щели ?пвн=?вн/кж?с? наружной щели ?пк=?к/ кж?с? Для внутренней щели насадка кж?с? =0 3?0 6; б вычисляют расстояние 5 между отверстиями при одинаковом их расположении как в поперечном так и в продольном или диагональном направлении: S=0 89dотв/? кж?с? в находят количество отверстий nотв= 1 27 кж?с?Fcт/d2отв где Fcт площадь перфорированной стенки конфузора м2; г определяют для местного отсоса с перфорированной внутренней щелью общий коэффициент сопротивления ?п=?+ 1- кж?с?+0 707 ?1- кж?с? 2 1/fн 2 полное сопротивление ??пп=?п ?в?2к/2